10万吨污水处理厂设计计算说明书

1、100000m3/d城市污水处理厂的设计作 者 姓 名 谭杰 专 业 环境工程07级 指导教师姓名 李莉 专业技术职务 讲师 山东轻工业学院2011届本科生毕业设计（论文）目录摘要.2第一章 前言.31.1 国内外污水的主要处理方法.31.2 工艺的选比.41.3 计算依据及参数.51.4 工艺流程.5 第二章 设计计算.62.1 格栅的设计.6 2.2 平流沉砂池的设计.102.3 平流沉淀池的设计.。.112.4 主体反应池的设计.132.5 辐流式二沉池的设计.172.6 污泥泵房.202.7 污泥浓缩池.212.8 储泥池.232.9 脱泥机.23第三章 平面布置与高程布置.243.1

2、水利计算.243.2高程计算.25总结. . 26参考文献.27摘 要本设计的主要任务是XX市污水处理厂的设计，设计规模为100000m3/d，采用了Carrousel 氧化沟处理工艺。污水处理工艺为Carrousel 氧化沟工艺，污泥处理工艺为污泥浓缩脱水工艺。该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入氧化沟，二沉池，最后出水；污泥的流程为：从二沉池排出的剩余污泥首先进入浓缩池，进行污泥浓缩，然后进入贮泥池，经过浓缩的污泥再送至带式压滤机，进一步脱水后，运至垃圾填埋场。本设计与现行的城市生活污水处理工艺相比具有明显的优势：（1）具有独特的水力流动特点，有利于活性污泥的生物凝聚作用（2）有

3、机性悬浮物在氧化沟内能达到好氧稳定的程度。（3）BOD负荷低，使氧化沟具有对水温，水质，水量的变动有较强的适应性，污泥产率低，勿需进行硝化处理。（4）脱氮效果还能进一步提高。（5）电耗较小，运行费用低。设计结果表明：污水处理厂处理后的出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中的一级B标准。关键词：城市污水 Carrousel氧化沟工艺 脱氮除磷 工艺设计ABSTRACTThe main task is to design the sewage treatment plant in XX, design, design size of 100000m3 / d, usin

4、g the Carrousel oxidation ditch treatment process. Wastewater treatment process for the Carrousel oxidation ditch process, the sludge treatment process for sludge dewatering process. The wastewater treatment plant sewage treatment process: from the pump to the grit chamber, into the oxidation ditch,

5、 secondary sedimentation tank, the final effluent; sludge process: from the secondary settling tank sludge discharged from the first into the concentration tank, the sewage clay concentration, and then into the storage basins, and then sent through the concentrated sludge belt filter press, and furt

6、her dehydrated, transported to the landfill. The design with the existing municipal wastewater treatment process has obvious advantages: (1) It has a unique hydraulic flow characteristics are conducive to cohesion of activated sludge biological role (2)organic suspended solids in aerobic oxidation d

7、itch achieve a stable level. (3) BOD load is low, the oxidation ditch with the water temperature, water quality, water changes have strong adaptability, low sludge production, Needless to nitrification. (4)It can further improve nitrogen removal. (5) It less power consumption, low operating costs. D

8、esign results show that: the sewage treatment plant treated effluent can meet the urban sewage treatment plant emission standards (GB18918-2002) in a B standard.Key words：Urban sewage Carrousel oxidation ditch process nitrogen and phosphorus removal Process Design第一章 前言1.1 国内外城市污水处理的主要方法根据城市污水处理及污染防

9、治技术政策，日处理能力在1020万立方米的污水处理设施，可选用常规活性污泥法、氧化沟法、SBR法和AB法等成熟工艺2。本市污水处理厂方案，既要考虑有效去除BOD5又要适当去除N和P，故可选择三种典型的工艺流程，有三种可供选择的工艺：（1）间歇式活性污泥法（SBR工艺）；（2）氧化沟工艺；（3）好氧缺氧（A/O）脱氮工艺2。各种工艺都有其独特的方面，一般根据具体情况而定。主要特点如下：（1）SBR工艺SBR是序批间歇式活性污泥法的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥水处理技术，又称序批式活性污泥法。SBR的运行工况以间歇操作为特征。五个工序都在一个设有曝气或搅拌装置的反应器中依次进行，所以

10、省去了传统活性污泥法中的沉淀池和污泥回流设施。在处理过程中，周而复始地循环这种操作周期，以实现污水处理的目的3。优点如下： 工艺流程简单，运转灵活，基建费用低； 处理效果好，出水可靠； 具有较好的脱氮除磷效果； 污泥沉降性能良好； 对水质水量变化的适应性强。缺点如下： 反应器容积率低； 水头损失大； 不连续的出水，要求后续构筑物容积较大，有足够的接受能力； 峰值需要量高； 设备利用率低； 管理人员技术素质要求较高。（2）A/O工艺AO工艺法也叫厌氧好氧工艺法，A(Anacrobic)是厌氧段，用与脱氮除磷；O(Oxic)是好氧段，用于除水中的有机物4。 优点： 流程简单，勿需外加碳源与后曝气池

11、，以原污水为碳源，建设和运行费用较低； 反硝化在前，硝化在后，设内循环，以原污水中的有机底物作为碳源，效果好， 反硝化反应充分； 曝气池在后，使反硝化残留物得以进一步去除，提高了处理水水质； A段搅拌，只起使污泥悬浮，而避免DO的增加。O段的前段采用强曝气，后段减 ，少气量，使内循环液的DO含量降低，以保证A段的缺氧状态4。缺点： 由于没有独立的污泥回流系统，从而不能培养出具有独特功能的污泥，难降解物质的降解率较低； 若要提高脱氮效率，必须加大内循环比，因而加大运行费用。从外，内循环液来自曝气池，含有一定的DO，使A段难以保持理想的缺氧状态，影响反硝化效果，脱氮率很难达到90。 影响因素：水力

12、停留时间 （硝化6h ，反硝化2h ）循环比MLSS（3000mg/L）污泥龄（ 30d ）N/MLSS负荷率（ 0.03 ）进水总氮浓度（ 30mg/L）。（3）氧化沟工艺氧化沟又称循环混合式活性污泥法。一般采用延时曝气，同时具有去除BOD5和脱氮的功能，它采用机械曝气，一般不设初沉池和污泥消化池。普通卡鲁赛尔氧化沟处理污水的原理如下：氧化沟中的污水直接与回流污泥一起进入氧化沟系统。在充分掺氧的条件下，微生物得到足够的溶解氧来去除BOD；同时，氨也被氧化成硝酸盐和亚硝酸盐，此时，混合液处于有氧状态。在曝气机下游，水流由曝气区的湍流状态变成之后的平流状态，水流维持在最小流速，保证活性污泥处于悬

13、浮状态。微生物的氧化过程消耗了水中溶解氧，知道DO值降为零，混合液呈缺氧状态。经过缺氧区的反硝化作用，混合液进入有氧区，完成一次循环。该系统中，BOD降解是一个连续过程，硝化作用和反硝化作用发生在一个池子内。由于结构的限制，这种氧化沟虽然可以有效去除BOD，但脱氮除磷的能力有限5。氧化沟的主要优点如下： 氧化沟的液态在整体上是完全混合的，而局部又具有推流特性，使得在污水中能形成良好的混合液生物絮凝体，提高二沉池的污泥沉降速度及澄清效果，另外，其独特的水流性能对除磷脱氮也是极其重要的。 处理效果稳定，出水质好，并可实现脱氮。 污泥厂量少，污泥性质稳定。 能承受水量，水质冲击负荷，对高浓度工业废水

14、有很大的稀释能力氧化沟的缺点如下： 单纯的氧化沟工艺的除磷效率很低，需要增设厌氧段才能达到一定的除磷效率。 虽然污泥产量少，耐冲击负荷，但是这是建立在该工艺很低的污泥负荷上的，且要求处理构筑物内水深要浅，而这又决定了在处理相同水质，水量污水的情况下，该工艺是最占土地的，也即增加了基建费用。1.2 工艺的比选本项目污水处理的特点为：生活污水以有机污染物为主，BOD/COD=0.5 可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标，针对这些特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。对SBR工艺、氧化沟工艺、A/O工艺进行比选。氧化沟除了具有A/O的效果

15、外，还具有如下特点：（1）具有独特的水力流动特点，有利于活性污泥的生物凝聚作用，而且可以将其工作区分为富氧区，缺氧区，用以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮效果。（2）不设初沉池，有机性悬浮物在氧化沟内能达到好氧稳定的程度。（3）BOD负荷低，使氧化沟具有对水温，水质，水量的变动有较强的适应性，污泥产率低，勿需进行硝化处理。（4）脱氮效果还能进一步提高。（5）电耗较小，运行费用低。而SBR工艺仅适合处理量为10万t/d以下的处理厂，所以本课题选择氧化沟处理工艺。1.3 设计依据及参数（1）设计规模：10万t/d（2）水质指标处理后污水水质应满足城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002

16、）中的一级B标准，其进水水质和排放标准见表1。 表1-1 进水水质和排放标准 单位：mg/L项 目pH值SSCODcrBOD5TPTP进水水质693506006004030排放标准69606020250.51.4 工艺流程图以氧化沟为主工艺的工艺流程图见图1-1。污泥泵房浓缩池污泥泵房脱水间剩余污泥污泥回流泥饼外运细格栅沉砂池初沉池中格栅氧化沟二沉池泵房进水图1-1 工艺流程图第二章 设计计算2.1 格栅的设计2.1.1设计参数每日栅渣量大于0.2m3,一般应采用机械清渣。 过栅流速一般采用0.61.0m/s。格栅前渠道内的水流速度一般采用0.40.9m/s。格栅倾角一般采用4575。通过格栅

17、的水头损失，粗格栅一般为0.2m，细格栅一般为0.30.4m。2.1.2中格栅城市污水含有大量悬浮物和漂浮物，故需要设置格栅以拦截较大的悬浮固体物质。格栅的间隙大小对污水处理运行有直接关系，目前设计采用格栅的间隙可分为三级：细格栅间隙为510mm，中格栅间隙为1540mm，粗格栅间隙为50mm以上。格栅的间隙应根据水体的实际需要设置，想用一种规格格栅截留各种漂流物是行不通的，进水格栅的间隙和道数应根据处理要求设计。市污水处理厂实际运行资料表明，一般设计中多采用中格栅和细格栅二道6。主要设计参数：栅条宽度S=10mm； 栅条间隙宽度b=30mm；过栅流速v2=0.8m/s； 栅前渠道流速v1 =

18、0.55m/s；栅前渠道水深h=0.7m； 格栅倾角 75；数量 座； 单位栅渣量取W1=0.02m3栅渣/1000m3污水。（1） 栅条间隙数 公式（2-1）=0.753/0.030.70.8=43个 （2） 栅槽宽度B 公式（2-2）=0.01(43-1)+0.0343=1.71m（3）进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽 B=1.2m，渐宽部分展开角1=20o，此时进水渠道内的流速为0.77m/s 公式（2-3） =(1.71-1.2)/2tan20 o=0.8 （4）栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度 =0.8/2=0.4 （5）通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面， 公式（2-4

19、） =0.10m 式中，h1为设计水头损失，m；ho为计算水头损失，m，； 公式（2-5） g为重力加速度，m/s2；k为系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；为阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公式和相关系数计算。（6）栅前栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3m （7）栅槽总长L 公式（2-6）=0.8+0.4+1.0+0.5+(0.7+0.3)/tan75o=2.97m 式中为栅前渠道深，（8）栅渠过水断面积 公式（2-7） =0.753/0.55=1.37 栅渠尺寸（宽深）1250mm1150mm（9）每日栅渣量W 取污水，KZ=1.3，代入数据得 =86

20、400 1.505 0.02/10001.3=2.0 m3/d 公式（2-8）（10）格栅选择 采用机械除渣。根据流量及设备选型表，选择两台XHG-1200型回转式格栅除污机实际过流速度：=0.753/0.030.743=0.80m/s 公式（2-9）2.1.3 进水泵房设计水量为130000m3/d，选择用台潜污泵（用备）7，则单台泵的流量为：Q1=Qmax/ 3 =1.5053600/ 3 =1806 m3/h 选择CP(T)-5110-400型沉水式污物泵，泵的性能参数表3.1。表2-1 CP(T)-5110-400型沉水式污物泵参数出口直径/mm流量m3/h扬程/m极数效率功率/kW2

21、.1.4 细格栅主要设计参数：栅条宽度S=10mm 栅条间隙宽度b=10mm过栅流速v1=0.9m/s 栅前渠道流速 v2=0.6m/s栅前渠道水深h=0.8m； 格栅倾角 数量座（1）栅条间隙数 =0.753/0.010.80.0.9=100 （2）栅槽宽度=0.01（100-1）+0.01100=1.99m（3）进水渠道渐宽部分的长度 设进水渠宽B1=1.4m，其渐宽部分展开角度，进水渠道内的流速为6。 =(1.99-1.4)/2tan20 o =0.9m（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 =0.9/2 =0.45m（5）栅后槽总高度 设栅前渠道超高（6）栅槽总长度 =0.9+0.4

22、5+1.0+0.5+(0.8+0.3) /tan75 o =3.15m式中：为栅前渠道深，。（7）栅渠过水断面 =0.753/0.6=1.255 m2栅渠尺寸（宽深）1500mm850mm（8）通过格栅的水头损失=（9）每日栅渣量W1为栅渣量，m3/1000m3污水；KZ为总变化系数。格栅间隙为1025mm时，W1=0.10.05m3/1000m3污水；格栅间隙为3050mm时，W=0.030.10m3/1000m3。本工程格栅间隙为10mm，取W1=0.1m3/1000m3污水，KZ=1.3，代入数据得：=864001.5050.1/10001.3=10.0 m3/d（10）格栅选择采用机械

23、除渣。根据流量及设备选型表，选择两台XHG-1800型回转式格栅除污机。 实际过栅流速为：=0.753/0.010.8100=0.9m/s2.2 平流沉砂池的设计2.2.1设计参数沉砂池的个数不应小于两个。最大设计流速为0.3m/s,最小流速为0.15m,停留时间一般为3060s。设计有效水深不应大于1.2m,每格宽度不应小于0.6m沉砂池超高不宜小于0.3m2.2.2设计计算沉砂池一般分为平流式、竖流式、环流式（离心式）和曝气式。气式沉砂池和环流。本次设计选用平流式沉砂池7。设计流量（按最大流量设计）Qmax=1.505m3/s；停留时间 60s；水平流速 0.3025m/s；沉砂量 30m

24、3/106m3（污水）；（1）有效容积=1.50560=90.3m3 公式（2-11）（2）水流断面积 A=Qmax /v=1.505/0.30=5.02m2 公式 （2-12） 取有效水深h为1.2m，则池宽 B=A/h=5.02/1.2=4.18m沉砂池分两格，则每格宽度b=B/2=4.18/2=2.09m（3）平面尺寸池长：L=V/A=90.3/5.02=18.0m平面尺寸：BL=4.18m18.0m（4）沉砂室沉砂斗体积 为沉砂时间取，为城市污水沉砂量，污水。=1.50530286400/1.31000000 =6.0 m3 公式（2-1） 每个沉砂斗容积设每一分格有2个沉砂斗，共有4

25、个沉砂斗。 沉砂斗上口宽 式中：斗高，取；斗底宽，取；斗壁与水平面的倾角。 沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗。沉砂室由两部分组成：一部分为沉砂斗另一部分为沉沙池坡向沉砂斗的过渡部分，沉砂室的宽度为。 （式中为两沉砂斗隔壁厚） 沉沙池总高度H取超高 =0.3+1.2+1.40=2.90m （5）集油区 集油区宽，上部与沉砂区隔断，以便集油；下部与沉砂区相通，以便沉砂返回集砂斗。（6）每天沉砂量V 公式（2-14）=1.50530243600/1.3 1000000=3 m3/d 采用行车式排砂机，配备一台型沉砂池吸砂机，每2d排砂一次，有关参数见表3.2。表2-2 XS-6

26、型沉砂池吸砂机技术参数池宽/mm池深/mm整机功率/kW行车速度/mmin-16000100030000.9225 2.3平流式初沉池的设计 2.3.1设计参数 池子直径与有效水深的比值为612 池径不宜小于16m坡向泥斗的坡度不宜小于0.05 2.3.2 设计计算（1） 池子总表面积设表面水力负荷 。池子总表面积为： 公式（2-15） =130000/242 =2708.3 m2（2） 沉淀部分的有效水深设池子沉淀时间 ，有效水深： 公式（2-16） (3)沉淀部分有效容积 公式（2-17） =54171.5 =8125.5 m3（3） 池长设最大设计流量时水平流速 ，沉淀池的长度：长深比为

27、L/h2=37.8/3=12.6符合要求（4） 池子总宽度B=A/L=2708.3/37.8 =71m（5） 池子个数（或分格数） 设10个池子，每个池子宽为：b=B/10=71.65/10 =7.1m 长宽比为 37.8/7.1=5.324 符合要求（6） 污泥部分所需容积设T=4h（机械排泥） SS去除率为50%，污泥含水率为95% 公式（2-18） =58.35 每个池子污泥部分所需容积为：v=V/ 10=5.8 m3（7） 污泥斗容积污泥底斗容积采用 250mm，上口采用 3550m两座，污泥斜壁与水平面的夹角为 ，污泥斗的高度：=tg (3.55-0.25)/2 =1.65m =7.

28、6 m3 （8） 污泥斗以上梯形部分污泥容积设池底坡度为0.01，梯形部分高度 =（37.8+0.3-3.55）0.01=0.36污泥斗以上部分污泥容积 =7.10.36 (37.8+3.55)/2 =52.8 m3(9) 污泥斗和梯形部分污泥容积V=V1+V2=7.6+52.85.8 m3（11）池子总高度设超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5mH=h1+h2+h3+ =0.3+3+0.5+0.36+1.65=5.81m2.4 主体反应池的设计氧化沟，又被称为循环式曝气池，属于活性污泥法的一种。本次设计采用Carrousel型氧化沟，共4组2.4.1设计计算设计流量Q=100000m3

29、/d 污泥产率系数Y=0.55; 污泥浓度（MLSS）X=4000mg/L;挥发性污泥浓度（MLVSS）XV=2800mg/L; 污泥龄=30d; 内源代谢系数Kd=0.055.表2-3 反应池MLSS取值范围表处理目标MLSS(kg/m3)有初沉池无初沉池无硝化2.03.03.04.0有硝化（和反硝化）2.53.53.54.5污泥稳定4.5表2-4 SVI设计值表 （mg/L）处理目标SVI（mg/L）含有利的工业废水含不利的工艺废水无硝化100150120180有硝化（和反硝化）100150120180污泥稳定75120120150 (1)去除BOD氧化沟出水溶解性BOD浓度S。为了保证沉

30、淀池出水BOD浓度Se20mg/L,必须控制所含溶解性BOD浓度S2，因为沉淀池出水中的VSS也是构成BOD浓度的一个组成部分。S=Se-S1S1为沉淀池出水中的VSS所构成的BOD浓度。 S1=1.42(VSS/TSS)TSS(1-e) 公式（2-19） =1.420.720(1-e)=13.59 (mg/L)S=20-13.59=6.41(mg/L)好氧区容积V1。好氧区容积计算采用动力学计算方法。V1= 公式（2-20）=0.5530130000(0.24-0.00641)/2.8(1+0.5530)=75630m3好氧区水力停留时间：t=7563024/65000=14h剩余污泥量X

31、公式（2-21）=13086（kg/d）取污泥指数SVI=120mg/L，因为有反硝化，故浓缩时间tE=2h。回流污泥浓度按下式计算： 公式（2-22） =7.35g/L氧化沟剩余污泥量 Qw =13086/7.35 =1780 m3/d去除每1kgBOD5所产生的干污泥量= 公式（2-23）=13086/139000(0.24-0.02)=0.46（kgDS/kgBOD5）。 (2)脱氮需氧化的氨氮量N1。氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：N0=0.124Y(So-S)/(1+Kd) 公式（2-24） =0.1240.55(240-20)/(1+0.0553

32、0) =5.66(mg/L)脱氮量NR=进水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-25-5.66=9.34(mg/L)脱氮所需要的容积V2脱硝率qdn(t)= qdn(20)1.08(T-20)=0.0351.08(14-20)=0.022kg脱氮所需要的容积:V2=1300009.43/0.0222800=19901 m3 脱氮水力停留时间:=1990124/130000 =3.7 h氧化沟总体积V及停留时间t:V=V1+V2=75630+19901=95531m3t=V/Q=9553124/130000 =17.6 h校核污泥负荷 公式（2-25） =130000.24/2.895

33、531=0.117(3)氧化沟尺寸：取氧化沟有效水深为5m，超高为1m，氧化沟深6m。氧化沟面积为A=23883/5=4776.6m2单沟宽10m，中间隔墙宽0.25m。则弯道部分的面积为：A1=965.63m2直线段部分的面积:A2= =4776.6-965.63=3810.8m2单沟直线段长度：L=3810.8/410=95.27m，取96m。进水管和出水管：污泥回流比R=63.4%，进出水管的流量为：Q1=1.63432500m3/d=53105 m3/d =0.612 m3/s，管道流速为1.0m/s。则管道过水断面：A=0.612/1=0.612m2管径d=0.883m,取管径900

34、mm。校核管道流速：v=0.96m(4)需氧量实际需氧量：AOR=D1-D2-D3+D4-D5去除BOD5需氧量：D1=0.52130000(0.24-0.02)+0.12955312.8 =46970(kg/d) （其中=0.52，=0.12） 公式（2-26）剩余污泥中BOD5需氧量：D2=8950(kg/d)剩余污泥中NH3-N耗氧量：D3=4.60.1245302.5=3595(kg/d) （0.124为污泥含氮率） 公式（2-27）去除NH3-N的需氧量：D4=4.6（TKN-出水NH3-N）Q/1000=8970(kg/d)脱氮产氧量：D5=2.86脱氮量=2.861300009.

35、34/1000 =3473(kg/d)AOR= D1-D2-D3+D4-D5=46970-8950-3595+8970-3473=39922(kg/d)考虑安全系数1. 2，则AOR=399221.2=47906(kg/d)去除每1kgBOD5需氧量=47906/130000(0.24-0.00641) =1.58（kgO2/kgBOD5）标准状态下需氧量SOR 公式（2-28） SOR=1.19AOR=1.1947906=57008 kg/d=2375.33 kg/h去除每1kgBOD5需氧量=3.58（kgO2/kgBOD5）(5)选择和计算曝气设备查环境保护设备选用手册，选用DSB-37

36、50型倒伞叶轮表面曝气机，其性能参数见表3.9。表2.5 DSB-3750型倒伞叶轮表面曝气机技术参数叶轮直径/mm动力效率 /kgO2-1kW-1h-1电机功率/kW充氧量/kgh-1叶轮转速/rmin-137501.9113225230暴气机所需数量n ,则 = 2375.33/252=9.43(台)每座氧化沟所需数量为n n=9.43/4=2.4 取n=32.5 辐流式二沉池的设计2.5.1设计参数池子直径与有效水深之比宜为612。池子直径不宜小于16m。池底坡底不宜小于0.05。2.5.2设计计算选用中心进水周边出水辐流式二沉池，每座氧化沟配座二沉池，全厂共4池。设计流量 Q=1.50

37、5m3/s；表面负荷 q=1.25m3/(m2)；沉淀时间 t=2.5h；中心进水管 下部管内流速v1取1.2m/s，上部管内流速v2取1.0m/s，出管流速v3取0.8m/s9；出水堰负荷 1.5L(s)；沉淀池数量 4座；沉淀池型 圆形辐流式。（1）单池直径 单池面积 =1.5053600 /41.25 =1083.6 m2 单池直径 =36.2 取D=36m （2）有效水深 ，取。 （3）有效容积 V=Qt /n =1.50536002.5/4 =3386.3 m3 （4）集泥斗 集泥斗为上部直径R1为4m，下部直径R2为2m，倾斜角为。集泥斗高h5为： 则集泥斗有效容积V0为： 污泥斗

38、以上圆锥体部分容积： =323.8 m3 坡底落差h4： =0.8m 共可贮存污泥体积V为： V=V0+V1=12.7+323.8=336.5 m3 （5）沉淀池池边总高 缓冲层高度为，超高为，则总高 （6）沉淀池中心高度 =H+h5+h4=3.9+1.73+0.8=6.43m （7）中心进水管下部管径 =（1.505/3.141.2）m1/2 =632mm 取为650mm。 经核算实际流速为1.13m/s。上部管径 =(1.505/3.141) 1/2 =0.692取为700mm。 经核算实际流速为1.05m/s。出流面积 =1.505/40.8=0.470 m2 设置面积为0.470 m2

39、的出水孔为10个，单孔尺寸为470mm100mm。（8）导流筒 导流筒的深度为池深的一半，即为；导流筒的面积为沉淀面积的9。导流筒直径 =(40.031083.6/ 3.14) 1/2 =6.44m 2.5.3二沉池计算示意图i=0.05污泥斗6457图2-1 辐流式二沉池计算示意图 2.6 污泥泵房 设计污泥回流泵房2座，分别位于两座沉淀池之间，每个泵房承担两座沉淀池的污泥回流和剩余污泥排放。2.6.1 设计参数污泥回流比： 正常回流比为，泵房回流能力按计；设计污泥回流量： 100000m3/d； 剩余污泥流量13： 1780 m3/d2.6.2 污泥泵污泥回流和剩余污泥排放分别独立运行，便

40、于操作。 污泥回流泵 6台（4用2备），型号 250QW-700-11型潜污泵14。剩余污泥泵 4台（2用2备），型号 250QW-100-11型潜污泵。表2-6 250QW-700-11型潜水排污泵主要技术参数流量/(m3/h)扬程/m转速/(r/min)功率/kW700111450222.6.3 集泥池（1）容积 按一台泵最大流量时的出流量设计15，则集泥池的有效容积 考虑到每个集泥池安装4台泵（2台回流泵，台剩余污泥泵），取集泥池容积为100m3。（2）面积 有效水深取，则集泥池面积F 集泥池长度取，则宽度B 集泥池平面尺寸 集泥池底部保护水深为，则实际水深为。2.7 污泥浓缩池 污泥浓

41、缩池仅处理剩余活性污泥。2.7.1 设计计算设计流量 Qw=1780 m3； 污泥浓度 C=7.5g/L； 浓缩后含水率 95% 浓缩时间 T=12h； 浓缩池固体通量 M=30kg/(m2； 浓缩池数量 1座（圆形辐流式）。（1）面积 =17807.35/ 30 =436 m2 （2）直径 =23.6m 取24m。 （3）总高度工作高度h1 =121780/ 24436 =2.04m取超高为0.3m，缓冲层高度=0.3m，则总高度为 =2.04+0.3+0.3=2.64m （4）浓缩后污泥体积污泥浓缩前含水率P1为99.5%，浓缩后含水率P2为95%，则浓缩后每天产生污泥体积 公式（2-29

42、） =1780(1-99.5%)/ (!-95%) =178 m3 按2h贮泥时间计泥量11，则贮泥区所需容积 Q =2178=356 m3 （5）泥斗容积 集泥斗上部直径为D1=4.0m，下部直径为D2=2.0m，倾角为。 集泥斗的有效容积 设池底坡度为0.1，池底坡降为： 故池底可贮泥容积V4： 因此，总贮泥容积Vw为： =311.4+180=491.4 m3 356（满足要求）（6）浓缩池总高度 =2.04+0.3+0.3+1+1.73=5.37m（7）浓缩设备采用型单周边传动中心支墩式刮泥机，并且配置栅条以利于污泥的浓缩14。其性能参数见表3.13。表2-7NG22-35C型浓缩池刮泥机池径/m池深/m周边线速度/mmin-1驱动功率/kW2.8泥池贮 （1）剩余污泥量 剩余污泥量 178（2）储泥池容积设计储泥池周期1d16，则储泥池容积 V=Qt=178 1=178 m3 （3） 储泥池尺寸 取池深H为4m，则储泥池面积 S=V/ H =178