地下室顶板施工道路加固方案

1、目录一、工程概况1二、编制依据2三、设计总体思路2四、材料准备3五、施工方法5六、施工安全措施61、材质及其使用的安全技术措施62、搭设的安全技术措施73、拆除的安全技术措施7七、施工荷载计算8附图1：地下室顶板道路平面布置图贝脚内容地下室顶板顶板堆载情况与荷载分析：车道加固施工方案一、工程概况建设单位设计单位勘察单位监理单位施工单位我司承建的成都有限公司1#、3-5#楼及相应地下室工程地点在成都市。本工程建筑面积为93993.65tf;地上由3栋3233层的高层住宅（下部均带12层底商）、以及12层地下室组成。本项目质量应达到成都市优质工程标识工程设计荷载标准值：本工程地下室顶板设计荷载标准

2、值详见下表：贝脚内容车库顶板堆载情况与荷载分析：部位恒载活载地下室顶板（非消防车道及扑救面范围）地下室顶板覆土范围及厚度按建施，但不得大于1.2m,覆土容重不得高于18kN/mD34.0kN/m2消防车道及扑救面范围20kN/m2所有结构板面低于建筑面层50mm以上时（含卫生间），回填部分需采用轻质填料（加气混凝土、水泥炉渣等）容重不大于14kN/m3。施工电梯，砂浆罐等荷载集中部位二、编制依据1.1施工蓝图1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020111.3建筑施工安全检查标准JGJ5920111.4建筑施工高处作业安全技术JGJ8091三、设计总体思路本工程1#楼位于地下室

3、顶板中间，施工材料要运至主楼需经过地下室顶板，本方案按车（车身重量+材料重量）总质量上顶板不大于50T进行计算，为保证结构的安全性，地下室顶板的行走路线分为消防车道和非消防车道区域，其受力情况有两种：1、地下室消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图纸计算出消防车道覆土厚度10501200mm。经查下表，此覆土区间地下室顶板能够承受单台60T汽车通行，地下室顶板道路限重按车总质量上顶板不大于50T，故不需要另行加固；地下室顶板消防车车道区城施工车辆总裁董限值覆土厚度扩散后着扩散后f恒载剩余量活何载D+L扩散后面积（说单冷车轮轮压限制:血）四轮车总载重限重屯）.10Q425'：

4、'300'20.S40.80.127567.6267.1*嬉1920痢Q.16>.31S-60060017.22037.2£3687.04B34.8400；.800"soa.'15.4：'，:毬6'：35.4，:0.64110.4482sod1000100013.62033.61.-131.0452.4：60012001200'11.8?:50?:B1.8:1.44148.82459.570CJ12001400:io:'go:SO''1.961&3,8&0.：0.'SOO；

5、16001600S.2202B.22.56175.96B&0.U90(510001B0O6.4筒26.43.24：1B5.-32B60.610002000SOOO4.62024.64-191.8B&0.6(-1W022002200忑82022.84.84195.624GO.or120024002400120215.76196.56&0.0>i:未考虑寥车轮压互相重蠢U域影响,未考虑苔风险系数，似按顶檯重载力控制，建议实际取馆綾表格中略姒2、地下室非消防车道顶板承受单台车的受力计算：根据本工程施工图纸计算出消防车道覆土厚度10501200mm。经查下表，此覆土区间地

6、下室顶板能够承受单台18.723.3T汽车通行，道路限重按车总质量上顶板不大于50T,因此该区域顶板不能够承受单台车通行；为确保地下室顶板结构安全，需进行回顶加固；车辆超出荷载为（5018.7=31.3T或5023.3=26.7T）取较大值31.3T,每平米荷载=313KNX1.2（放大系数）/5.76X4（轮胎扩散后面积X轮胎个数；按四个考虑）=16.3KN/tf。根据计算结果（计算书附后），设计立杆纵横间距800mm，水平杆步距1.6m，底部满搭扫地杆距地面200mm,钢管下设100X100垫板，上设封顶杆及可调顶托，可调顶托与梁板间设置50mmX70mm方木，架体四周设连续剪刀撑。地下室

7、顶板非勺岂防车车這図域施工车辆总载重跟值覆土f?度扩散后&扩散后Y恒载剩余量D+L.扩散后面积（m2）单伞车轮轮压限制XO）四轮车总戟重限重龙吨）100'.425-:'.30020.8424.B0.127541.<061S.4：；20$"00：.-400【19、4：23、0.1635.BS14.生.300'&00'600'17.2421.20./3649.60S19.0400aoo30015.4419.i0.646(1.528500'100010001-3.6417.6160.64'27.560f12001

8、20011.8415.81.4473.944芒9.6700'140014阮10,：4"1''1.9675.44.前.680016QQ:16Q0:B.2:412.2;2.5676.U8:3Ci.5&QQ'1SQQ1SQQ6.i10.'：13.2i73.JQ08歸龙1000200020004.64B.&467.0S31100'2213132213132.84.6;.8'4.84：58.34：4<23.：S.-1200.24Q0.24Q0145'5.7646.818.7注；未考虑备车轮压辽相重龜12域影响

9、，未考慮各睥险系数仅按顶板承载力控制、建彼实际取值较表格中略少四、材料准备（1）钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管或低压流体输送用焊接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢中钢管的规定。弯曲变形及锈蚀严重的钢管不得使用。根据成都建材市场情况，脚手架钢管采用外径为48.3mm，壁厚3.2mm（计算按3.0）的钢管，其它杆最大长度不应超出6m,且每根钢管的最大质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告,钢管表面应平直光滑不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-

10、0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲lW1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3mvlW4m时，不应大于12mm;当4mvlW6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲lW6m,不应大于30mm。（2）扣件1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm,扣件表面应进行防锈处理。3）脚手架采用

11、的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。（3）顶托、木枋顶托螺杆直径不小于28mm，木枋采用50X70木枋。五、施工方法5.1架体搭设方法（1）、工艺流程铺底部垫木f逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧f装第一步小横杆并与立杆扣紧f安第一步大横杆与各立杆扣紧f安第一步小横杆f安第二步大横杆f安第二步小横杆f第三、四小大横杆和小横杆f加设剪刀撑。（2）、构造要求1）纵横向水平杆纵向水平杆设置在立杆

12、内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）立杆每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下

13、列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3）剪刀撑与横向斜撑顶撑加固的架体沿四周剪刀撑跨越立杆57根，应连续设置。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,不大于9m。斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水

14、平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。六、施工安全措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度4050Nm,不大于65Nm,对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。（4）禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（5）严禁使用非48mm外径的钢管。（6）严禁吊车支

15、腿进入地下室顶板非回顶区域。2、搭设的安全技术措施（1）此支撑架体经验收合格后，地下室顶板道路才能投入使用。（2）搭设过程中，划出工作标志区域，且必须在施工梯正下方搭设，禁止行人进入该区域。（3）脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌（4）扣件的紧固程度控制在4050Nm，搭设过程中由安全员、架子工班长组织对紧固力进行抽查。5）每周检查支撑系统钢管的变形情况及扣件是否有松动等，如有则及时进行整改，或加支撑钢管。3、拆除的安全技术措施（1）脚手架拆除前，应全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，拟定作业计划，并报批、进行技术交底后方可作业。

16、(2)拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。七、施工荷载计算满堂支撑架计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m)5满堂支撑架的长度L(m)36满堂支撑架的高度H(m)3.35脚手架钢管类型48X3立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.6纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.2立杆纵距la(m)0.

17、8立杆横距lb(m)0.8立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.35剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数卩11.494非顶部立杆计算长度系数卩21.656二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167材料堆放荷载q1k(kN/m2)0施工均布荷载q2k(kN/m2)16.3平台上的集中力Fi(kN)0省份四川地区成都市基本风压30(kN/m2)0.2风压高度变化系数卩z1风荷载体型系数卩s1.04风荷载标准值3k(kN/m2)0.208三、设计简图搭设示意图：平

18、面图剪刀挥全高满设于四周g层I脚手梗满舖包水平剪刀撑鹽向甸隔不舞甘am恥血10侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n43材质及类型方木方木宽bfX高hf(mm)50X100次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13次梁截面惯性矩I(cm4)416.667次梁抗剪强度设计值T(N/mm2)1.4次梁截面抵抗矩W(cm3)83.333次梁弹性模量E(N/mm2)9600次梁自重标准值Nc(kN/m)0.2次梁验算方式三等跨连续梁G=N=0.2kN/m；1kcG2k=g2kXlb/(n4+1)=0X0.8/(3+1)=0kN/m；Q1k=qikxlb/(n4+l)=0XO.8/(3+l)=OkN

19、/m；Q2k=q2kXlb/(n4+1)=16.3X0.8/(3+1)=3.26kN/m1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂支撑架平台上无集中力qi=1.2X（G1k+G2k）=1.2X（0.2+0）=0.24kN/mq2=1-4X（Q1k+Q2k）=1.4X（0+3.26）=4.564kN/mq=q1+q2=0.24+4.564=4.804kN/m.aw计算简图Mmax=0.100qil2+0.117q212=0.100X0.24X0.82+0.117x4.564X0.82=0.357kNmRmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100X0.24X0.8

20、+1.200X4.564X0.8=4.593kNVmax=0.6qila+0.617q2la=0.6X0.24X0.8+0.617X4.564X0.8=2.368kNT=3V/(2bh)=3X2.368X1000/(2X50X100)=0.71N/mm2T=1.4N/mm2maxmax0满足要求！a=M/W=0.357X106/(83.333X103)=4.284N/mm2f=13N/mm2max满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.2+0=0.2kN/mq'2=Q1k+Q2k=0+3.26=3.26kN/mR'max=1.100q&

21、#39;1l+1.200q'2l=1.100X0.2X0.8+1.200X3.26X0.8=3.306kNVmax=(0.677q'14+0.990q'214)/(100EI)=(0.677X0.2X(0.8X103)4+0.990X3.26X(0.8X103)4)/(100X0.096X105X416.667X104)=0.344mmmin800/l50,10=5.333mm满足要求！五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm)48X3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁抗剪强度设计值T(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W

22、(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz(kN/m)0.033主梁验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂支撑架平台上无集中力q=1.2xNz=1.2X0.033=0.0396kN/mq'=Nz=0.033kN/mp=R/2=4.593/2=2.296kNmaxp'=R'/2=3.306/2=1.653kNmax贝脚内容.aw计算简图弯矩图(kNm)M=0.691kNmmaxa=Mmax/W=O.69lXlO6/（4.49xlO3）=l53.898N/m

23、m2<f=2O5N/mm2满足要求！剪力图(kN)R=7.784kNmaxfV=4.324kNmaxfT=2V/A=2X4.324X1000/424=20.396N/mm2<T=125N/mm2maxmax满足要求！变形图(mm)V=1.012mm<min800/150,10=5.333mmmax满足要求！六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30按上节计算可知，可调托座受力N=2xR+F=2x7.784+0=15.568kNN=30kNmax1满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型48X3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.

24、9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205次梁增加根数n43立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点0.35剪刀撑设置类型普通型的长度a(m)顶部立杆计算长度系数卩i1.494非顶部立杆计算长度系数卩21.656每米立杆承受结构自重标准值0.167gk(kN/m)立杆底部荷载：N=gxH+lxnxN+lxN=0.167x3.35+0.8x3x0.2+0.8x0.033=1.066kNG1ka4cbz立杆顶部荷载：Nq“=1XnxN+LxN=0.8X3X0.2+0.8X0.033=0.506kNG1da4cbzNG2=g2kXlaXlb=0X0.8X0.8=0kNl=max

25、la,lb=max0.8,0.8=0.8mNQ1=q1kXlaXlb=0X0.8X0.8=0kNNQ2=q2kXlaXlb=16.3X0.8X0.8=10.432kNNQ4=F1=0kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值立杆顶部荷载：N顶1.2(NG1d+NG2)+0.9X1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2X(0.506+0)+0.9X1.4X(0+10.432+0)=13.752k立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+0.9X1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2X(1.066+0)+0.9X1.4X(0+10.432+0)=14.424k1、长细比验算顶部立杆段：l01=kpl(hd+2a)=lXl.494X(1200+2X350)=2838.6mm非顶部立杆段：1=k°h=lX1.656X1600=2649.6mm022入二1/二2838.6/15.9二178.528<入=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kp(hd+2a)=1.155X1.494X(1200+2X350)=3278.583mm入=l0l/i=3278.583/15.9=2O6.2，查表得，申1=0.17131