碗扣式钢管脚手架技术规范及计算ppt课件

1、资料要求资料要求 1 1、碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家规范、碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家规范 GB/T93GB/T93、 GB/T3091GB/T3091中的中的Q235AQ235A级普通钢管的要求，其材级普通钢管的要求，其材质性能应符合国家现行规范质性能应符合国家现行规范 GB/T700GB/T700的规定。和脚手架规范没有区别的规定。和脚手架规范没有区别 2 2、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为48483.5mm3.5mm，钢管壁厚应为，钢管壁厚应为 mm mm。 壁厚要求的现实意义壁厚要求的现实意义 钢管的壁厚是保证架体构造承载力的重要条件，钢管

2、的壁厚是保证架体构造承载力的重要条件，对钢管的壁厚负差提出了限定要求，主要是控制对钢管的壁厚负差提出了限定要求，主要是控制近年来市场运营中擅自减小钢管壁厚呵斥的平安近年来市场运营中擅自减小钢管壁厚呵斥的平安隐患。隐患。 两本规范的壁厚负差对比真实的反映现阶段我国两本规范的壁厚负差对比真实的反映现阶段我国钢材消费制造的现状，同时也昭示着资料的制造钢材消费制造的现状，同时也昭示着资料的制造规范向规范向0 0负差方向开展的趋势。负差方向开展的趋势。荷载分类荷载分类 作用于碗扣式钢管脚手架上的荷载，可分为作用于碗扣式钢管脚手架上的荷载，可分为永久荷载恒荷载和可变荷载活荷载。永永久荷载恒荷载和可变荷载活

3、荷载。永久荷载的分项系数应取久荷载的分项系数应取1.21.2，对构造有利时取，对构造有利时取1.01.0；可变荷载的分项系数应取；可变荷载的分项系数应取1.41.4。 注：此条和注：此条和 根本一致，仅多一条：对构造有利时取根本一致，仅多一条：对构造有利时取1.01.0。荷载分类双排架荷载分类双排架 1 1、双排脚手架的永久荷载应根据脚手架实践情况、双排脚手架的永久荷载应根据脚手架实践情况进展计算，并应包括以下内容：进展计算，并应包括以下内容： 组成双排脚手架构造的杆系自重，包括：立杆、组成双排脚手架构造的杆系自重，包括：立杆、横杆、斜杆、程度斜撑等；横杆、斜杆、程度斜撑等； 脚手板、挡脚板、

4、栏杆、平安网等附加构件的自脚手板、挡脚板、栏杆、平安网等附加构件的自重。重。 2 2、双排脚手架的可变荷载计算应包括以下内容：、双排脚手架的可变荷载计算应包括以下内容： 作业层上的操作人员、器具及资料等施工荷载；作业层上的操作人员、器具及资料等施工荷载； 风荷载；风荷载； 其它荷载。其它荷载。荷载规范值双排架荷载规范值双排架 1 1、双排脚手架构造杆系自重规范值，可按本规范、双排脚手架构造杆系自重规范值，可按本规范表表3.2.53.2.5采用。采用。 2 2、双排脚手架其它构件自重规范值，可按以下规、双排脚手架其它构件自重规范值，可按以下规定采用：定采用： 双排脚手板此表达方式有点难了解自重规

5、范双排脚手板此表达方式有点难了解自重规范值可按值可按0.35KN/m20.35KN/m2取值；取值； 作业层的栏杆与挡脚板自重规范值可按作业层的栏杆与挡脚板自重规范值可按0.14 0.14 KN/m2KN/m2取值；取值； 双排脚手架外侧满挂密目式平安立网自重规范值双排脚手架外侧满挂密目式平安立网自重规范值可按可按0.01 KN/m20.01 KN/m2取值。取值。 荷载规范值双排架荷载规范值双排架 双排脚手架施工荷载规范值可按以下规定采用：双排脚手架施工荷载规范值可按以下规定采用： 作业层均布施工荷载规范值作业层均布施工荷载规范值Q Q根据脚手架的根据脚手架的用途，应按表用途，应按表4.2.

6、34.2.3采用。采用。 双排脚手架作业层不宜超越双排脚手架作业层不宜超越2 2层。层。 表表4.2.34.2.3作业层均布施工荷载规范值作业层均布施工荷载规范值脚手架用途脚手架用途荷载标准值荷载标准值结构脚手架结构脚手架3.03.0装修脚手架装修脚手架2.02.0模板支撑架的永久荷载模板支撑架的永久荷载 1、作用在模板支架上的荷载，包括：新浇混凝、作用在模板支架上的荷载，包括：新浇混凝土、钢筋、模板及支承梁楞等自重；土、钢筋、模板及支承梁楞等自重； 2、组成模板支撑架构造的杆系自重，包括：立、组成模板支撑架构造的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向程度杆、垂直及程度斜杆等自重杆、纵向及横向程度杆

7、、垂直及程度斜杆等自重； 3、脚手板、挡脚板、栏杆、平安网等防护设备、脚手板、挡脚板、栏杆、平安网等防护设备及附加构件的自重。及附加构件的自重。模板支撑架的可变荷载模板支撑架的可变荷载 1 1、施工人员、资料及施工设备荷载；、施工人员、资料及施工设备荷载； 2 2、浇筑和振捣混凝土产生的荷载；、浇筑和振捣混凝土产生的荷载； 3 3、风荷载；、风荷载； 4 4、其它荷载、其它荷载 模板支撑架永久荷载规范值模板支撑架永久荷载规范值 模板及支撑架自重规范值模板及支撑架自重规范值Q1Q1应根据模板及支撑架施工设应根据模板及支撑架施工设计方案确定。计方案确定。10m10m以下的支撑架可不计算架体自重；对

8、普通以下的支撑架可不计算架体自重；对普通肋形楼板及无梁楼板的自重规范值，可按表肋形楼板及无梁楼板的自重规范值，可按表4.2.44.2.4采用。采用。 新浇混凝土自重包括钢筋规范值新浇混凝土自重包括钢筋规范值Q2Q2对普通钢筋混凝对普通钢筋混凝土可采用土可采用25KN/m325KN/m3，对特殊混凝土应根据实践情况确定。，对特殊混凝土应根据实践情况确定。 表表4.2.44.2.4程度模板自重规范值程度模板自重规范值(KN/m2)(KN/m2)模板构件名称模板构件名称竹、木胶合板及木模板竹、木胶合板及木模板定型钢模板定型钢模板平面模板及小楞平面模板及小楞0.30.30.50.5楼板模板（其中包括梁

9、模板）楼板模板（其中包括梁模板）0.50.50.750.75模板支撑架施工荷载规范值模板支撑架施工荷载规范值 施工人员及设备荷载规范值施工人员及设备荷载规范值Q3Q3按均布荷载取按均布荷载取1.0KN/m21.0KN/m2； 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载规范值浇筑和振捣混凝土时产生的荷载规范值Q4Q4可可采用采用1.0 KN/m21.0 KN/m2。 风荷载风荷载 作用于双排脚手架及模板支撑架上的程度风荷载作用于双排脚手架及模板支撑架上的程度风荷载规范值，应按下式计算：规范值，应按下式计算： 式中：式中：wkwk风荷载规范值风荷载规范值KN/m2KN/m2； z z风压高度变化系数，应按本规范

10、附录风压高度变化系数，应按本规范附录D D确定；确定； s s风荷载体型系数，按本规范风荷载体型系数，按本规范4.3.24.3.2条采用；条采用； w0 w0根本风压根本风压KN/m2KN/m2，按现行国家规范，按现行国家规范 GB50009GB50009规定采用。规定采用。 注：规范中没有明确给出根本风压的取值，由于架体为暂时注：规范中没有明确给出根本风压的取值，由于架体为暂时构造，实践操作时可取当地构造，实践操作时可取当地1010年一遇的根本风压。年一遇的根本风压。体型系数体型系数 s 1 1、悬挂密目式平安网的双排脚手架和支撑架、悬挂密目式平安网的双排脚手架和支撑架 ：s=1.30s=1

11、.30，00为密目式平安网挡风系数，可取为密目式平安网挡风系数，可取0.80.8。 2 2、单排架无遮拦体型系数：、单排架无遮拦体型系数：st=1.20st=1.20，挡风，挡风系数：系数： 0=A1/A0 0=A1/A0 式中：式中：A1A1杆件挡风面积杆件挡风面积m2m2； A0 A0迎风全面积迎风全面积m2m2。 体型系数体型系数 s 3 3、无遮拦多排模板支撑架的体型系数：、无遮拦多排模板支撑架的体型系数： 式中：式中：stst单排架体型系数；单排架体型系数； n n支撑架相连立杆排数；支撑架相连立杆排数； 按现行国家规范按现行国家规范 GB50009GB50009有关规定修正计算，当

12、有关规定修正计算，当00小于或等小于或等于于0.10.1时，应取时，应取=0.97=0.97。荷载效应组合荷载效应组合 1 1、设计双排脚手架及模板支架时，其杆件和连、设计双排脚手架及模板支架时，其杆件和连墙件的承载力等，应按表墙件的承载力等，应按表4.4.14.4.1的荷载效应组合的荷载效应组合要求进展计算。要求进展计算。 表表4.4.14.4.1荷载效应组合荷载效应组合计算项目计算项目荷载组合荷载组合立杆承载力计算立杆承载力计算1 1永久荷载永久荷载+ +可变荷载（不包括风荷可变荷载（不包括风荷载）载）2 2永久荷载永久荷载+0.9+0.9（可变荷载（可变荷载+ +风荷载风荷载）连墙件承载

13、力计算连墙件承载力计算风荷载风荷载+3KN+3KN斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算载力计算风荷载风荷载2 2、计算变形时的荷载设计值，各类荷载分项系数应、计算变形时的荷载设计值，各类荷载分项系数应取取1.01.0。 荷载效应组合解读荷载效应组合解读 1 1、在、在 中中，组合风荷载计算立杆稳定性时，可变荷载的组，组合风荷载计算立杆稳定性时，可变荷载的组合系数为合系数为0.850.85。在本规范中取。在本规范中取0.90.9。 2 2、在本规范中计算变形时只阐明了各类荷载分项、在本规范中计算变形时只阐明了各类荷载分项系数均取系数均取1.01.0，详细到哪类荷载

14、参与计算却未加阐，详细到哪类荷载参与计算却未加阐明，那我们在实践计算时只能取所以荷载均参与明，那我们在实践计算时只能取所以荷载均参与变形计算。变形计算。架体方案设计架体方案设计 1 1、工程概略：工程称号、工程构造、建筑面积、工程概略：工程称号、工程构造、建筑面积、高度、平面外形及尺寸等；模板支撑架应按规范高度、平面外形及尺寸等；模板支撑架应按规范楼层平面图，阐明梁板构造的断面尺寸；楼层平面图，阐明梁板构造的断面尺寸； 2 2架体构造设计和计算顺序：架体构造设计和计算顺序： 第一步：制定方案；第一步：制定方案； 第二步：绘制架体构造图平、立、剖及计算第二步：绘制架体构造图平、立、剖及计算简图；

15、简图； 第三步：荷载计算；第三步：荷载计算； 第四步：最不利立杆、横杆及斜杆承载力验算，第四步：最不利立杆、横杆及斜杆承载力验算，连墙件及地基承载力验算；连墙件及地基承载力验算；架体方案设计架体方案设计 3 3、确定各个部位斜杆的衔接措施及要求，模板支、确定各个部位斜杆的衔接措施及要求，模板支撑架应绘制立杆顶端及底部节点构造图；撑架应绘制立杆顶端及底部节点构造图； 4 4、阐明构造施工流水步骤，架体搭设、运用和撤、阐明构造施工流水步骤，架体搭设、运用和撤除方法；除方法； 5 5、编制构配件用料表及供应方案；、编制构配件用料表及供应方案； 6 6、搭设质量及平安的技术措施。、搭设质量及平安的技术

16、措施。模板支撑架设计计算内容模板支撑架设计计算内容 1 1、根据梁板构造平面图，绘制模板支撑架立杆平面、根据梁板构造平面图，绘制模板支撑架立杆平面布置图；布置图； 2 2、绘制架体顶部梁板构造及顶杆剖面图；、绘制架体顶部梁板构造及顶杆剖面图； 3 3、面板、次楞和主楞等受弯构件计算；、面板、次楞和主楞等受弯构件计算； 4 4、计算最不利单肢立杆轴向力及承载力；、计算最不利单肢立杆轴向力及承载力； 5 5、绘制架体风荷载构造计算简图，架体倾覆验算；、绘制架体风荷载构造计算简图，架体倾覆验算； 6 6、地基承载力验算；、地基承载力验算； 7 7、斜干扣件衔接强度验算。、斜干扣件衔接强度验算。工程概

17、略 支撑楼板净开间为支撑楼板净开间为630063004800mm4800mm； 层高位层高位11.2m11.2m； 设计楼板厚度为设计楼板厚度为200mm200mm； 楼板为无梁楼板。楼板为无梁楼板。方案确定方案确定 支撑架采用碗扣架，立杆纵距为支撑架采用碗扣架，立杆纵距为900mm, 900mm, 横距为横距为1200mm1200mm； 模板资料选择竹胶板，厚度为模板资料选择竹胶板，厚度为14mm14mm；相邻模板的；相邻模板的小楞采用小楞采用5050100100的木方，间距为的木方，间距为300mm300mm；顶托梁；顶托梁主楞采用主楞采用100100100100的木方。的木方。 脚手架搭

18、设高度为脚手架搭设高度为1111米，步距为米，步距为1.51.5米，立杆上端米，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a a为：为：0.50.5米。米。支撑架立杆平面布置图支撑架立杆平面布置图板构造及顶杆剖面图板构造及顶杆剖面图面板计算面板计算 模板面板为受弯构件模板面板为受弯构件, ,需求验算其抗弯强需求验算其抗弯强度和刚度。模板面板度和刚度。模板面板按照三跨延续梁计算按照三跨延续梁计算。面板所受荷载有：。面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载捣混

19、凝土产生的荷载。计算宽度取。计算宽度取1 1米。米。面板荷载计算面板荷载计算1 1、恒荷载规范值：、恒荷载规范值： q1=Q2Db+ q1=Q2Db+模板自重模板自重b b =25 =250.20.21+0.351+0.351=5.350kN/m1=5.350kN/m式中：式中：Q2Q2混凝土自重规范值；混凝土自重规范值； D D混凝土楼板厚度；混凝土楼板厚度； b b面板计算宽度；面板计算宽度；面板荷载计算面板荷载计算 2 2、活荷载规范值：、活荷载规范值： q2=(Q3+Q4)q2=(Q3+Q4)b=2b=21=2.0kN/m1=2.0kN/m 式中：式中：Q3Q3施工人员及设备荷载；取施

20、工人员及设备荷载；取1.0KN/m21.0KN/m2； Q4 Q4浇筑和振捣混凝土时产生的荷载规范浇筑和振捣混凝土时产生的荷载规范值，可取值，可取1.0 KN/m21.0 KN/m2。 注：规范对活荷载的取值偏小，相对于大型设备，注：规范对活荷载的取值偏小，相对于大型设备，活荷载取值那么应按实践情况思索。活荷载取值那么应按实践情况思索。 面板荷载设计值：面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=9.22kN/mq=1.2q1+1.4q2=9.22kN/m面板计算面板计算 1 1、强度计算：、强度计算： 强度计算简图强度计算简图 1.11.1、抗弯强度计算：、抗弯强度计算：f = M/W ff

21、 = M/W f其中其中 f f面板的抗弯强度计算值面板的抗弯强度计算值(N/mm2)(N/mm2)； M M面板的最大弯距面板的最大弯距(N.mm)(N.mm)； W W面板的净截面抵抗矩，面板的净截面抵抗矩， W=1/6W=1/6bh2=100.00bh2=100.001.42/6=32.67cm31.42/6=32.67cm3；M=-0.100ql2M=-0.100ql2其中：其中：qq模板荷载设计值模板荷载设计值(kN/m)(kN/m)， 面板计算面板计算 ll面板跨度，即次梁间距。面板跨度，即次梁间距。 经计算得到经计算得到 M=0.1 M=0.19.229.220.32=0.083

22、kN.m0.32=0.083kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值经计算得到面板抗弯强度计算值 f = f = 0.0830.08310002/326700=0.254N/mm210002/326700=0.254N/mm2； 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f, f f,满足要求满足要求! ! f f 面板的抗弯强度设计值，取面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm225.00N/mm2； 弯矩图面板计算面板计算 1.21.2抗剪强度计算：抗剪强度计算： T=3Q/2bhT T=3Q/2bhT式中式中 Q Q面板最大剪力；面板最大剪力； Q=0.6ql=0.6Q=0.6ql=0.

23、69.229.220.3=1.660kN;0.3=1.660kN;截面抗剪强度计算值：截面抗剪强度计算值： T=3T=31660/(21660/(21000100014)=0.178N/mm214)=0.178N/mm2；截面抗剪强度允许设计值截面抗剪强度允许设计值 T=1.40N/mm2 T=1.40N/mm2。抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T，满足要求，满足要求! !面板计算面板计算1.31.3、挠度计算：、挠度计算：挠度计算简图挠度计算简图 挠度图挠度图 v = 0.677q12/100EIv=l/250面板计算面板计算 其中：其中： q1 q1为恒荷载规范值，为恒荷载规范值，q

24、1=5.350kN/mq1=5.350kN/m； L L为面板支座间距，即次龙骨间距，取为面板支座间距，即次龙骨间距，取0.3m0.3m； E E为面板的弹性模量，取为面板的弹性模量，取3500mm3500mm； I I为面板惯性矩为面板惯性矩I=1/12bh3=100I=1/12bh3=1001.43/12 = 22.87cm41.43/12 = 22.87cm4；面板最大挠度计算面板最大挠度计算: :v=0.677v=0.6775.3505.3503004/(1003004/(10035003500228700)=0228700)=0.367mm.367mm面板的最大挠度小于面板的最大挠度

25、小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! !次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算 次梁为受弯构件次梁为受弯构件, ,需求需求验算其抗弯强度和刚验算其抗弯强度和刚度次梁按照三跨延续度次梁按照三跨延续梁计算。次梁所受荷梁计算。次梁所受荷载有：新浇混凝土及载有：新浇混凝土及钢筋自重，面板自重钢筋自重，面板自重；施工人员及施工设；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。混凝土产生的荷载。计算宽度取次梁的间计算宽度取次梁的间距距0.3m0.3m。次 梁 计 算 宽 度次 梁 （ 次 龙 骨 ）托 梁 （ 主 龙 骨 ）次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算1 1、荷载的

26、计算：、荷载的计算：1.11.1、钢筋混凝土板自重、钢筋混凝土板自重(kN/m)(kN/m)： q11=25.000q11=25.0000.2000.2000.300=1.5kN/m0.300=1.5kN/m1.21.2、模板面板的自重线荷载、模板面板的自重线荷载(kN/m)(kN/m)： q12=0.350q12=0.3500.300=0.105kN/m0.300=0.105kN/m； 强度计算永久荷载设计值强度计算永久荷载设计值q1=1.2q1=1.2q11+q12q11+q12=1.926kN/m=1.926kN/m； 变形计算永久荷载规范值变形计算永久荷载规范值q=q11+q12=1.

27、605kN/mq=q11+q12=1.605kN/m；1.31.3、可变荷载规范值、可变荷载规范值q2=1.4q2=1.4Q3+Q4Q3+Q40.3=1.40.3=1.42 20.30=0.84kN/m0.30=0.84kN/m；次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算 2 2、次梁的强度计算：、次梁的强度计算： 2.12.1、荷载计算及组合：、荷载计算及组合：按照三跨延续梁计算，最大弯矩思索为静荷载与活荷载按照三跨延续梁计算，最大弯矩思索为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下: : 强度计算恒荷载简图注：此图中最大支座力为：P1=1.1q1l

28、=1.11.9261.2=2.542kN。次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算 强度计算活荷载组合简图强度计算活荷载组合简图注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P2=1.2q2l=1.2P2=1.2q2l=1.20.840.841.2=1.210kN1.2=1.210kN；组合以后最大支座力为组合以后最大支座力为P=2.542+1.210=3.752kNP=2.542+1.210=3.752kN此值即为计算主龙骨强度的集中力。此值即为计算主龙骨强度的集中力。次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算2.22.2、次龙骨抗弯强度计算：、次龙骨抗弯强度计算：2.2.12.2.1、恒荷载最大弯矩：、恒荷载最大

29、弯矩：恒荷载弯矩图恒荷载最大弯矩：恒荷载最大弯矩：M1=0.1q1l2 =0.1M1=0.1q1l2 =0.11.9261.9261.22=0.277kN.m1.22=0.277kN.m次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算2.2.22.2.2、活荷载最大弯矩：、活荷载最大弯矩：活荷载弯矩图活荷载最大弯矩活荷载最大弯矩M2=0.117q2l2=0.117M2=0.117q2l2=0.1170.840.841.22=0.142kN.m1.22=0.142kN.m次龙骨最大弯矩次龙骨最大弯矩M=M1+M2=0.277+0.142=0.419kN.mM=M1+M2=0.277+0.142=0.419kN.m次

30、梁次龙骨计算次梁次龙骨计算 2.2.32.2.3次龙骨抗弯设计强度：次龙骨抗弯设计强度：f=M/W=0.419f=M/W=0.419106/83330=5.02N/mm2106/83330=5.02N/mm2 式中式中WW次梁截面抵抗矩，次梁截面抵抗矩， W =bh2/6= 5.00 W =bh2/6= 5.0010.002/6 = 83.33cm310.002/6 = 83.33cm3 其中：其中：bb木方截面宽度；木方截面宽度； h h木方截面高度。木方截面高度。 次梁的抗弯设计强度小于木方的允许应力次梁的抗弯设计强度小于木方的允许应力14N/mm2,14N/mm2,满足要满足要求求! !

31、次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算3 3、次梁挠度计算：、次梁挠度计算：变形计算永久荷载规范值变形计算永久荷载规范值q=q11+q12=1.605kN/mq=q11+q12=1.605kN/m； 挠度计算简图注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P=1.1ql =2.119kNP=1.1ql =2.119kN此此值即为计算主龙骨挠度的集中力值即为计算主龙骨挠度的集中力次梁次龙骨计算次梁次龙骨计算最大挠度：最大挠度：变形图最大挠度：最大挠度：v=0.677v=0.677ql4/100EI ql4/100EI =0.677=0.6771.6051.60512004/(10012004/(100

32、950095004166700)=0.570mm4166700)=0.570mm；式中：式中：EE次梁的弹性模量，取次梁的弹性模量，取9500N/mm29500N/mm2； I I次梁的惯性矩，次梁的惯性矩， I=bh3/12=5.00I=bh3/12=5.0010.003/12=416.67cm4 10.003/12=416.67cm4 。次龙骨的最大挠度小于次龙骨的最大挠度小于1200.0/250,1200.0/250,满足要求满足要求! !顶托梁主龙骨计算顶托梁主龙骨计算托梁按照集中力作用下三跨延续梁计算，托梁所受荷载为托梁按照集中力作用下三跨延续梁计算，托梁所受荷载为次梁传下的集中力及

33、主梁自重。次梁传下的集中力及主梁自重。托梁强度计算集中荷载设计值：托梁强度计算集中荷载设计值：P=3.752kNP=3.752kN托梁挠度计算集中荷载设计值：托梁挠度计算集中荷载设计值：P=2.119kNP=2.119kN顶托梁主龙骨计算顶托梁主龙骨计算1 1、强度计算：、强度计算：1.11.1集中力产生的最大弯矩：集中力产生的最大弯矩：式中：式中：ll托梁跨度，即立杆纵向间距；托梁跨度，即立杆纵向间距；MPmax=0.267MPmax=0.2673.7523.7520.9=0.902kN/m0.9=0.902kN/m；1.21.2均布荷载产生的最大弯矩：均布荷载产生的最大弯矩：式中：式中：q

34、q托梁自重，托梁自重，100100100100木方，取木方，取0.096kN/m0.096kN/m；Mmax=0.08Mmax=0.080.0960.0960.92=0.006kN/m0.92=0.006kN/m；托梁最大弯矩托梁最大弯矩M=MPmax+Mmax=0.908kN/mM=MPmax+Mmax=0.908kN/m。顶托梁主龙骨计算顶托梁主龙骨计算 托梁抗弯强度设计值：托梁抗弯强度设计值：f=M/W=0.908f=M/W=0.908106/166670=5.4N/mm2106/166670=5.4N/mm2式中式中WW次梁截面抵抗矩，次梁截面抵抗矩， W =bh2/6= 10.00

35、W =bh2/6= 10.0010.002/6 = 166.67cm310.002/6 = 166.67cm3 式中：式中：bb木方截面宽度；木方截面宽度； h h木方截面高度。木方截面高度。 托梁的抗弯设计强度小于木方的允许应力托梁的抗弯设计强度小于木方的允许应力14N/mm2,14N/mm2,满足要满足要求求! !顶托梁主龙骨计算顶托梁主龙骨计算2 2、主龙骨挠度计算：、主龙骨挠度计算：2.12.1、集中荷载产生的最大挠度：、集中荷载产生的最大挠度： P=2.119kN P=2.119kN vPmax=1.883vPmax=1.8832.1192.1199003/9003/10010095

36、00950083333008333300=0.004mm=0.004mm；式中：式中：EE托梁的弹性模量，取托梁的弹性模量，取9500N/mm29500N/mm2； I I托梁梁的惯性矩，托梁梁的惯性矩， I=bh3/12=10.00I=bh3/12=10.0010.003/12=833.33cm4 10.003/12=833.33cm4 。2.22.2、均布荷载托梁自重产生的最大挠度：、均布荷载托梁自重产生的最大挠度：Vmax=0.001mmVmax=0.001mm；V=vPmax+Vmax=0.005mmV=vPmax+Vmax=0.005mm。主龙骨的最大挠度小于。主龙骨的最大挠度小于1

37、200.0/250,1200.0/250,满足要求满足要求! !最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 支撑架自重计算：支撑架自重计算： Q1=Q1=1 1 =0.665+0.29+0.383+0.645=1.983KN =0.665+0.29+0.383+0.645=1.983KN； 式中：式中： 步距；步距； 1 1 立杆分量立杆分量KNKN； 横向程度杆分量横向程度杆分量KNKN； 纵向程度杆分量纵向程度杆分量KNKN； 纵向和横向剪刀撑分量纵向和横向剪刀撑分量KNKN。最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 =3 =30.165+10.165+10.1+0.0705+0=0.665kN0.

38、1+0.0705+0=0.665kN；式中式中 n1l n1l立杆第一类规范节数量；立杆第一类规范节数量； t1l t1l立杆第一类规范节自重，查表立杆第一类规范节自重，查表3.43.4分别取分别取0.1650.165和和0.0705kN0.0705kN； tu tu可调托撑自重；可调托撑自重； td td可调底座自重。可调底座自重。dunlnllllltttntntnt 22111最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 =0.0363 =0.0363 11-0.511-0.5/1.5+1=0.29kN/1.5+1=0.29kN；式中式中tyty单根横向程度杆自重，查表单根横向程度杆自重，查表3

39、.43.4取取0.0363kN0.0363kN； H H模板支架搭设高度；模板支架搭设高度； a a立杆伸出顶层程度杆长度；立杆伸出顶层程度杆长度； d d可调底座外露长度；可调底座外露长度； h h模板支架步距。模板支架步距。1)(2hdaHtty1)(3hdaHttx =0.0478 =0.0478 11-0.511-0.5/1.5+1=0.383kN/1.5+1=0.383kN；式中式中txtx单根纵向程度杆自重，查表单根纵向程度杆自重，查表3.43.4取取0.0478kN 0.0478kN 。最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 =2 =22 20.0837+20.0837+22 20

40、.0773=0.645kN0.0773=0.645kN； 式中式中nxnx最不利立杆相交纵向剪刀撑次数；最不利立杆相交纵向剪刀撑次数； txx txx单节纵向剪刀撑自重，查表单节纵向剪刀撑自重，查表3.43.4取取0.0837kN0.0837kN； ny ny最不利立杆相交横向剪刀撑次数；最不利立杆相交横向剪刀撑次数； txy txy单节横向剪刀撑自重，查表单节横向剪刀撑自重，查表3.43.4取取0.0773kN0.0773kN；xyyxxxtntnt224名称名称型号型号规格（规格（mm）设计重量（设计重量（kg）立杆LG-120483.512007.05LG-180483.5180010.

41、19LG-240483.5240013.34LG-300483.5300016.48横杆HG-30483.53001.32HG-60483.56002.47HG-90483.59003.63HG-120483.512004.78HG-150483.515005.93HG-180483.518007.08间横杆JHG-90483.59004.37JHG-120483.512005.52JHG-120+30483.5（1200+300）6.85JHG-120+60483.5（1200+600）8.16专用外斜杆XG-0912483.51506.33XG-1212483.51707.03XG-121

42、8483.521608.66XG-1518483.523409.30XG-1818483.5255010.04表表3.4 3.4 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途专用斜杆ZXG-0912483.512705.89ZXG-0918483.517507.73ZXG-1212483.515006.76ZXG-1218483.519208.73窄挑梁TL-30宽度3001.53宽挑梁TL-60宽度6008.60立杆连接销LLX120.18可调底座KTZ-45可调范围3005.82KTZ-60可调范围4507.12KTZ-75可调范围6008.5可调托撑K

43、TC-45可调范围3007.01KTC-60可调范围4508.31KTC-75可调范围6009.69脚手板JB-1201200 x27012.8JB-1501500 x27015JB-1801800 x27017.9表表3.4 3.4 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途附碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途附最不利单肢立杆计算最不利单肢立杆计算 单肢立杆轴向力计算：单肢立杆轴向力计算： 1、不组合风荷载：、不组合风荷载： N=1.2Q1+Q2+1.4Q3+Q4LxLy =1.21.983+25+1.41+10.91.2=35.4kN； 式中式中Lx单肢立杆纵向间距，本例取单肢立杆纵向

44、间距，本例取0.9m； Ly单肢立杆横向间距，本例取单肢立杆横向间距，本例取1.2m； 2、组合风荷载：、组合风荷载： NW=1.2Q1+Q2+0.91.4Q3+Q4LxLy+Q5 =1.2Q1+25+0.91.41+1 0.91.2 +Q5 Q5风荷载产生的轴向力是轴向力吗？；风荷载产生的轴向力是轴向力吗？；单肢立杆承载力计算单肢立杆承载力计算 不思索风荷载时单肢立杆轴向承载力计算公式：不思索风荷载时单肢立杆轴向承载力计算公式：式中：式中： 轴心受压立杆稳定系数，按长细比查规范附录轴心受压立杆稳定系数，按长细比查规范附录E E采用；采用； 长细比长细比=l0/=l0/； 其中其中l0=h+2al0=h+2a，h h为立杆布距，为立杆布距，a a为立杆伸出顶层程度杆长度；为立杆伸出顶层程度杆长度； 为立杆截面回转半径，取为立杆截面回转半径，取=1.58cm=1.58cm； A A立杆横截面面积；取立杆横截面面积；取4.89cm24.89cm2； f f刚刚的抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按本规范表刚刚的抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按本规范表5.1.65.1.6采