现浇支架计算书

1、现浇支架计算书一、 总说明 本工程现浇板桥型有三种结构形式。一种为现浇钢筋砼连续空心板：一种为预应力钢筋砼连续空心板，还有一种是预应力钢筋砼连续箱梁，根据其断面及主梁荷载情况，其梁体每平方米荷载为，现浇空心板跨中36.86kN/m2,横隔板54.17 kN/m2，预应力钢筋砼连续空心板跨中39.79 kN/m2，隔板68.54 kN/m2，由于预计应力空心板与现浇空心板结构相同，故在本计算中考虑偏于保守，采用预应力空心板及箱梁的梁体荷载进行现浇支架计算。二、 现浇梁荷载计算。1、 空心板跨中部分。4070250 1000250s=(0.15+0.4)2.50.5+51.1-51/43.1415

2、(0.720.84)2=7.625m2每延米空心板砼重量：G=V.r=s.1m.r=7.625126=198.25KN每平方米空心板底板处荷载：q1=G/S=198.25/10=19.825 kN/m2施工荷载：q2=2.5 kN/m2振捣产生的荷载：q3=2 kN/m2倾倒砼产生的冲击荷载：q4=2 kN/m2故总的面荷载为q= q1+ q2+ q3+ q4=19.83+2.5+2+2=26.33 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=26.331.4=36.86Kpa2、 墩顶横隔梁处：S=(0.15+0.4)2.50.5+51.1 2=12.38 m2每延米顶横隔梁砼重量：G=V

3、.r=s.1m.r=12.3826=321.88KN每平方米空心板底板处荷载：q1=G/S=321.88/10=32.19 kN/m2故墩顶横隔梁总的面荷载为: q= q1+ q2+ q3+ q4=38.69 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=38.691.4=54.14Kpa(二)预应力箱梁1、 箱梁跨中部分：175380 20 100450S=2（0.4+0.2）1.750.5+4.51+4（0.60.2）0.5=3.79 m2每延米箱梁砼重量：G=V.r= 3.79261=98.54KN每平方米箱梁底板处荷载：q1=G/S=98.54/4.5=21.9 kN/m2故墩顶横隔梁

4、总的面荷载为: q= q1+ q2+ q3+ q4=28.4 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=28.41.4=39.79Kpa2、 箱梁墩顶横隔梁处S=2（0.4+0.2）1.750.5+4.51.4=7.35 m2每延米箱梁砼重量：G=V.r= 7.35261=191.1KN每平方米箱梁底板处荷载：q1=G/S=191.1/4.5=42.46 kN/m2故横隔梁总的面荷载为: q= q1+ q2+ q3+ q4=48.96 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=48.931.4=68.54Kpa三、 碗口式满堂支架计算（一） 预应力连续空心板预应力连续空心板与现浇连续空

5、心板采用同一碗口式满堂支架布设，由于在墩顶及跨中段空心板底面荷载不同，搭设碗扣支架要设两种形式，在墩顶横隔梁纵桥向6m(10排)范围内按纵桥向60cm，横向60cm，横杆步距120 cm进行布置，在跨中段按纵桥向90 cm，横向60 cm，横秆步距120 cm进行布置。根据Q483.5Q235碗口式满堂支架立杆设计荷载：横杆步距60 cm时，每根立杆设计荷载为40 kN，横杆步距120 cm时，每根立杆设计荷载为30 kN。 剪刀撑 横杆 41203901860390立杆 现浇连续空心板一排支架横断面图剪刀撑横杆 41209601890960立杆现浇连续空心板一排支架桥向布置图1、 每跨中部位

6、按每孔22m计算，除去墩顶横隔梁6m，布设长度为16米，底板宽度为10米，不考虑翼板下的支架，本段布设面积为1016=160 m2按照纵横桥向90cm 60 cm布设，则纵桥向立杆19根，横桥向立杆18根，单根立杆受力F=qs/1918=38.44160/1918=17.98KNF=30KN.立杆弯曲度=FL2/10wwF为单根立杆上的荷载，L为立杆的间距 W 为钢管抵抗弯距 w=5.078103mm3 w为钢材的极限强度值。=（17.98600900）/（105.078103）=191.2Mpaw=215 Mpa立杆的弯曲度：f=FL4/150EI=(17.9860029002)/(1502

7、.11051.215105) =1.4mmf=3mm.故：间距为6090，步距120cm时满足施工要求。2、 墩顶横隔梁处墩顶横隔梁范围内6m处立杆布设横向60 cm, 纵桥向60 cm,步距120 cm，墩顶横隔梁处底板宽度为10m，不考虑翼底支杆数量：本段步设面积S=10m6m=60 m2,纵桥向立杆共11根，横桥向立杆共18根。F= qs/1118=(57.8160)/( 1118)=17.52F=30KN立杆弯曲强度=FL2/10w=(17.526002)/(105.078103)=124.2MPaw=215 MPa立杆的弯曲刚度：f=FL4/150EI= FL4/1502.11051

8、.215105=0.6mmf=3mm故：间距为6060，步距120cm时满足施工要求.(二)、现浇箱梁预应力现浇箱梁在墩顶横隔梁处与跨中断面不同，在满堂架布设时也分段布置，墩顶6米范围内按纵向60 cm60 cm布段，在其余部位按纵横桥向90 cm60 cm布段，横杆步距为120cm。根据Q483.5Q235碗口式满堂支架立杆设计荷载：横杆步距120 cm时，每根立杆设计荷载为30 kN。1、 跨中支架验算：本桥跨径为25米，除去顶横隔梁部分，实际布设长度为19米，底板宽度为 4.5米，不考虑翼板支架，本段布设面积 S=19m4.5 m=85.5 m2.单根立杆受力F=qs/ab=(39.79

9、85.5)/(922)=17.18KNF=30Mpa立杆弯曲强度=FL2/10w=(17.18600900)/(105.078103)= 182.2MPaw=215 Mpa立杆的弯曲刚度：f=FL4/150EI= FL4/1502.11051.215105=1.3mmf=3mm故：间距为6090，步距120cm时满足施工要求.2墩顶处支架验算。墩顶6米范围内按纵横向间距60 cm60 cm布段，横杆步距为120cm，本段布设面积为S=64.5=27 m2,横桥向共9根，纵向为11根。单根立杆的受力 ：F=qs/ab=(68.5427)/(911)=18.69KNF=30Mpa立杆弯曲强度：=F

10、L2/10w=(18.696002)/(105.078103)= 132.5Mpa w=215 Mpa立杆的弯曲刚度：f=FL4/150EI= 18.696004/1502.11051.215105=0.63mmf=3mm故：墩顶处支架间距为6060，步距120cm时满足施工要求.四、 底板横向分配梁计算。（一）预应力钢筋砼连续空心板跨中段验算 本工程底板采用18mm厚优质竹胶版，竹胶版底板分配梁采用6cm10 cm方木加工，间距为25 cm，长边竖直，短边水平，每根方木承受荷载转化为均布荷载： 其受力分布图：6cm q均=38.440.25=9.61KN10cm60cmW=bh2/6=(61

11、02)/6=100cm3I= bh3/12=(6103)/12=500 cm3Mmax=ql2/8=9.61Q= ql/2=9.610.6/2=2.88KN1、 分配梁抗弯承载能力验算：max= Mmax/W=0.43/100=4.3Mpa=12 Mpa(顺纹弯应力)=12 Mpa是指按针叶松A-3类红松计算。 由于临时结构容许应力可提高1.2，考虑到方木的不均匀性，可以不考虑提高系数。2、 分配梁抗剪能力验算： 根据矩形截面形式得：max=3Q/2A=32.8810/260100=0.72Mpa=1.9Mpa3、 挠度计算f=5（ql4）/384EI= 59.61604/3.84910500

12、= 0. 36mmf=600/400=1.5mm故：横板分配梁间距为6cm10cm，间距25cm时满足施工要求.（二）在墩顶横隔梁处q=57.810.25=14.45KNMmax= ql2/8=(14.450.62Qmax= ql/2=14.450.6/2=4335KN1、 分配梁抗弯承载能力验算：max= Mmax/W=0.65/100=6.5Mpa=12 Mpa2、分配梁抗剪能力验算：max=3Q/2A=34.335/260100=1.08Mpa=1.9Mpa3、挠度计算 f=5（ql4）/384EI= 514.45604/3849103500=0. 54mmf=600/400=1.5mm

13、故：在横隔梁模板分配梁间距为6cm10cm，间距25cm时满足施工要求.（五）、纵向梁计算：由于纵向梁需要直接放置在支架立杆顶托上，该支架横桥向间距为60cm，采用10cm15cm方木，长边竖直，断边水平。（一）、在跨中部位纵向分配梁受力验算10cm q均=9.610.6=5.766KN15cm60cmW=bh2/6=(10152)/6=375cm3I= bh3/12=(10153)/12=2813 cm3纵向间距为90cm，按施工是分配梁的布设，每90cm范围内布设4个分配梁。 90cm则F=5.7664=23.06KN Mmax= ql2/8=(23.060.921、 计算纵向方木弯曲强度

14、max= Mmax/W=2330/375=6.21Mpa=12 Mpa2、 计算纵向方木抗剪能力Q=1/2F=0.523.06=11.53KNmax=3Q/2A=311530/2150100=1.153Mpa=1.9Mpa3、 挠度计算fmax=（ql4）/48EI= 23.06903/4891032813=1. 38mmf=900/400=2.25mm故：在跨中段，纵向方木采用 10cm15cm，满足施工要求.（二）在墩顶横隔梁处纵向方木受力计算方木布置形式与跨中相同每个接触分配梁交点荷载为：q=14.45KN0.6=8.67KN由于墩顶范围内纵向间距为60 cm，故在60 cm范围内模板分

15、配梁支点只有3根或2根，按最不利计算，取3根。 60cm6060则F=8.673=26.01KN Mmax= Fl2/8=(26.010.621、计算纵向方木弯曲强度max= Mmax/W=1170/375=3.12Mpa=12 Mpa2、 算纵向方木抗剪能力Q=1/2F=0.526.01=13KNmax=3Q/2A=313000/2150100=1.3Mpa=1.9Mpa3、 挠度计算fmax=(Fl4)/48EI= 26.01603/4891032813=0. 46mmf=600/400=1.5mm故：在在墩顶横隔梁处纵向方木采用 10cm15cm，满足施工要求.在现浇箱梁施工中，模板横向

16、个分配梁与纵向梁采用与现浇空心板相同的形式，经计算，在跨中部分，= 4.5Mpa=12 Mpa，max=1.75Mpa=1.9Mpa，f=0. 65mmf =1.5mm。在墩顶处横向分配梁= 7.8Mpa=12 Mpa，max=1.3Mpa=1.9Mpa，f=0. 65mmf =1.5mm。符合要求。 经计算，纵向方木在跨中部分，= 6.42Mpa=12 Mpa，max=1.194Mpa=1.9Mpa，f=1.43mmf =2.25mm。在墩顶处横梁= 3.81Mpa=12 Mpa，max=1.54Mpa=1.9Mpa，f=0. 55mmf =2.25mm。符合要求。五、 模板计算 根据本工程

17、总体方案，模板底版横向分配梁间距为0.25米，纵向梁间距为0.6米，面板采用18mm厚优质竹胶版，铺设在间距为0.25米截面尺寸为6cm10cm方木上，由于在墩顶横隔梁处单位面积的荷载最大，计算时只计算此处的受力情况。（以现浇箱梁为例）。（一） 计算模板底版厚度 由于现浇箱梁与现浇空心板采用的模板形式相同，分配梁的间距及断面为同一规格，且单位面积荷载最大，故以现浇箱梁受力为例进行计算：由上述计算得：箱梁墩顶横隔梁处单位荷载为68.84KN/m,模板分配梁其间距为25cm，则线荷载为68.840.25=17.14KN/m,模板最大弯距：Mmax= Fl2/8=(17.140.252横向分配梁采用

18、针叶松A-3类红松，=12 Mpa，可提高1.2，考虑到方木的不均匀性，可以不考虑提高系数。则模板的截面模量为W = Mmax/w =0.1 34/12000=1.1210-5m2由于在施工时线荷载按1米宽计算，纵向方木铺设为60厘米，故结构相对保守，根据W=1/6(bh2)h=（6w/b）1/2=(61.1210-5)/0.25=0.0164m=16.4mm施工采用=18mm竹胶板，符合要求。（二） 模板侧压力验算现浇采用的是内部振捣设备，新浇的砼侧压力计算为P=0.2t0121/2=0.222641.211=27.5KN/m2P：新浇砼对模板的最大侧压力。：砼的单位容重。取26KN/m3t

19、0:砼的初凝时间（实验数据取4小时）1：外加剂的修正系数取1.22：坍落度修正系数，坍落度为5-9cm时，取1：砼浇注速度。由于梁高1.2m，故速度去1。1、 侧模分配梁验算模板侧高为1米，竖向分配肋木为6cm10 cm,间距为30 cm，则受力如下：q=27.5 Mmax= ql2/8=(8.2512 Qmax= ql/2=(8.251)/2=4.13KN(1) 侧模横向受力的承载能力 max= Mmax/W=1.03/100=10.3Mpa=12 Mpa（2）抗剪能力max=3Q/2A=34130/260100=1.06Mpa=1.9Mpa（3）挠度计算fmax=(5ql4)/384EI=

20、 58.251004/3849103500=2. 39mmf=1000/400=2.5mm故：侧模采用 6cm10cm，间距为30cm,满足施工要求.2、 侧模厚度验算 Mmax=ql2/8=（8.250.32W = Mmax/w =0.093/12000=0.77510-5m2根据W=1/6(bh2)h=（6w/b）1/2=(60.77510-5)/0.3 1/2=12mm18mm施工采用=18mm竹胶板，符合要求。六、 汽车通道结构受力计算根据通道结构设计方案，汽车通道上铺28型工字钢，长6米，间距为60cm，作为底模纵向梁，与支架上方木纵向保持一致。由于通道门洞设计宽度为4米，采用珩架片

21、支立，两侧支架上端为1米，计算保守考虑，其跨径取L=4.5m计算。 由前面计算可知，现浇预应力箱梁在跨中部分的面荷载最大，以此荷载来计算工字钢受力验算：q=39.79 KN/m21、每根工字钢单位长度的荷载为：q=39.79 0.6=23.87KN/m2跨中最大弯距：Mmax=ql2/8=（23.874.52支点处的最大剪力：Qmax= ql/2=(23.874.5)/2=53.72KN2、截面选择纵向梁所需的截面抵抗距为：W = Mmax/w =60.43/14500=417cm3W=534.4 cm3查路桥施工计算手册得：I28b=7438 cm4W28b=534.4cm3S28b=312

22、.3 cm33、若采用I28b型工字钢自重为：0.47KN/m,验算其弯距及剪力。I28b型工字钢自重产生的弯距为：M=ql2/8=（0.474.52工字钢跨中总的弯距Mx=60.43+1.19=61.62 KN.m应力= Mmax/ Wx=61.62/534.410-6=115.33MPa1.314.5=188Mpa(1. 3为应力容许增加值) 支点处的剪力值：Q=53.72+0.47=54.19KNmax=SxQ/LxA=54.19312.3/748110.5=21.53Mpa d为腹板厚度，根据路桥施工计算手册d为10.5mmmax=21.53Mpaf=45000/6000=7.5mm

23、不符合要求I32b型工字钢单位长度荷载值为q=23.874+0.57=24. 44 KNIx=11626 cm4fmax=(5ql4)/384EIx= 524.34445004/3842.110511626104=5. 6mmf=45000/6000=7.5mm 符合要求七、 施工中预拱度计算：（一）、确定预拱度是应考虑的因素 在支架上浇注上部结构时，在施工时和卸载后，上部结构要发生一定的下沉和产生一定的挠度。因此为使上部结构在卸架后满意的获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：（1） 卸架后上部结构本身及活载一半所产生的竖向挠度1；（2） 支架在荷载

24、作用下的弹性压缩2；（3） 支架在荷载作用下的非弹性压缩3；（4） 支架地基在荷载作用下的非弹性压缩4；（5） 由混凝土收缩及温度变化而引起的挠度5；（二）、预拱度的计算上部结构和支架的各项变形值之和，即为应设置的预拱度。1、支架在荷载作用下的弹性压缩2；2=L/E=(191.25200)/(2.1105)=4.7mm在跨中部分，上面计算中=191.2 Mpa，L=52m, E=2.11052、 作用下的非弹性压缩3；本支架土方与模板分配梁取2mm分配梁与纵向梁属横纹木料，取3mm纵向梁与支架按2mm支架底托杂木板按1mm故3=2+3+2+1=8 mm3、 由于在浇注混凝土前已对支架地基进行预压处理，故施工时不