上海液化天然气接收站项目爆破方案课件

1、上海液化天然气接收站项目海水取水口土建工程施工组织设计1.工程基本情况1.1 工程概况上海液化天然气接收站项目，业主为上海液化气有限公司，EPC总承包商为五环科技股份有限公司。本工程为上海LNG液化天然气接收站工程的海水取水口，海水取水口是上海LNG项目重要的组成部分之一，该工程主要功能是为液化天然气气化提供升温的海水，其土建部分有海水取水管、滤池、泵站前池、泵站进水间等建筑物组成。海水取水口土建工程由EPC总承包商委托中交第四航务工程勘察设计院有限公司设计。1.2 工程位置和结构形式（1） 工程位置上海液化天然气接收站项目位于浙江舟山地区洋山港区内西门堂岛，西门堂岛前期已采取抛石围堤并吹填砂

2、形成陆地。取水口位于上游的南堤，取水头部在大堤外侧，取水管穿越南堤, 泵站位于南堤内侧，泵站外海海域是正在施工的工作码头。（2） 泵站结构 泵站自海侧向岸侧分别为：过滤池、前池和进水池。过滤池平面为矩形，尺寸为20.95m×19.8m; 前池为等腰梯形, 海侧宽19.8m，岸侧宽度31.9m，长度为17.956m； 进水池为矩形，尺寸8.294m×31.9m。泵站为钢筋混凝土框架结构，底板厚度0.6米, 过滤池和前池处底板顶标高为-4.47米,进水池处底板顶标高为-4.97米,池壁厚度为0.45米。过滤池区由2道导流墙分隔为3个2.4米宽的进水口，导流墙厚度为0.853.9

3、5米,进水池由8道隔墙分隔为9个进水口。（3）基坑围护结构泵站结构采取围护支撑方案开挖，基坑长48.4米,宽19.831.9米,基坑深13.013.6米。根据工程所处的环境、工程、水文地质条件以及基坑深度，基坑围护结构为灌注桩加内支撑的支护形式， 围护结构利用永久结构中的灌注桩。第一道钢筋混凝土支撑利用永久结构地表附近的钢筋混凝土梁作为第一道支撑。围护结构灌注桩直径1200mm，桩距1.35米; 桩顶为钢筋混凝土冠梁,冠梁尺寸为1500mm×2000mm(宽×高)。基坑止水帷幕采用900mm高压旋喷桩，高压旋喷桩长度按穿透上部的素填土和吹填砂并进入中风化岩不小于1米进行控制

4、。基坑开挖期间，基坑内设置一道钢筋混凝土支撑和2道钢支撑，第一道钢筋混凝土支撑断面为800mm×1000mm(宽×高)。第二道、第三道支撑为钢支撑，支撑采用600mm×16mm钢管，支撑水平间距34米，在基坑的转角处设置斜撑，钢围檩采用2根63C工字钢，支撑的间距根据各段受力具体确定，在进行钢支撑时，对钢管施加预应力，千斤顶施加的预应力为该钢管支撑所受土压力的1.1倍。其10%作为预应力损失。当基坑内开挖到2.56米处,暂停开挖,进行第二道钢支撑,当基坑内开挖到-1.44米处, 进行第三道钢支撑。 在池壁钢筋混凝土施工至支撑位置时待池壁混凝土强度达90时，在该道支

5、撑下设换撑，共置换两道，换撑系统在整个水池施工完毕，并进水后在水下拆除两道换撑。 灌注桩的嵌岩深度为进入中风化岩4米。（4） 取水头和取水管 本工程取水管2根，单根长97米，取水管内径2500mm，壁厚19-25mm，分段长度有施工单位自定，管间采用哈夫连接。 取水管过大堤部分的基础为抛石堤堤身，堤外侧采取桩基架立，为冲孔嵌岩灌注桩，16根桩，8个排架，排架间距6米，桩间距9米，桩顶为预制横梁，横梁上安装取水管。 取水管和钢管桩采用涂层加牺牲阳极阴极保护防腐。1.3 主要工程量本工程主要工程量如下序号项目规格单位数量备注1泵站基坑围护基坑内土方开挖立方92562基坑内石方开挖立方58073钢横

6、梁吨444冲孔灌注桩1200根/米111/19195800根/米9/1556冲孔钢格构柱800根87基坑外土方开挖立方79208高压旋喷桩900根/立方233/25729钢筋混凝土支撑C40立方33110钢支撑、围檩吨61111泵站结构钢筋混凝土C40立方375012取水管取水管制作安装2500根/米2/19413嵌岩灌注桩1200根1614横梁预制安装330吨/榀榀815大堤开挖和恢复项116开挖块石立方960017警示装置制安项118钢结构防腐项119防浪墙和路面项12 施工条件及分析2.1气象崎岖列岛位于北亚热带南缘的东亚季风盛行区,雨量较充沛,春季多海雾,夏秋多台风,冬季少冰雪。小洋山

7、港区于1997年9月开始进行地面气象观测，气象统计资料年限为小洋山气象站1997年9月-2005年8月，同时参考邻近嵊泗县气象台的长期气象观测资料，洋山港区气象要素特征值如下：（1） 气温小洋山港区全年气温较高，多年平均气温17.2,年内气温变化呈一峰(8月)一谷(1月)的变化,两者之间气温呈单调变化,年内平均月最高气温30.3(8月),平均月最低气温4.6(1月),两者相差25.7,各月气温特征值如下表,另外,根据邻近嵊泗县气象台1959-2003年资料统计,累计极端最高气温36.7(1966年8月6日); 累计极端最低气温-7(1967年1月16日)。金鸡门气象站各月气温特征值（单位：）月

8、份1月2月3月4月5月6月月平均气温6.06.19.915.019.223.6月平均最高气温9.19.912.917.721.825.6月平均最低气温4.65.48.312.717.421.1极端最高气温19.321.923.528.029.433.2极端最低气温-4.5-2.51.66.013.114.5月份7月8月9月10月11月12月月平均气温27.427.625.120.415.29.5月平均最高气温29.930.326.923.117.411.7月平均最低气温25.225.622.918.913.07.7极端最高气温36.034.133.929.424.621.1极端最低气温21.3

9、20.017.611.03.4-2.5(2) 降水小洋山港区全年降水较为丰沛,多年平均降水量985.9mm,降水量年内分配较为均匀,一般分布在40 mm -150 mm之间,降水较多的月份出现在6月(140.6 mm),8月(116.7 mm),3月(90.8 mm),降水较少的月份出现在10月(35.2 mm)、11月(49.8 mm)。最大月降水量 393.3 mm (1999.06)最大日降水量 125.8 mm (2005.08.07)过程最大降水量 248.5 mm (1999.06.2430)从降雨日数来看,多年平均降雨日数125.7d/a,其中中雨以上日数(10 mm)29.7

10、d/a;大于以上日数(25 mm)7.4 d/a;暴雨日数(50 mm)1.8 d/a,从降雨日数分布来看,3月份最多(13.8 d/a),多以小雨为主(11.3 d/a);6月份次之(12.9 d/a)。观测时段内各月平均的降水量特征值如下表金鸡门气象站各月平均降水量特征值（单位：mm）月 份1月2月3月4月5月6月平均月总降水量69.062.090.882.384.5140.6平均月最大过程降水量34.329.142.438.842.1104.9平均日总降水量20.222.823.431.530.542.9月 份7月8月9月10月11月12月平均月总降水量63.2116.758.035.0

11、49.873.5平均月最大过程降水量28.744.630.721.627.032.7平均日总降水量30.146.329.113.917.231.3(3) 风况工程海区风向季节变化明显,全年以偏N和偏SE向风为多,每年48月以SE向风为多,9翌年2月以N 向风为多,3月份因为冷、暖空气交替频繁，以SE和N风为主。根据侧风资料统计，分区常风向以N向，频率为16.4%,次常风向以SE向, 频率为13.4%;强风向为NNW、N向,观测期内实测最大风速分别为29.1m/s,和24.4(10分钟平均),次强风向为SSE向, 实测最大风速分别为23.3m/s,资料表明本区WNWSSE走向为强风向轴,其中WN

12、WN向风力相对较强,年平均风速均大于6.3 m/s。观测资料统计见下表工程海区风况一览表风向最大风速m/s平均风速m/s频率%风向最大风速m/s平均风速m/s频率%N24.46.316.4S16.44.95.6NNE24.84.610.9SSW19.83.62.3NE11.23.24.8SW16.43.31.5ENE14.43.35.8WSW18.73.81.5E11.22.83.3W17.34.01.3ESE13.23.76.7WNW20.46.32.8SE15.34.613.4NW22.46.74.3SSE23.35.79.7NNW29.17.49.5备注观测年份：1997.82003.8

13、;10分钟平均风速 风级频次大风频次:根据1997年8月2003年8月资料统计,3级风出现的频率最高,占总观测次数的32.89%,其次为2级风和4级风, 出现的频率分别为24.5%和19.18%,小于6级风出现的频率占总观测次数的94.29%,风力7级的频率较低,为0.88%,6年间8级大风出现77次,9级大风11次,10级与11级大风分别为3次和1次。 大风日数当地5级风以下出现频率为95。1%，6级以上风频率为4.9%。7级以上大风日数平均20.5d,大风较多的月份为1月(19d),12月(16d),及9月(18d)。 大风延时特征观测期内共出现195个7级以上的大风过程，其中有128次延

14、续时间t1h，表明约有2/3大风在1小时以下，延时12小时以上大风过程频次较少，统计频率为2.5%。最长大风延时为51小时，出现在0014号台风期，其次为27小时（9711号台风）。（4）雾本区雾类以锋面雾和平流雾居多，雾日相对集中在冬春季节，4月份最多，年平均雾日27.5天,雾过程平均延时2.7小时,延时3小时以下的雾过程占69.0%,延时612小时雾过程为8.6%,最长一次雾过程延时近18小时,最短一次雾过程仅2分钟。（5）相对湿度小洋山港区平均相对湿度为97%，平均相对湿度月季变化不明显，最大最小相对湿度的极值变化也不大，最大月平均相对湿度87.0%（6月份）；最小月平均相对湿度72.2

15、(11月份)。（6）气压本海区气压随季节变化明显，冬季受大陆性冷高压边缘控制，气压相对较高；夏季则受大陆边缘控制，气压相对较低。（7）热带气旋、寒潮热带气旋本海区每年511月份均可能受到热带气旋和台风影响，其中79月份为热带气旋活动最频繁的季节，占全年影响总数的78%，根据19601995年资料统计，平均每年3.6次,最多年份达7次,其中8级以上热带气旋过程89次,平均每年2.4次;风力大于12级以上的台风过程共出现6次,平均每6年出现1次;本区热带气旋影响下的主导风向为偏N风,风向持续在偏S方位,(ESWWSW)的大风过程28次(22%);其余10次大风过程则为偏N与偏S风交替出现。 寒潮本

16、海区每年的12月至翌年的1月份常出现寒潮大风的影响，根据19972003年资料统计，共有15次达到寒潮强度，平均每年2.5次。在15次寒潮大风过程中有12次风力为7级以上，1次达到8级以上。2.2水文(1) 潮汐小洋山港区验潮站位于小洋山客运码头附近,根据1997.82003.12验潮资料统计分析,潮汐特征值如下: 基准面本工程潮汐以及设计高程均以小洋山理论最低潮面为基础,各基准面的关系如下: 85国家高程 1.61米 吴淞零点3.825米 0.75米 小洋山理论最低潮面 1.465米 大洋山水尺零点各高程基面关系图 潮汐性质崎岖列岛海区潮汐主要受到东海前进波的控制,且以M2分潮起支配作用。潮

17、型判别系数(HK1+H01)/HM20.5属于半日潮港,浅水分潮判别系数HM4/HM2=0.04,且潮汐日不等现象较为明显,有高潮不等,低潮不等和涨落潮历时不等的现象,一般表现为从春风至秋分夜潮大于日潮,从秋分到春分日潮大于夜潮,海区的潮汐类型为非正规半日浅海潮,海区潮汐强度中等,平均涨潮历时5:51,平均落潮历时6:34。 潮位特征值最高潮位 5.73m (1997.08.18)最低潮位 -0.23m (2001.03.10)平均高潮位 3.88m平均低潮位 1.14m平均海平面 2.54m最大潮差 5.03m (2000.08)平均潮差 5.83m(2) 潮流工程水域的潮流性质为非正规半日

18、浅海潮流类型,工程水域流态为往复流,落潮优势流明显,即落潮流速大于涨潮流速,根据业主提供的资料,大、中、小潮期实测涨、落潮垂线平均最大流速比：06-1#测点为：1：1.45,06-2#测点为1:1.75。流速的垂向分布总体为随深度增加而减小，但在涨、落急潮流时段，水体上下层流速差不大，较大的底流速使潮流中夹带的泥砂不易在工程区沉积。取水口处流速如下：涨潮流 ：1.15cm/s 流向310°落潮流 ：1.36cm/s 流向130°(3) 波浪崎岖列岛位于杭州湾与长江口的交汇处,其SWW向为杭州湾南岸,偏北方向为长江口铜沙、九段沙、横沙浅段，因为水深较浅形成不了大浪；许多岛屿对

19、外海波浪的影响起到了较好的屏蔽作用。西、中门堂港址依托崎岖群岛的掩护，除ESESSW向海面较为开敞，受外海波浪影响较大，其他各方向波浪相对较小。 波型观测期内中、西门堂岛海域波浪以风浪为主，波浪平均周期小于7s的频率占99.07%,波浪周期在10s以上出现次数较少,对应的波高也小。 波高根据2004年7月2005年6月（1整年）实测波浪资料统计结果，平均波高为0.15米,波高H4%1.2m的出现频率占99.8%,H4%1.5m的统计频率仅为0.07%,常浪向为SESSW,频率占75.26%,其中SSE向最大,频率占26.84%;次常浪向为SWW向,统计频率为20.96%,其中WSW向频率最大为

20、8.26%,强浪向为SSES向,其中S向实测最大波高为2.01米,H1/10为1.51米,为2004年9号台风浪,次强浪向为WSWW向,实测最大波高2.04米,H4%波高1.53米,为2004年10月初受热带气旋影响的波高观测值。 波浪周期根据2004年7月2005年6月（1整年）资料统计结果，波浪平均周期为4.09s,波浪平均周期小于7s的频率占99.22%,T大于7s周期的频率占0.78%。2.3 地形地质条件(1) 地形地貌工程区域为削 山填海、吹填沙土并夯实，形成了目前的建筑场地，并且已平整，整平后的高程为6.777.57米,高差0.80米,场地起伏不大。（2） 岩土层分布及特征根据已

21、有地质资料，场地地基岩土自上而下可分为：OA层素填土（Qml），灰黄色，主要由风化岩石碎块、碎屑及小量粘土组成，岩石碎块直径一般520cm，最大超过40cm，土质不均匀，厚度变化较大，填土年限约一年，普遍分布。OB层吹填砂，灰黄色，主要由粉砂组成，含云母、贝壳及少量有机质，中密状态，吹填年限约1年，大部分布。1C层中砂，灰黄色，中密密实，含少量腐植物及贝壳碎片，夹粘土层，局部夹少量卵石，饱和。4B层中风化辉长岩：黄灰绿灰色，成分主要为辉石和长石，辉长结构，块状构造。岩土层分布及指标见相关的勘察报告（3） 地下水地下水属潜水，主要赋存在0A、0B、1C层内，水位主要受海水涨落潮影响。地下水与海水

22、存在密切的水力关系，勘察期间测的水位埋深3.053.75米,相应高程为3.633.90米。2.4 现场情况上海液化天然气接收站位于洋山港东侧西门堂岛,该岛现已整修到7.5米标高。海水取水口土建工程位于接收站场地的西南部4000地块，这一区域抛石堤顶标高8米，场地吹填到7.4米,钢筋混凝土的取水头布置在外海70米处。在施工附近有其他施工单位的临时码头可供租用。施工区布置钢结构加工场，钢筋场，模板脚手架场，混凝土考虑使用商品混凝土。施工人员的生活设施布置在施工区外。2.5 水陆交通条件陆上的交通可有东海大楼桥联络堤和港区道路,直接通至接收站陆域。水域到洋山港区，交通船航行30分钟，施工区海域可通向

23、上海等地，交通条件较为便利。3.施工关键技术分析3.1 泵站作业顺序本工程泵站基坑深度达到13米,设计按3道支撑考虑,第一道支撑为钢筋混凝土支撑,第二、三道支撑为预应力钢支撑,由于泵站为单层结构,结构施工完也无内撑,因此设计要求泵站内灌水后方可拆除钢支撑。主要施工顺序：泵站灌注桩、高压旋喷桩；冠梁、第一道钢筋混凝土； 土石方开挖和二三道钢支撑施工；钢筋混凝土池底板及池壁施工和第三、二道钢支撑换撑施工；泵站顶板施工；泵站进水、拆除钢换撑。严格遵照上述顺序进行施工是泵站基坑安全的前提。3.2 泵站围护墙体由于本工程泵站深入基岩,但大多数位于吹填砂和抛石体内,所以设计采用冲孔灌注桩作为围护的墙体结构

24、,桩间的间隙采用高压旋喷桩填充止水。基坑开挖遵循“先支后挖，分层开挖”的原则，开挖过程中严密监测围护体，开挖后及时进行喷射混凝土支护和支撑，防止灌注桩个体单独变形，是本基坑工程的关键之一。3.3 围护内外降水取土围护外,基坑四周设截水沟,引地表水。围护内，设纵横排水明沟，将沟内水用水泵排出。开挖到设计标高，如发现渗水，在渗水处设排水井，在钢筋混凝土施工时，用橡皮球和混凝土封堵。3.4 石方开挖岩石开挖采用小药量松动爆破,为减小爆破对结构的影响,在基坑四周打2排预裂孔,实行预裂控制爆破,爆破先在中部掏槽,然后向四周实行分段微差爆破，近围护墙体处采用手持式风镐人工开挖，以降低对围护墙体的扰动。3.

25、5 大堤开挖大堤开挖的施工要点有2个:大堤开挖后的防汛,大堤开挖本身的难度。大堤开挖开挖将分两部分（陆上和水上），爆破拆除陆上原有的防汛体系，+1.0以上采用挖机赶潮施工，+1.0以下部分采用抓斗船开挖到设计标高，泥面用膜袋混凝土护面，以防止进水后被海浪冲刷。4 施工整体部署4.1 分为2个作业区根据本工程的结构特点，施工拟将工程分为泵站区和进水管区等2个作业区域。泵站区包括泵站围护结构及内外侧土石方开挖、支护和结构施工等，本施工区域以围护结构为核心展开施工。进水管区包括大堤外侧的桩基支撑结构、大堤基槽开挖回填、进水管安装等，其作业的中心任务是安装进水管。计划安如下进行2个作业区的连接：在泵站

26、钢筋混凝土浇筑完成后开始进行大堤的开挖4.2 泵站区施工部署泵站作业区围绕泵站围护展开，将这一施工区的施工作业分为4个阶段，将时间顺序分别如下：（1） 围护墙体和立柱桩施工阶段本阶段施工在现有泥面上进行，施工作业包括：围护灌注桩施工、止水旋喷桩施工、兼作立柱的结构灌注桩施工及钢结构的施工。这一阶段作业面较好，但作业机械非常多，施工的关键是合理安排作业机械。（2） 基坑挖土和支撑施工阶段在围护墙体和立柱桩施工完成并达到一定强度后，就进行基坑开挖。降水根据设计图纸，基坑内外侧均需要进行降水。基坑外设截水沟，其目标是截断地表水。基坑内侧降水的主要目标是疏干土体以便进行土体开挖，为争取施工时间，拟采用

27、轻型井点实施降水。土石方开挖为施工便利，拟在第一道支撑浇注完成后，开挖基坑外侧土方。基坑内包括土方开挖和石方开挖。土方开挖因已采取降水措施，基本具备干取土的条件。干取土由小型土方机械下坑，人工配合，取土至土方斗内，由塔吊运出基坑；石方开挖采取光面、浅孔爆破的工艺先将石方破碎，然后将石方运至土斗内由塔吊吊出基坑；开挖出的土石方外运至指定地点堆放。支撑施工根据设计图纸，第一道支撑为钢筋砼支撑，拟在现泥面标高上开挖出基槽，分块浇注冠梁和支撑。第二、三道支撑为钢管支撑，在基坑开挖至支撑以下标高时，由专业作业队伍进行支撑安装和施加预应力。（3） 结构施工和换撑阶段在基坑开挖到底后，即按照设计图纸从下至上

28、进行结构施工。在结构施工至第三道支撑下时，在已完结构上安装第三道换撑，然后拆除第三道支撑，继续向上进行结构施工。在结构施工至第二道支撑下时，在已完结构上安装第二道换撑，然后拆除第二道支撑，继续向上进行结构施工。（4） 泵站灌水和换撑拆除阶段根据设计图纸，换撑须在泵站灌水后方可拆除，因此考虑在泵站结构施工完成后、泵站内设备安装后，向泵站内灌水，然后水下拆除第二、三道换撑，最后进行泵站周围回填。4.3 进水管区施工部署进水管部分位于抛石大堤上，部分位于抛石堤外侧，根据其结构的不同，我们现将进水管施工区分为2个小的施工区，分别为抛石堤区和抛石堤外侧区。（1） 抛石堤外侧区抛石堤外侧区为桩基架立形式，

29、该区域与泵站区完全分离，拟在泵站区施工的同时同步作业。首先挖土至8.0m标高，采取水上搭设作业平台的方案施工16根嵌岩灌注桩，割除桩顶至设计标高以上的钢套筒，水下进行灌注桩桩顶处理，拆除钢平台，之后安装桩上预制梁并浇注节点。以上作业完成后，待抛石堤区基槽开挖后，一起安装取水管。（2） 抛石堤区抛石堤区的基槽开挖与泵站围护及结构的顺序关系如4.1所述：在泵站浇注完成后开始进行大堤的开挖；在第二道支撑换撑完成后大堤开挖至底。抛石堤区基槽开挖采取陆上开挖和水上开挖相结合的工艺进行：先由挖机尽量进行陆上开挖，开挖至挖泥船作业需要的深度后，由抓斗式挖泥船进场开挖至设计标高。基槽开挖后进行垫层碎石的水下铺

30、垫，然后与抛石堤外侧区一道进行取水管的安装、防腐。4.4 施工总体流程根据以上所述，本工程总体施工流程如下：5 主要施工工艺5.1 测量控制5.1.1 首级控制网点的交接与复测项目部对业主提供的测量基准点、基准线和水准点等有关资料进行认真复核，确保资料的完整性和正确性。同时，交接双方对首级控制网点进行现场勘测交接 ，当控制网点存在破坏等情况时及时提出，现场勘测交接完成后，双方达成共识后，交接双方再对首级控制网点进行书面交接，签字并盖章。项目部针对业主提供的首级控制网点进行现场实测，当控制点精度不能满足规范要求时，应及时向业主和监理单位提出，并要求提供新的控制点，控制点达到规范精度要求后才能进行

31、下一步的测量工作。5.1.2 施工控制网点的布设5.1.2.1 平面控制网点按照水上施工区域、泵房施工区域分别设置测量控制网，由常规测量仪器布设。根据甲方提供的首级控制网点和工程现场实际情况，编制施工控制网点的测设计划和方案，合理布设平面施工控制网点，在大堤稳定可靠的区域选择布点，做到控制点连接覆盖整个工程范围或绝大部分的工程范围。常规仪器布设一级小三角或一级导线控制网，测距使用全站仪双向实测，同时注意温度、气压等改正；测角使用T2或全站仪两测回观测，各项观测误差符合有关规范规定后，进行控制网的平差。5.1.2.2 高程控制网根据甲方提供的水准点，将水准点之间采用四等水准路线进行连接，并将水准

32、点引接至施工现场，在施工区域稳定合理的位置布设两个以上的水准点，有利于以后施工放样和相互校核。平面和高程施工控制网布设完成后，编制测量技术报告，报监理审批和现场复测，在通过监理认可后，施工控制网方可进行现场实测使用。5.1.3 施工放样测量水上打桩测量：工艺见相关章节。取水头、进水管安装测量：实时测量安装时的吊线位置，反算出待安装结构的位置。泵站建筑物测量：根据建筑物轴线的设计位置，采用全站仪极坐标法或经纬仪直角坐标交汇法确定轴线的方位角和长度，每一条轴线均需和其他轴线或已有建筑物边线等距校核，确保轴线方位角符合规范要求和轴线之间的相对位置准确。建筑物底部高程由水准仪实测确定，模板垂直度由吊垂

33、球确定，高差大的情况经过经纬仪校核。砼浇注顶部标高由水准仪实测测定，并通过拉钢尺校核。5.1.4 变形测量变形测量包括：泵站观测测量、位移观测和其他的变形观测。对于要求在施工过程中和竣工后进行变形观测的建筑物认真编写变形观测方案，事先在浇注砼时在预定的位置预埋铜钉或不锈钢钉。变形观测方案包括内容：观察点的布设、观测方案设计、观测精度和观测周期的确定、数据分析处理方法等内容。变形测量由专人、定仪器观测，变形观测数据填入专用表格，并绘制相应的变形曲线，真实反映建筑物的变形情况。变形观测方案和数据及时提交监理和其他有关单位。5.1.5 施工测量要点（1）严格执行水运工程测量规范（JTJ2032001

34、）的规定，做好各项原始实测、记录工作。按照规范进行数据采集、计算和平差。（2）重要的测量工作开始前，要做好技术交底。相关部门人员签字确认。（3）按规范编写详细的施工控制网点测设技术报告，并附布网说明、观测方法、计算结果及原始记录等内容。同时，做好控制网点的验收工作。（4）加密控制点做好验收工作。首级基点基线、加密点定期进行复核，观测记录点位的动态。（5）施工放样严格按规范、设计图、设计变更等的要求进行。外业按照规定做好各项记录，记录完整、清晰。（6）建筑物轴线误差严格控制在规范允许的范围之内，其控制点定期不断复核，发现位移及时采取修复或重新测量等措施。控制点尽量使用一个和相同的测量方案，避免系

35、统误差，确保轴线顺直。（7）水准网向前引接时，需和原始的水准网点相连接，严格采用四等水准路线进行测量和平差。（8）平面控制网加密时，严格按照规范测设，并有富余观测条件，确保点位的准确性。（9）所有的测量计算都需要两人以上并用不同计算方法进行校核。5.1.6 测量资料管理（1）认真收集施工过程中所有的测量记录，并填入专用表格，记录清晰明了。（2）建筑物施工完成后实测全部新貌的地形图，按要求归档。 （3）实测实际建筑物和设计图纸之间的误差，并归档。5.2 泵站围护和结构灌注桩、临时钢格构柱施工工艺本工程围护体采用1200的灌注桩，桩尖均伸入基岩面以下，海侧灌注桩位于抛石大堤堤身上，钻进中需穿越抛石

36、堤身。围护立柱设置钢格构柱和利用结构的灌注桩。结构灌注桩直径800，桩尖也伸入基岩面下。钢格构柱施工，采用冲孔桩成孔的工艺，钻孔至池底垫层以下入基岩2米位置处，然后将钢格构柱埋入孔中，用混凝土将钢格构浇入基岩中；施工时各钢格构柱的位置务求与设计的点位保持一致，并按设计的接点与水平支撑连接好。5.2.1 施工设备布置本工程一般钻孔灌注桩直径为800和1200，因此采用YKC15型钻机配4T落锤钻进成孔。钻孔灌注桩施工拟配备10台YKC15型钻机，由1台25t汽吊吊车配合吊钢筋笼、浇注水下砼等。钻孔灌注桩施工总体上可分5个区域展开，施工时将钻机分散布置，相邻灌注桩跳隔施工。5.2.2 护筒选用和埋

37、设本工程钻孔灌注桩在陆上施工，当灌注桩位于抛石堤身时，采用钢护筒，护筒随冲孔穿越抛石层；护筒单节长度为3m。当钻孔灌注桩直径为0.8m，护筒设计内径为0.95m；当钻孔灌注桩直径为1.2m，护筒设计内径为1.30m。护筒在钻机就位前埋入地下，埋设时严格控制好护筒的位置和轴线，以保证下一根桩的准确定位和实施。5.2.3 施工流程护筒埋入下后，钻孔灌注桩施工流程如下图所示。泥浆各项性能指标测试如下：泥浆各项西能指标测试表 表5.22泥浆各项性能指标比重（g/ml）含沙率失水量（ml/30min）粘度（s）1.12<4<1718-22净切力（g/2）胶体率泥皮厚度（mm）PH值3.298

38、.51.52.09正式施工时结合桩位处具体的地质水文条件和钻进施工的实际情况，以及对泥浆各项指标的实测结果，适当调整泥浆的基本配合比。泥浆现场检测项目包括稳定性检验、泥皮形成性检验、泥浆流动性检验、泥浆比重检验等。（3） 泥浆循环系统本工程整个成孔过程均采用冲击成孔。首先，用泥浆泵将造浆池内的水抽净，然后造浆池内加入设定比例的膨润土和淡水，采用拌浆机制浆。钻进后，泥浆通过连通管从造浆池进入循环池，循环池内的泥浆在泥浆泵的作用下进入开钻孔孔口。开钻孔内泥浆携带泥渣，进入旋流除渣器，泥浆在旋流除渣器内分离为泥渣和泥浆，分离出来的泥浆进入循环池参与再循环，而泥渣则进入渣池。在整个循环过程中，要不断在

39、造浆池内补充淡水和膨润土等原料，以补充循环过程中泥浆 的损失。施工期间会有一定量废泥浆产生，在场地内开挖一100方左右的浆池储存废浆液，经沉淀后，挖捞外运至指定地点。5.2.5 钻进灌注桩因其施工情况的特殊性，钻孔时可能遇到的不定因素较多，因此开钻前制定详细可行的施工作业指导书，编写事故预案、安全方案、质检方案等，做好钻孔前的设备检修、人员培训备齐泥浆循环系统的材料。措施如下：钻孔前，绘制钻孔号和地质剖面图，以便按不同土层选用适当的冲击力、钻进速度、泥浆比重、工艺等。钻机安装就位后，调整底座并保持稳定，以保证在钻进和运行种不产生位移及沉陷。钻孔作业时，根据不同土层选择与之相适应的进尺。钻孔过程

40、种，及时填写钻孔施工记录，交接班时由值班钻机班长交待接班钻机班长钻进情况及下一班应注意事项。钻孔作业分班连续进行；经常对钻孔泥浆进行实验，及时调整；随时捞取渣样，检查土层是否有变化，当土层变化时及时报监理工程师，并记入记录表中，与地质剖面图核对。因故停止钻进，孔口加护盖。严禁钻头留在孔内，以防埋钻。5.2.6 清孔钻孔到位后采用检孔器进行孔深、孔径和垂直度等的检测，开始进行首次清孔。首次清孔采用钻机气举法自行换浆清孔，即用新拌泥浆置换孔内高浓度泥浆，使孔内泥浆比重、粘度、含沙率等指标满足浇注水下混凝土的要求。钢筋笼安装到位后，进行第二次清孔，二次清孔采用水下砼灌注的刚性导管配5.0cm直径无缝

41、钢管为高压风管，通过10m3/min空压机输送压缩空气气举法排出孔底高浓度泥浆，冲散沉淀层，使之呈悬浮状态后立即开始水下砼施工。清孔时注意事项：在清孔排渣时，注意保持孔内水头，防止坍孔。严禁用超深成孔的方法代替清孔。采用优质泥浆在足够的时间，经过多次循环，将孔内的悬浮的泥渣置换出来，两次清孔后孔底沉淀厚度不大于20.5.2.7 钢筋笼制作安放与布设导管钢筋笼制作与安放技术要求如下：钢筋连接符合技术规范要求；砼保护层垫块抗压强度大于35Mpa；砼保护层垫块尺寸允许偏差：05；钢筋骨架底面标高允许误差：55。钻孔灌注桩钢筋笼在陆地钢筋棚内分节绑扎成型，绑扎时同时将注浆管埋设好。钻孔灌注桩上的超声波

42、检测管考虑采用2寸无缝钢管焊接固定在钢筋笼内侧，检测管两端用铁板盖口，上端出露地下水水线一定高度（具体结合桩基检测单位要求实施），随钢筋笼安放后，浇注在灌注桩的桩体中。钢筋笼安放及布设混凝土导管施工要点如下：制作钢筋笼时，严格按照设计图纸和技术规范要求执行；且在钢筋笼上端均匀设置吊环或固定杆。在钢筋笼四周用水泥砂浆制作成圆盘作为保护层厚度衬块，确保钢筋笼保护层厚度。在钢筋笼的接长、安放过程中，始终保持骨架垂直；钢筋笼主筋间采用等强度直螺纹连接，每节接长保证顺直度满足要求，接头牢固可靠，同一截面接头数量不超过总根数的二分之一。钢筋笼接好以后严格检查接头质量，并边下沉边割掉笼内十字撑。砼灌注导管采

43、用内径298型卡口管，在砼浇注前进行水密承压和接头抗拉实验、长度测量标码等工作，并经监理工程师检查合格后下放导管。在灌注砼前再次检查孔底沉渣厚度，如果不满足要求，则利用导管进行二次清孔直至合格。导管底口至桩孔底端的间距控制在0.250.4m左右，首批砼储料斗设计容积为：满足导管初次埋置深度大于11.5m。5.2.8 钻孔灌注桩水下砼的灌注为满足水下混凝土灌注需要，水下混凝土坍落度控制在1822，初凝时间大于15小时。混凝土由汽车泵供应。水下混凝土灌注注意事项：钢筋笼安放完成后，二次清孔结束后及时灌注桩基水下砼。按23倍浇筑桩身砼体积联系好商品砼供应商，以备齐砂、石、水泥、外加剂等原料。加强管理

44、，及时纠正混凝土搅拌站计量系统，严格控制搅拌时间。砼必须有良好和易性，现场坍落度控制在1822，并及时检查。雨后灌注水下砼时，应实测细骨料含水率，并根据测试结果及时调整混凝土配合比，确保混凝土拌合质量满足要求。混凝土导管使用前必须进行水密及气密实验，确保其具有良好的密封性。灌注砼时，导管底端距孔底约0.250.4m左右。首盘混凝土灌入量不少于6m3，保证砼导管埋入砼中具有足够的深度。砼灌注过程中，注意保持孔内的静压水头不少于2.0m，同时注意及时测量砼表面的高度及上升速度，埋管深度控制在26m，严禁将导管提离砼面，浇灌中适当上下活动导管，活动范围控制在0.51.0m之间。严格控制拔管和埋管深度

45、，设专人测量砼面深度，做到先测后拆，密切观察灌注情况。灌注到桩顶时，完好的砼面应高出设计桩顶不小于1.0m。做好每根桩水下混凝土灌注记录和砼施工值班记录。5.3 止水旋喷桩施工工艺本工程围护体采用灌注桩，灌注桩之间的间隙采用高压旋喷桩填隙止水，围护体海侧采用双排旋喷桩，岸侧采用单排旋喷桩。5.3.1 施工布置设计图纸推荐采用三重管法施工旋喷桩，但根据我们的施工经验，在砂层中，新二重管法旋喷桩的直径可达1.2m，同时考虑在岩层中扩散需要很大的压力，因此本工程我们拟采用二重管法施工高压旋喷桩。根据施工工作面，拟布置2个高压旋喷机组同时施工。5.3.2 旋喷施工顺序和施工流程（1）旋喷施工时，采取两

46、序布孔以满足时间间隔，保证工程质量，如下图所示。1122211第1序桩 2第2序桩图5.31 高压旋喷桩跳孔施工示意图 （2）高压旋喷施工工艺流程如下：浆液制备测放防线喷浆架就位、下注浆管钻机就位钻孔成孔钻机移至下根桩供高压气供浆喷浆管喷浆旋转提升成 桩水泥浆回灌冒浆图5.32 高压旋喷桩施工流程图本图所列为新二重管法高压旋喷桩施工流程图，对于三重管法，不需制备浆液，提升喷浆时直接提供水和水泥。5.3.3 施工工艺（1）工艺性试验在正式旋喷前需进行工艺试验，按事先设定的浆液配合比，按常规的旋转速率和提升速度进行喷射试验，并将形成的桩体开挖出来进行研判和相关的试验测定，择优选定一组施工参数，并在

47、正式施工中予以贯彻执行。（2）孔定位旋喷桩位置由钻孔孔位确定，由测量人员将孔中心点测放在施工平台上，操作人员根据测放的点放样出钻孔孔位。（3）造孔把地质钻机移至钻孔位置，对准孔位用水平尺掌握机架水平，立轴垂直、垫牢机架。然后在孔位位置下放套管，顶高出操作平台约10，注意套管放置垂直。钻机钻头下放到套管内钻孔，在钻进才过程中采用优质黄泥进行造孔护壁，确保成孔顺利。钻进过程中，遇到异常情况及时查明原因，采取相应措施，视地层性质选用适宜的钻机及机具，对地层变化，颗粒大小、硬度等要详细记录。（4）下喷射管将高喷台车移至成孔处，先进行浆、气试喷，然后将喷射管下至预定深度，经检查认可后方可进行高喷灌浆施工

48、，喷射过程中如遇特殊情况，如浆压过高或喷嘴堵塞等，应将喷射管提出地面进行处理好后再进行施工。5） 制浆按设计比例配比进行浆液拌制，在制浆过程中应随时测量浆液比重，每孔高压喷灌浆结束后要统计该孔的材料用量。（6）喷射管提升当喷射管下至设计深度，开始送人符合要求的浆、气，待注入浆液冒出孔口后，按预定的提升方式及速度自下而上提升。（7）回灌喷射结束后，随即再喷射孔内进行静压充填灌浆，直到浆面不再下沉为止，保证防渗墙固结后墙顶标高，回灌浆液采用与桩体水泥浆配比相同的水泥浆。高压喷射灌浆属于隐蔽性工程施工，只有选择合适的工艺参数，才能保证施工质量。本工程的具体施工参数待工程开工经现场生产性实验，方能确定

49、工艺参数。5.4 基坑降排水和土石方开挖工艺5.4.1 基坑降排水（1）基坑内降水根据地质资料和施工要求，基坑内采用管井井点降水方案。管井井点降水方案适用于地下水位较高、降水深、基坑面积较大，施工周期长的情况，与本工程条件基本符合，并具有井点布置间距大、对平面布置干扰小、不受土层限制，降水设备及操作工艺、维护均较简单，施工速度快等优点；但一次性投资大，成孔质量要求严格。（2）基坑外降水方案基坑四周外侧挖截水沟,沟深0.3米,主要截地表水。（3）排水方案为防止坑外的水涌入基坑，在基坑外侧放坡坡顶设置一圈高400、上口宽300的土坝，防止坑外水流入坑内；在基坑内施工层上采用刚性盲沟和集水井进行排水

50、。盲沟底口宽度400，上口宽度为600，最浅部位300深，最深部位按排水坡度0.5%计算，为保持畅通，填入碎石等易渗水材料使之形成盲沟。集水井每40m设置一个，深800或盲沟底下反500，下口宽度800×800。刚性盲沟和集水井采用细石混凝土分二次浇筑，两层之间增设一层70钢丝网。深水泵抽出的水，距离基坑边较近的可由深井泵直接排至坑外的排水沟；距离基坑边较远的深井排水，可在坑内双向每隔40米左右设置一个2m3容积的大水箱（如果利用旧柴油桶则应加密设置），内配水泵，每个水箱负责1012口深水井排水；深井抽出的地下水先集中到水箱或柴油桶内，然后由水箱或柴油桶内，水泵接力排出坑外，如果二级

51、不够可采用三级接力。采用水箱或柴油桶作为集水箱的优点是：第一不会造成抽出的地下水回渗到坑内，影响降水效果；第二水箱或柴油桶移动比较方便，不影响土方开挖。土方开挖后，深井泵抽出的坑内地下水，可直接通过排水沟汇入集水井，再接力排出，中心部位的地下水通过水箱或柴油桶排入地表上的排水沟，汇入集水井后再接力排至基坑外。5.4.2 基坑外侧土方开挖基坑外侧土方由反铲挖机进行开挖，由土方车运输。5.4.4 基坑内土方开挖基坑内侧土方首先由人工采取干取土方案。在基坑顶布置1台25吨汽吊。土方开挖时，由工作人员将土方挖出至特制的土斗内，然后由塔吊将土斗吊出，倒出土方。然后吊下一斗土。吊出的土方倾倒在土方车上，由

52、土方车运输至堆土场。5.4.5 基坑内石方开挖基坑内下层需开挖石方，石方开挖首先进行浅孔爆破，石方爆破后，然后如土方一样，由作业人员配合塔吊吊出基坑。5.4.6 爆破爆破采用小孔小药量分层松动爆破，先在基坑中间爆破掏槽，然后向四周逐排爆破，每层爆破的厚度不超过80cm，基坑四周与灌注桩结合部打预裂孔以保护灌注桩。紧靠灌注桩的岩石可用风镐或人工清除。爆破方法为炮眼法，加强松动爆破。炸药选用32MM乳化炸药，雷管采用电雷管。用风钻钻孔；成孔后用塞子将孔口封堵，防止杂物进入孔内，将炸药和电雷管装入相应炮孔，连接起爆网络引爆。为确保基坑结构的安全,在基坑四周打俩排预裂孔,孔距30CM,孔直径35MM,

53、外侧预裂孔不放炸药,第二排预裂孔放25的炸药。爆破施工工艺流程钻孔装炸药和雷管炮孔检查与废渣清除爆破器材检验与试验布置安全岗哨和施爆区安全炮孔堵塞撤离施爆区起爆开挖石方爆破参数的确定（1）单位用药量q值的确定炸药选用的是乳化炸药，根据岩石性质和爆破高度单位用药量q 取0.35kg/m3。(2) 炮孔间距a 和排距b的确定本次爆破最小抵抗线长度w根据岩石厚度、钻孔孔径及破碎要求，爆破最小抵抗线长度w取0.6m；则炮孔间距a=1.2×0.6=0.72m;排距b=0.72×1.44=1.0m根据断面情况，间排距取0.7×1.0m(3) 钻钻孔超深h的确定 h=(1015)d d为炮孔孔径 h取0.3m(4) 单孔装药量的确定：由于炮孔间排距为0.7×1.0m，每炮孔爆破石