盖梁满堂支架工程施工组织设计方案

1、龙潭至马武一级公路工程（K33+000-K35+600第二标段万寿大桥下部结构rm 梁 专 项 施 工 方 案编 制: 审 批:编制单位：编制时间：创高建设二 0一六年八月二十日、工程概况万寿大桥位于龙潭镇万寿村，起点桩号 K34+542终点桩号K34+67Q 桥梁钱长为128ng该桥平面位于直线上，纵坡为3.2%的上坡，桥面宽为20m, 斜交30°角。桥墩采用钻孔灌注桩，桩径 2.0m，0号桥台采用实体台，4号 桥台采用重力式U台，明挖基础；桥墩为三柱式圆形墩，墩柱尺寸为1.8m, 盖梁长为21.93米，高1.8米，宽2.2米，全桥盖梁共有3个，盖梁钢筋 由20片骨架组成。二、编制

2、依据2.1龙潭于马武一级公路(K33+000-K35+600)施工图设计2.2公路工程技术标准(JTG B01-2003)2.3公路桥涵施工技术规(JTG/T F50-2011)2.4城市桥梁工程施工与质量验收规(CJJ2 2008)2.5混凝土结构设计规(GB 50010-2010)2.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ 130-2011)2.7建筑施工模板安全技术规(JGJ 162-2008)2.8钢管脚手架扣件GB15831-20062.9其他相关的标准、规三、施工准备3.1技术准备：本专项方案的编制，根据施工需要，提前做好施工前的 技术交底和安全技术交底。3.2现场准备：施工

3、便道的修筑，施工所需水电的接入，尤其是地基的 处理应符合规要求，提前为盖梁满堂支架施工创造条件。3.3测量准备：由专业测量人员复核墩身顶部标高，并报监理复核认可后，才能为下道工序施工3.4材料准备：提前购买或租赁竹胶模板、木方、钢管脚手架等材料, 以及提前做好钢管脚手架的检测。盖梁支撑体系所使用的钢筋、钢材必须 有出厂合格证。焊接用焊条应有出厂合格证，强度应与母材匹配。四、施工组织4.1人员组织表1人员组织一览表工种人数工种人数技术负责人1名钢筋工5-6名质检员1名电工1名安全员1名焊工2名施工员1名模板工5-6名小工10名4.2施工设备配置根据工程量及工期要求，拟配置设备如下（见表2）。并对

4、拟进场的设备质保证书，报送监理。（表2）主要设备配置一览表序号名称规格数量1振动棒2台2电焊机BX6-3502台3气焊工具1套4发电机100GF1641台5钢筋弯曲机GW401台6钢筋切断机GJ-40J1台7塔吊QTZ401台4.3材料用量及采购计划对工程所需钢筋按工程进度和现场条件分批进料，并提前做好材料送 检工作。砼拟采用商品砼，待现场模板和钢筋验收合格后，及时与商品砼 公司联系并供应。五、盖梁满堂支架施工方法万寿大桥1号墩柱高6.2m、2号墩柱高14.2m、3号墩柱高14.9m,根 据墩柱高度拟采用满堂式支架。满堂式支架结构受力计算详见“满堂支架计算书”。满堂支架现浇盖梁 采用支架作为支

5、撑系统，在支架上安装纵、横龙骨（方木），铺设底模、绑 扎钢筋，然后安装侧模、浇筑盖梁砼。在支架搭设、混凝土浇筑全过程中， 重点应加强高空作业、坍塌、机械伤害安全技术措施。5.1施工工艺图4盖梁施工工艺流程图5.2具体的施工方法521满堂支架地基处理按照桥梁设计图纸需回填土至地系梁高程，分层碾压，严格控制每层 碾压厚度。如果发现弹簧土须及时清除，并用装载机或挖机将表层松土推 平并压实。原有地基整平后用蛙式夯土机进行夯压实，再铺设20c m厚垫层砼。在砼层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设木枋。材料选用和质量要求钢管规格为© 48x 3.0mm,且有产品合格证。钢管的端部切口

6、应平整， 禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准钢管支架扣件（GB15831的规定选用，且 与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有 出厂合格 证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量 有怀疑时，应按现行国家标准钢管支架扣件（GB15831的规定抽样检测。旧扣件使用前 应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出 现滑丝的螺栓必须更换。支架安装本支架采用满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距为 50cm横向立杆在盖梁底板所对应的位置间距为 50cm在高度方向横杆步距 120cm使所有立杆联成整体（可详见满堂支架平面布置图）

7、。在地基处 理好后，按照施工图 纸进行放线，纵桥向铺设好支垫木枋，便可进行支架 搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。支架安装好后，对于盖板底部，在可调顶托上纵向铺设2250X10X 10cm 的木枋（底板两端各悬出30cm。然后在其上铺设横向400X 10X 10cm的木 枋（ 10cm面竖放，竖放的目的增加刚度），按间距25cm铺设。对于翼墙部 份，根据翼墙底板坡面将木枋加工成楔型。支架底模铺设后，测放底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。 底模标高二设计梁底+支架的变形+（士前期施工误差的调整量），来控制底 模立模。可调顶托的调整高度符合相关标准规要求，不大于20c

8、m非弹性变形处理填土后，根据计算，盖梁底部距离砼基础大于14.9米，地基经过夯实， 且采且的砼基础，大部分已消除地基非弹性变形，同时还需考虑支架非弹 性变形的影响。经查有关资料，故安装模板前，可按要对支架进行压预（水 箱或砂箱预压）。支架预压的目的：、检查支架的安全性，确保施工安全。 、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。 模板的安装与拆除 模板应始终保持表面平整光滑、尺寸准确、不漏浆，且具有足够的 刚度和强度。模板每次拆模以后要根据情况进行整修，模板的混凝土接触 面要用刨光机刨光，以备下次使用时涂刷脱模剂。外露面混凝土模板的脱 模剂应采用同一品种，不得使用易粘在混凝

9、土表面上的或使混凝土变色的 油料。 模板与钢筋的安装应配合进行，先安装底模绑扎钢筋，再安装侧模 和端模。 模板安装完毕后，应保持位置正确。浇筑时，发现模板有超出允许偏差变形时，应及时纠正。 固定于模板或钢筋上的预埋件和预留洞必须安装牢固，位置准确。 模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部标高、节点连接及纵横向 稳定性进行检查，各专业会签以后方能浇筑混凝土。 浇筑混凝土后，当其强度达到 2.5MPa后，方可拆除侧模。当盖梁混 凝土达到设计强度100%寸，方可拆除盖梁底模和支撑设备。钢筋制作、安装盖梁单片钢筋骨架在钢筋加工场地下料并加工，其它箍筋在车间下料， 运至待施工墩位处后，塔吊重直运输至底模上

10、，焊接、绑扎成型。混凝土浇筑所需混凝土采购商品混凝土，用砼搅拌运输车运至现场灌注。盖梁混凝土 由混凝土搅拌车运输到位，采用混凝土泵车泵送砼，插入式震动棒振捣。浇注方法为从中间向两端分层浇注，分层厚度不大于50cm浇注完毕按照原定的标高收平磨光。砼的养护浇筑完砼24小时后，及时用土工布进行覆盖，洒水养生，养生时间不少于7天。成品盖梁检查验收JTG-2008现浇混凝土盖梁不得出现超过设计规定的受力裂缝，表面应无孔洞、露筋、蜂窝、麻面。盖梁允许偏差详见公路工程质量检验评定标准六、施工进度计划6.1根据本项目桥梁设计图纸要求，3个盖梁，待立墩柱施工完成后，强度 达到规要求，及时组织盖梁施工。6.2提前

11、做好盖梁钢筋、模板加工，确保桥梁处的工作面不闲置，保持连续 施工状态。6.3提前做好所有脚手架、扣件及可调托底以及所用钢筋检测。6.4提前做好施工所用设备的进场工作，以及商用 C30砼的联系工作。6.5每个盖梁支架搭设5天，底板铺设1天，钢筋绑扎4天，侧模加固2 天，砼浇筑1天；共需13天。七、安全生产保证措施（1）建立健全各项安全制度和安全生产管理机构，编写安全预案。成立以 项目经理为组长的安全生产领导小组，全面负责并领导本项目的安全生产 工作。（2）实行逐级安全技术交底制，由经理部组织有关人员对工程项目或专项 进行书面详细安全技术交底，凡参加安全技术交底的人员要履行签字手续， 并保存资料。

12、项目经理部专职安全员要对安全技术措施的执行情况进行监 督检查，并作好记录。（3）设置安全标识，在本工程现场周围配备、架立安全标识牌。（4）各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须持有操作合格证，不准操作人 操作与操作证不相符的机械；不准无操作证的人员操作机械，对机械操作 人员要建立档案，专人管理。（5）定时与当地气象、水文站联系，当六级以上大风时，应停止工作。（6）对危险区域进行安全防护，安全员巡视防护。八、质量保证措施及检验（1）建立质量保证体系，成立以项目经理为组长，技术负责人为副组长， 由技术、质量检查、试验、机械物资、财务、施工作业队长及施工队技术 员队技术主管参加的全面质量管理领导小组，积

13、极组织开展全面质量管理 活动，优化施工工艺，提高工程质量，提高工作效率，实现创优目标。（2）施工前，组织技术人员认真会审设计文件和图纸，切实了解和掌握工 程的要求和施工的技术标准，理解业主的需要和要求，如有不清楚或不明 确之处，及时向业主或设计单位提出书面报告。（3）编写实施性施工组织设计，优化施工方案，编制施工计划，确定适用 的实施设备并落实配备。施工过程中着重控制手段、检验设备、辅助装置、 资源（包括人力）以达到规定的质量要求，并根据施工的技术要求，分部分 项地制定详尽的施工方案，编写施工工艺，以保证该工程的质量达到要求。（4）做好各部位、工序的技术交底工作，严格按照公司质量体系规定的容

14、做好技术交底，按照四级技术交底的要求，使各级施工人员清楚地掌握对 将要进行施工的部位、工序的施工、施工工艺、技术规要求，对特殊和重 点部位要真正做到心中有数，确保施工操作的准确性和规性。（5）加强施工过程控制，每道工序施工前质检员、技术员和现场施工员共 同上道工序是否合格，上道工序合格后方可进行下道工序，对上道工序不 合格的予以整改合格后才可以进行下道工序。对重点工序如：测量定位、 模板的检验、钢筋骨架制作与安装、立模、混凝土的灌注等工序要求技术 人员现场值班，发现问题及时处理。（6）加强钢筋、水泥、碎石、砂子等原材料的进场检验，做到不合格的材 料不得进场。对混混凝土搅拌、灌注，要求试验员现场

15、值班，不合格的混 凝土不得灌注下部结构，保证下部结构混凝土的质量。（7）合理安排施工计划，优化施工组织方案，合理组织人力、物力进行现场施工，建立奖惩制度，保证下部结构工期按时完成。九、文明环保保证措施（1）现场布局合理，环境整洁，物流有序，标识醒目；达到“一通、二无、 三整齐、四清洁、五不漏”的标准。（2）施工现场悬挂“四牌三标”，悬挂时要齐全、美观、整齐，各种标牌 按照规定的材料、式样、颜色、容等标准格式统一加工制作。（3）现场施工作业人员在工作期间统一着装，佩戴安全帽。施工负责人、 质量、安全检查人员佩戴红色袖标。各级负责人及施工人员一律挂统一制 作的胸卡上岗。（4）严格控制临时用地的数量

16、，施工便道、料场根据工程进度合理安排， 尽可能的设置在用地围。（5）施工中采取有效措施防止污染农田，且待项目完工之后对临时用地予 以恢复。（6）材料存放事先进行场地硬化，包括料场进口 500米围，并做好临时排 水；（7）严格遵守环境保护政策，为使环境得到保护，随时准备按受监理工程 师、业主的环保人员及政府有关环保机构工作人员的检查，认真按照监理 工程师指令办事。（8）施工场地应经常洒水，保持工地清洁，控制扬尘，杜绝漏洒材料。（9）对施工及生活中产生的污水、废水和垃圾等集中处理，不污染环境。 十、应急预案10.1应急救援组织管理机构10.2应急救援小组成员组成组长：双果手机:副组长：手机:组员：

17、事故抢救组：黄明强事故处理组：方红保卫疏导组：谭培勇后勤保障组：、龚川值班：710.3应急反应组织系统各部门的职能及职责应急领导小组：应急组织机构在应急总指挥的领导下，由各项目经理为组长的项目部人员分别兼职构成。现场抢救组：项目部安全负责人为组长，项目部全体人员为组员：后勤服务组：项目部后勤负责人为组长，全体后勤人员为后勤服务组 成员；保安疏导组：项目部保安负责人为组长，全体保安员及志愿者为组员。应急系统的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。应急领导小组职责：施工发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作， 向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各 组最新动态并做出最新决策

18、，第一时间向现场监理和业主代表及企业救援 指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小 组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机 24小时开通，发生紧急 事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。事故现场领导小组组长的职责：所有施工现场操作和协调，包括与指挥 中心的协调；现场事故评估；保证现场人员和公众应急反应行动的执行； 控制紧急情况；做好与消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部 门的联系；现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员， 防止事故进一步扩大。抢救可以转移的场区物资；转移可能引起新危险源 的物资到安全地带。启动场区的

19、消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火 自救工作；协助消防部门进行消防灭火的辅助工作。后勤服务组职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员 的餐饮供应。迅速调配抢险物资器材至事故发生点；提供和检查抢险人员 的装备和安全防护；及时提供后续的抢险物资；迅速组织后勤必须供给的 物品，并及时输送后勤物品到抢险人员手中。保安疏导组职责：负责工地的安全保卫，支援其他抢救组的工作，保 护现场。疏散场区外人员撤出危险地带。对场区外进行有效的隔离工作和 维护现场应急救援通。对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。引导 现场作业人员从安全通道疏散；对受伤人员进行营救至安全地带。10.4、应急

20、救援器材、物资的准备、维护、保养根据项目施工生产的性质、特点以及应急救援工作的实际需要有针对、 有选择地配备应急救援器材、设备，并对应急救援器材、设备进行经常性 维护、保养，不得挪作他用。启动应急救援预案后，项目的机械设备、运 输车辆统一纳入应急救援工作之中。项目上应配备下列救援设备、器材： 医疗器材：担架、氧气袋、绷带、无菌敷料、塑料袋、小药箱； 抢救机具：小型发电机、汽油泵、绳索及一般工地常备大型机械、设 备和工具即基本满足使用； 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； 通讯器材：、手机、对讲机、报警器； 交通工具：渝GDB938: 7工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑

21、长途； 灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 防毒面具：防毒气面具日常按要求就位，紧急情况下集中使用。10.5、通讯联络公司必须将110、119、120、项目部应急领导小组成员的手机、企业应 急领导组织成员手机、当地安全监督部门，明示于工地显要位置。工地抢 险指挥及保安员应熟知这些：火灾报警：119医疗救护:120治安交通:110现场值班:应急领导小组:组长：双果手机:手机:副组长：波10.6应急措施根据本项目盖梁施工的特点，主要存在的危险点为高空作业和触电事 故。所以我项目部针对高空坠落和现场触电事故危险源制定了针对性的应 急措施。高空坠落应急措施 首先对伤员的伤情进行判断，

22、主要是检查伤员的心跳、呼吸和瞳孔三大特征，并观察其神志。正常人每分钟心跳60-80次，而严重创伤大出血的伤员心跳大多增快，垂危伤员呼吸变快、弯浅或不规律，伤势严重的伤员， 神志模糊或出现昏迷，对外来的剌激没有反应。 根据伤员的轻重处置，对于重伤员外伤性窒息及各种原历引起的收的心 跳骤停，呼吸困难，深度昏迷，严重休克，大出血等伤员应立即抢救，并 拨打120急救，在严密观察下迅速送到医院抢救；骨折及脱位、严重挤压 伤、大面积软组织挫伤、脏损伤等伤员多数需要手术治疗，要注意预防休 克，尽快送往医院抢救，轻伤员可根据情况简单处理后回住地休息，不必 送医院。 伤口的初步处理，伤员有多处外伤的复合伤时，先

23、要伤员呼吸通畅，止 住大出血和防止休克，其次要处理骨折，最后处理一般伤口。在现场上处 理伤口时，应注意消毒，以防感染、破伤风和气性坏疽等。现场伤口处理步骤，先用生理盐水或清水清洗伤口和周围皮肤上的污 物，用纱布或绷带包扎好伤口右以止毛细血管和静脉出血，对于在量的静 脉出血则采用加压包扎止血。通知有关现场负责人。1062现场遇触电事故采取的应急措施 现场人员应首先迅速拉闸断电，尽可能的立即切断总电源（关闭电 路），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器。 将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。 若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平 板上立即进行人工呼吸或

24、同时进行体外心脏按压。（可立即拨打120救护中心与医院取得联系（医院在附近的直接送往医 院），应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。通知有关现场负责人。10.7应急救援抢救医院：龙潭镇中心卫生院地址：龙潭建设北路2号:37十一、附件11.1盖梁模板支架计算书一、工程属性盖梁截面尺寸1.8米*2.2米，长度为21.93米，以3号墩柱高度14.9米为例复 核、计算。二、荷载设计模板及其支架自重标准值Gk=1.65kN/m2新浇筑混凝土自重标准值Gk=24kN/m混凝土梁钢筋自重标准值Gk=1.5kN/m3混凝土板钢筋自重标准值G3k=1.1kN/m3振捣混凝土时产生的荷载标准值Qk=2k

25、N/m风荷载标准值3 k=0.22kN/m2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距1 a(mm)600步距h(mm)1200立柱根数6立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,600,600底模下设支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)180设计简图如下:盖梁支架图四、面板验算面板采用15mm竹胶合板，模板抗弯强度设计值f=15N/mm2，模板弹性模 量 E=10000N/mm取单位宽度2200mm按六等跨连续梁计算，计算简图如下：W = bh2/6=2200 x 15X 15/6 = 82500m3，I = bh3/12=2200 x

26、 15X 15X15/12 = 618750mmq i = 0.9 x max1.2(G ik+(Gk+Gk) x h)+1.4Q2k, 1.35(Gik+(Gk+Gk) x h)+1.4x 0.7Q2k x b=0.9 x max1.2 x (0.1+(24+1.5) x 1.6)+1.4 x 2, 1.35 x(0.1+(24+1.5) x 1.6)+1.4 x 0.7 x 2 x 2 = 85.72kN/mq 1静 = 0.9 x 1.35 x G1k+(Gk+Gk) x h x 1 = 0.9 x 1.35 x 0.1+(24+1.5)x 1.6 x 1= 49.57kN/mq 1活

27、= 0.9 x 1.4 x 0.7 x QkX 1= 0.9 x 1.4 x 0.7 x 2x 1 = 1.76kN/mq 2= G1k+(G2k+Gk) x h x 1 = 0.1+(24+1.5) x 1.6 x 1 = 40.9kN/m1 、强度验算2 2 2M max= -0.107q 1静L+0.121q1 活L = -0.107 x 49.57 x 0.33 +0.121 x 1.76 x20.33 = 0.6kN m(r = MUW= 0.6 x 106/82500 = 7.27N/mni< f = 15N/mrm满足要求！2 、挠度验算v max= 0.632qL4/(1

28、00EI)=0.632 x 40.9 x 3307(100 x 10000x 618750)=0.5mmC v = 1/400 = 330/400 = 0.83mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=F5=0.393q1静1 +0.446q 1 活 1=0.393 x 49.57 x 0.33+0.446 x 1.76 x 0.33 =6.69kNR 2=F4=0.928q1 静I +1.142q 1活 1=0.928 x 49.57 x 0.33+1.142 x 1.76 x 0.33 =15.84kNR 3=1.143q1 静I +1.223q 1活l=1.143

29、 x 49.57 x 0.33+1.223 x 1.76 x 0.33 =19.41kN标准值（正常使用极限状态）R 1=R =0.393 q 21=0.393 x 40.9 x 0.33 = 5.3kNR 2=F4'=0.928 q d=0.928 x 40.9 x 0.33+1.142 x 1.76 x 0.33 = 13.19kNR 3=1.143 q 21=1.143 x 49.57 x 0.33 = 18.7kN五、小梁验算小梁采用100*100方木，抗弯强度设计值f= 15.44N/mm 2,抗剪强度设计值t =1.78N/mmi弹性模量E=9350N/mm，截面抵抗矩 W

30、=166.67crm , 截面惯性矩l=833.33cm4q-11 1 MF 1fI1i 1rI600I600'I00I1qLjLj1 m j 1IJIrf,rL150"iq 1 = max2.97+0.9 x 1.35 x (0.3-0.1) x 1.6/7 , 8.62+0.9 x 1.35 x(0.3-0.1) x 1.6/7 = 8.67kN/mq 2= max2.3+(0.3-0.1) x 1.6/7 , 6.69+(0.3-0.1) x 1.6/7 = 6.73kN/m1、抗弯验算2 2 2M max= max0.107q 111 , 0.5q 1l 2 = ma

31、x0.107 x 8.67 x 0.6 , 0.5 x 8.672x 0.15 = 0.33kN m(r = MUW= 0.33 x 106/166670 = 2N/m f = 15.44N/mni满足要求！2、抗剪验算V max= max0.607q 111, qd 2 = max0.607 x 8.67 x 0.6 , 8.67 x 0.15= 3.16kNT max= 3Vmax/(2bh o)=3 x 3.16 x 1000/(2 x 100X 100) = 0.47N/mn2< t 2=1.78N/mm满足要求！3、挠度验算V 1 = 0.632q 2l 14/(100EI)

32、= 0.632 x 6.73 x 6007(100 x 9350X 8333300) =0.07mmC v = 1/400 = 600/400 = 1.5mm44V 2 = q2/(8EI) = 6.73 x 150/(8 x 9350x 8333300) = 0.01mmC v = 1/400 = 150/400 = 0.38mm满足要求！4 、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max= max1.143q 111, 0.393q 111+qd 2 = max1.143 x 8.67 x 0.6，0.393x 8.67 x 0.6+8.67 x 0.15 =

33、5.95kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R = R= 2.08kN, F2=R= 4.88kN , R= F3= F4= R= 5.95kN正常使用极限状态R max = max1.143q2l 1, 0.393q2l 1+q?l 2 = max1.143 x 6.73 x 0.6 , 0.393x 6.73 x 0.6+6.73 x 0.15 = 4.62kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R' = R' = 1.61kN,R? = R7 = 3.76kN, R? = R3 = Ri =民=4.62kN六、主梁验算主梁为钢管，规格为48x 3mm弹

34、性模量E=206000N/mm抗弯强度设计值f=205N/mm2,抗剪强度设计值t =125N/mm截面惯性矩l=10.78cm4截面 抵抗矩W=4.49cm。主梁自重忽略不计，计算简图如下:L颗L490450A4500丿*1于(2)1 、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)(T = Mk/W= 0.5 x 106/4490 = 111.51N/mni< f=205N/mm2满足要求!2 、抗剪验算597 5 975.93 5 S30 020.215.093 0930 02L025 92 -E 93L05.093 5.09301213S97 970.213主梁剪力图(kN)V max= 5.9

35、7kN2 2T max= 2Vnax/A=2 x 5.97 x 1000/424 = 28.16N/mm< t = 125N/mm满足要求！3 、挠度验算主梁变形图(mm)v max= 0.11mmC v = 1/400 = 400/400 = 1mm满足要求！4 、支座反力验算R 1= 1.87kN , F2= 11.06kN, R= 11.86kN, R= 11.06kN ,民=1.87kN七、立柱验算立柱采用48X 3mm立柱截面面积A=424mrp立柱截面回转半径i=15.8mm, 立柱截面抵抗矩W=4.49crh,立柱抗压强度设计值f=205N/mm2。入=h/i=1200/1

36、5.8=75.95< 入=150长细比满足要求！查表得，©= 0.781 、风荷载计算M w= 0.9 2x 1.4 x 0.22 x 0.6 x 1.22/10 = 0.02kN m2 、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规公式，荷载设计值q1有所不 同：1) 面板验算q 1 = 0.9 x 1.2 x (0.1+(24+1.5) x 1)+0.9 x 1.4 x 2 x 1 = 30.37kN/m2) 小梁验算q 1 = max2.73+(0.3-0.1) x 1.6/7+0.9 x 1.2*(0.5+(24+1.1) x 0.05)+0.9 x 1.4 x 2 x max

37、0-1.6/2 , (0.6-0)-1.6/2/7 x 1, 7.93+(0.3-0.1) x 1.6/7=7.98kN/m同上四六计算过程，可得：R 1= 1.87kN , R= 11.06kN,11.86kN, R= 11.06kN , R= 1.87kN立柱最大受力Rmax+(1.8x 0.6/5) x 0.75 = 12.02kN62f = N/( © A)+MW/W= 12.02/(0.78 x424)+0.02 x 10/4490 = 4.84N/mmW f = 205N/mm满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N=30kN由"主梁验算"一节

38、计算可知可调托座最大受力 N= maxR, F3, R4 = 11.86kN< N = 30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型为C20昆凝土，地基承载力设计值fak=140kPa立柱垫木 地基土承载力折减系数m=1,垫板底面面积A=0.2m2立柱底垫板的底面平均压力p= N/(mfA)= 12.02/(1 x 0.2) = 60.11kPa< fak =140kPa满足要求！11.2侧模板计算书梁侧模板计算书一、工程属性盖梁长21.34米，宽2.2米，高1.8米，采用C3(砼浇筑。二、荷载组合混凝土重力密度丫 c: 24 kN/m3新浇混凝土初凝时间10： 4 h外加剂影

39、响修正系数B 1： 1.2混凝土坍落度影响修正系数B 2: 1.15混凝土浇筑速度V: 2.5 m/h混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H: 1m振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Qk： 4 kN/m 2新浇混凝土对模板的侧压力标准值 Gk= min0.22 丫 ct°B 1 B 2V2，丫 cH=min0.22 x24x4x 1.2 x 1.15 x2.5, 24x 1 = min46.08 , 24 = 24kN/卅 承载能力极限状态设计值 &= 0.9max1.2G4k+1.4Q2k, 1.35G4k+1.4 x 0.7Q2k=0.9max1.2 x 24+

40、1.4 x 4,1.35 x 24+1.4 x 0.7 x 4 = 0.9max34.4 ,36.322=0.9 x 36.32 = 32.69kN/m正常使用极限状态设计值 Se = Gk= 24 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式：水平向布置小梁道数：4主梁间距(mm): 600主梁合并根数：2小梁最大悬挑长度(mm) : 150对拉螺栓水平向间距(mm) : 600支撑距梁底距离依次为200，600, 1000设计简图如下：C_)LD 2200 ,9.4声>4<7%CZ)£JrfR-cy'£十十CDCOZ1 <7| 一 4 .1i/模板设

41、计剖面图四、面板验算. ” 2模板采用15m竹胶模板，面板抗弯强度设计值f(N/mm ) : 15，面板弹性 模量 E(N/mri、抗弯验算q 1 = ix 32.69 = 32.69kN/mq 1静 = 0.9 x 1.35 x GkX b= 0.9 x 1.35 x 24x 1 = 29.16kN/mq 1活 = 0.9 x 1.4 x 0.7 x QkX b = 0.9 x 1.4 x 0.7 x 4x 1 = 3.53kN/m 2 2 2M max= max0.08q 1静L+0.101q1 活L ,0.1q 1 静L -0.117q 1 活L = max(0.08 x 29.16 x

42、 0.332+0.101 x 3.53 x0.332, 0.1 x29.16 x 0.332-0.117 x 3.53 x 0.332) = 0.3kN m622(r = Mna/W= 0.3 x 10 /37500 = 7.97N/mm< f = 15N/mm满足要求！2 、挠度验算q = bSiE= 1 x 24 = 24kN/mV max= 0.677qL4/(100EI)=0.677 x 24x 333.334/(100 x 10000x 281250) =0.71mmC 333.33/400=0.83mm满足要求！) 10000梁截面宽度取单位长度，b = 2200mmW= b

43、h/6=2200 x 152/6 = 82500mmI = bh、最大支座反力计算承载能力极限状态/12=2200 x 15/12 = 618750mm 面板计算简图如下：R'max= 1.1 x I 左 x Gk= 1.1 x 0.33 x 24= 8.8kN五、小梁验算 小梁采用100*100的方木，最大悬挑长度为150mm弹性模量E=8415N/mm抗剪强度设计值t = 1.66 N/mm 2截面抵抗矩W=166.67cm 抗弯强度设计值f=15.44N/mm截面惯性矩I=833.33cm4L利L師EDO.BODB-Zlz丿11 11 ! 111 1111 1 m I 1111111i i j i i i j 跨中段计算简图计算简图如下:i n n r i r 11 r i r 1-1 m < 1 wL r k L i m < 1-1 1111111- u 1 w u J w v 1