QC成果提高IF钢终点碳氧积合格率

1、QC成果提高成果提高IF钢终点碳氧积合钢终点碳氧积合格率格率小组概况小组概况成立时间：成立时间：2007年3月注册登记号注册登记号：QC-2007-S1-02QC-2007-S1-02活动时间：活动时间：20112011年1月12月活动次数：活动次数：12次小组成员小组成员小组成员小组成员简介简介姓名姓名性别性别文化水平文化水平职务职务角色角色组内分工组内分工邬琼男本科首席技师组长措施制定邓勇男本科分厂副厂长副组长协调工艺与设备韩宝男本科分厂技术员组员对策实施杨明男本科炼钢区工组员对策实施李海波男本科炼钢区工组员数据分析熊磊男本科炼钢区工组员数据分析杨春雷男本科白班主操组员协调设备王熠男本科白

2、班作业长组员协调工艺与设备牛春刚男大专机械点检组员机械维护尹天平男本科电气区工组员电气维护一、选择课题一、选择课题名词解释：名词解释： 转炉终点碳氧积转炉终点碳氧积= =转炉终点氧含量转炉终点氧含量转炉终点碳含量；转炉终点碳含量；碳氧积合格率，即为在一定温度条件下，碳氧积低于理论碳氧积炉次所占比列。碳氧积合格率，即为在一定温度条件下，碳氧积低于理论碳氧积炉次所占比列。炉龄区间碳氧积优良水平2000炉前0.00262001-4000炉0.00274001-5000炉0.00285001-6000炉0.00296001-10000炉0.0032表1：四钢轧总厂碳氧积判定标准制表人：熊磊 制表时间：

3、2011年1月26日 降低终点碳氧积对炼钢经济技术指标有重大意义，特别是对我厂生产的降低终点碳氧积对炼钢经济技术指标有重大意义，特别是对我厂生产的IFIF钢，降低终点碳氧钢，降低终点碳氧积，对后工序的操作、钢水质量的提高都有积极影响。积，对后工序的操作、钢水质量的提高都有积极影响。一、选择课题一、选择课题IF钢产量不断攀升，我厂2009年、2010年IF钢产量分别为30万吨、40万吨，预计2011年IF钢产量将达到50万吨。提高IF钢终点碳氧积合格率产量要求产量要求质量要求质量要求IF钢降级改判率较高，2010年我厂IF钢降级改判率约为15%，转炉碳氧积合格率较低是导致IF钢降级改判的关键因素

4、。总厂为稳定IF钢全年生产，对碳氧积合格率设定63%指标。指标要求指标要求选择选择理由理由 图图1 1 转炉作业区转炉作业区QCQC小组活动进程甘特图小组活动进程甘特图 计划时间计划时间 实际时间实际时间 制图人：制图人： 韩宝韩宝制图日期：制图日期：20112011年年1212月月1616日日 项项目目阶段与步骤阶段与步骤1 1月月2 2月月3 3月月4 4月月5 5月月6 6月月7 7月月8 8月月9 9月月1010月月1111月月1212月月P选择课题现状调查确定目标要因分析制定对策D对策实施C检查效果A巩固与标准化总结及下步打算活动计划活动计划表表2 2010年碳氧积合格率统计表年碳氧

5、积合格率统计表月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年碳氧积合格率（%）49.11 42.11 47.17 64.33 72.34 66.17 54.05 51.9473.6 41.22 30.18 28.37 51.51图2 2010年IF钢终点碳氧积合格率柱状图制图人： 熊磊 制图时间：2011-01-16 制表人：熊磊 制表时间：2011年1月26日二、现状调查二、现状调查图2 2010年IF钢终点碳氧积合格率折线图制图人： 熊磊 制图时间：2011-01-20v结论结论1 1 全年碳氧积合格率为全年碳氧积合格率为51.51%51.51%，未完成绩效，未完成绩效目标

6、，目标，1212月份最低只月份最低只有有28.37%28.37%，只有，只有4 4月、月、5 5月、月、6 6月、月、9 9月四个月月四个月完成了目标。完成了目标。二、现状调查二、现状调查原因原因底吹状况及控制底吹状况及控制差差试样无代表性试样无代表性炉型变化大炉型变化大出钢温度高出钢温度高其他其他炉数炉数8585252515158 84 4比例（比例（% %）6262 18.218.2 10.910.95.85.82.9 2.9 累积（累积（% %）626280.380.391.291.297.197.1100100 制图人：杨明 制表时间：2011年1月26日表3 IF钢碳氧积不合格原因统

7、计表统计了统计了20102010年第年第4 4季度季度137137炉碳氧积不合格的炉碳氧积不合格的IFIF钢，找出不合格原因钢，找出不合格原因：图3 IF钢终点碳氧积不合格影响因素排列图二、现状调查二、现状调查C362.018.210.95.82.9百分比62.118.210.95.82.9累积 %62.180.491.397.1100.0C1其他出钢温度高炉底变化大试样无代表性底吹状况控制差100806040200100806040200频频次次百百分分比比10097.191.380.462.0I IF F钢钢终终点点碳碳氧氧积积不不合合格格影影响响因因素素排排列列图图N N= =1 13

8、37 7结论结论2 2：造成碳氧积不合格的最直造成碳氧积不合格的最直观表现就是底吹状况不佳观表现就是底吹状况不佳且控制不当，终点脱碳困且控制不当，终点脱碳困难，终点氧超。底吹元件难，终点氧超。底吹元件的使用寿命在的使用寿命在40004000炉后逐炉后逐渐恶化，生产中如何保护渐恶化，生产中如何保护好底吹元件没有完整、长好底吹元件没有完整、长期、有效的措施。期、有效的措施。制表人：杨明 制表时间：2011年1月26日目标：2011年终点碳氧积合格率70%。图4 活动确定的目标值制图人：韩宝 制图时间：2011年1月26日三、确定目标三、确定目标1、客观的指标要求该指标是保证全年IF钢生产稳定顺行的

9、重要指标，因此我们必须要完成。2、曾经的历史成绩 2010年5月、9月IF钢碳氧积合格率达到70%以上，通过总结这两个月的经验, 是完全可以实现IF钢碳氧积合格率70%。3、实际的现状依据 小组主要攻关目标是根据两座转炉炉龄关系稳定炉底水平，进而稳定碳氧积水平；采取有效措施提高炉役后期碳氧积合格率，从而保证整个炉役的碳氧积处于平稳的状态。通过小组攻关，如能解决70%炉次的底吹状况及控制问题，以此计算活动后合格率将达到1-（1-51.5%）(1-62%)+62%(1-70%)=72.5%。目标的可行性分析目标的可行性分析三、确定目标三、确定目标图5 因果分析树图 制图人：韩宝 制图时间：2011

10、年2月12日四、原因分析四、原因分析底吹状况及控制差法测量机静搅时间短底吹流量压力波动大顶搅能力不够炉型控制不佳供气系统维护欠缺冶炼后期搅拌能力差终点碳有偏差无终点碳、氧静搅时间无统一标准静搅时间设定有差异管路、仪表未检查点检不符合标准氩气压力不满足要求终点供氧制度标准氧气压力不满足要求流量枪位未按标准补炉未制定有效计划熔池深度的控制大面补炉控制差炉底波动较大炉底维护差底吹效果不明显底吹强度设定不合理TSO探头未取到满样液面高度设定错误取样时间偏早取样未在静搅后人小组成员通过头脑风暴法，画出树图如下：小组成员通过头脑风暴法，画出树图如下： 表表4 4 要因确认表要因确认表制表人：韩宝 制表时间

11、：2011年2月18日序号末端原因确认内容确认方法确认标准确认人确认时间1静搅时间有差异静搅时间现场调查静搅时间60秒韩宝2月20日2点检不符合标准 点检标准 现场调查 符合点检技术规程 牛春刚 2月20日3氩气压力不满足要求氩气压力现场调查设备标准尹天平2月23日4氧气压力不满足要求氧气压力现场调查设备标准尹天平2月23日5流量枪位未按标准枪位流量现场调查枪位及流量符合操作标准熊磊2月25日6熔池深度的控制 熔池深度 查看记录 熔池深度变化有规律 杨春雷 2月23日7大面补炉控制差 补炉计划 现场调查 查看记录 与生产计划安排结合韩宝 2月23日8炉底维护差 炉底厚度 查看记录 炉底厚度波动

12、200mm 杨春雷 2月25日9底吹强度设定不合理 底吹设定强度 现场调查 底吹强度不低于设计值（1000/Nm3/h) 熊磊 2月22日10液面高度设定错误液面设定方式现场调查人工设定为准李海波2月25日11取样未在静搅后取样时间现场调查静搅结束后取样 杨明2月18日五、要因确认五、要因确认要因确认一要因确认一静搅时间有差异静搅时间有差异要因要因现场调查现场调查方法方法韩宝韩宝责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间要因要因 表5： 静搅时间统计表班组甲班2#甲班3#乙班2#乙班3#丙班2#丙班3#丁班2#丁班3#静搅时间调查40秒60秒40秒45秒60秒60秒50秒40秒

13、 标准：静搅时间标准：静搅时间6060秒秒 制表人：韩宝 制表时间：2011年2月20日 结论：通过调查发现八位转炉主操没有形成统一的认识，在测量前忽略了静搅效果对结论：通过调查发现八位转炉主操没有形成统一的认识，在测量前忽略了静搅效果对于于IFIF钢的重要意义。终点测量前采取静搅处理，可有效促进熔池内碳氧反应趋于平衡，钢的重要意义。终点测量前采取静搅处理，可有效促进熔池内碳氧反应趋于平衡，降低钢水中碳含量和氧含量，从而降低碳氧积，对钢水洁净度的提高有极大作用降低钢水中碳含量和氧含量，从而降低碳氧积，对钢水洁净度的提高有极大作用。要因确认二要因确认二炉底维护差炉底维护差要因要因现场调查现场调查

14、方法方法杨春雷杨春雷责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间要因要因对炉龄对炉龄10001000炉平均炉底厚度做统计，见下表：炉平均炉底厚度做统计，见下表：炉龄炉龄区区间间1-1001-100 100-200100-200200-300200-300300-400300-400400-500400-500500-600500-600600-700600-700700-800700-800800-900800-900900-900-10001000液面（mm) 1105110010921082106310751058106510851102炉底厚度波动炉底厚度波动200mm20

15、0mm 表6： 炉底厚度统计表制表人：熊磊 制表时间：2011年2月10日 结论：从测厚图上可以直观的反映了整个炉役期间的炉底波动是相当大的，很容易结论：从测厚图上可以直观的反映了整个炉役期间的炉底波动是相当大的，很容易产生透气元件的堵塞。特别是炉役前期底吹效果好，对炉底和元件的损伤都很大，前期产生透气元件的堵塞。特别是炉役前期底吹效果好，对炉底和元件的损伤都很大，前期若不做好保护，后期影响很大。若不做好保护，后期影响很大。 针对现场生产计划排产情况，新炉开炉后针对现场生产计划排产情况，新炉开炉后IF钢生产较钢生产较为密集，炉底受损较大，再补炉底后，补起部分对底吹影响很大，所以要在前期做好炉为

16、密集，炉底受损较大，再补炉底后，补起部分对底吹影响很大，所以要在前期做好炉底的维护工作。底的维护工作。 要因确认三要因确认三点检不符合标准点检不符合标准要因要因现场调查现场调查方法方法牛春刚牛春刚责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间非要因非要因图6：底吹系统点检表 结论：结论：20112011年年1 1月份点检室提供的关于底吹系统相应的点检记录符合相应的点检月份点检室提供的关于底吹系统相应的点检记录符合相应的点检技术规程。长期跟踪底吹技术规程。长期跟踪底吹1616支支管的流量、压力情况，波动控制在工艺技术参数范支支管的流量、压力情况，波动控制在工艺技术参数范围内，压力变化

17、与炉底情况基本相符。围内，压力变化与炉底情况基本相符。要因确认四要因确认四底吹强度设定不合底吹强度设定不合理理要因要因现场调查现场调查方法方法熊磊熊磊责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间要因要因 结论：底吹大小虽然可以进行手动调节，如上表所示，但全过程底吹大小没有变结论：底吹大小虽然可以进行手动调节，如上表所示，但全过程底吹大小没有变化，也没有达到设计值的要求化，也没有达到设计值的要求（1000/Nm3/h) ，不符合生产，不符合生产IFIF钢的需要。钢的需要。 表7：底吹设定表单位单位 装料装料吹炼期吹炼期测温测温取样取样点吹点吹测温测温取样取样出钢出钢 溅渣溅渣 倒渣

18、倒渣 等待等待1234流量/Nm3/h790790790790790790790790790790790790供气强度/Nm3/t.min0.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.04 制表人：熊磊 制表时间：2011年2月22日要因确认五要因确认五熔池深度控制差熔池深度控制差要因要因现场调查现场调查方法方法杨春雷杨春雷责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间非要因非要因炉龄炉龄1-20001-20002000-40002000-40004000-60004000-60006000-80006000-8000平均熔池深度1.8

19、81.851.901.86制表人：杨春雷 制表时间：2011年2月23日表8： 熔池深度统计表 结论：统计三个炉役内各个炉龄区间内的熔池变化情况，可发现熔池深度结论：统计三个炉役内各个炉龄区间内的熔池变化情况，可发现熔池深度的变化对终点碳氧积的影响基本不存在，与整个炉衬变化情况相符，两个大面的变化对终点碳氧积的影响基本不存在，与整个炉衬变化情况相符，两个大面控制较好，但熔池部位的熔损在后期较大。控制较好，但熔池部位的熔损在后期较大。要因确认六要因确认六流量枪位未按标准流量枪位未按标准 要因要因现场调查现场调查方法方法熊磊熊磊责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间非要因非要因

20、图7：转炉二级系统吹炼设计图 结论：自动化炼钢系统内已为结论：自动化炼钢系统内已为转炉冶炼过程各阶段的供氧流量和转炉冶炼过程各阶段的供氧流量和枪位做好了明确的设计，终点搅拌枪位做好了明确的设计，终点搅拌强度和能力符合设计要求，并且顶强度和能力符合设计要求，并且顶部供氧对熔池的搅拌能力有限。部供氧对熔池的搅拌能力有限。要因确认七要因确认七液面高度设定错误液面高度设定错误要因要因现场调查现场调查方法方法李海波李海波责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间要因要因 表9： 液面设定方式统计表班组甲班2#甲班3#乙班2#乙班3#丙班2#丙班3#丁班2#丁班3#液面设定调查人工二级二级

21、二级人工二级人工人工 制表人：李海波 制表时间：2011年2月25日 结论：由于各班操作不统一，现场液面设定混乱，造成终点测量失败的炉次较多，结论：由于各班操作不统一，现场液面设定混乱，造成终点测量失败的炉次较多，并且测量失败炉次多是在底吹效果良好的情况下，测量时液面波动较大造成，对数据统并且测量失败炉次多是在底吹效果良好的情况下，测量时液面波动较大造成，对数据统计影响较大。计影响较大。HMI为人工填入，二级则是根据副枪测量结果直接确定。要因确认八要因确认八未在静搅后取样未在静搅后取样要因要因现场调查现场调查方法方法杨明杨明责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间要因要因 表

22、10： 未静搅取样统计表 日期炉数2月1日2月2日2月3日2月4日2月5日2月6日2月7日白班2122211小夜班2223213大夜班2022311合计6367735 结论：通过数据看出各班均存在未静搅后取样现象的存在，静搅取样也没有相关标结论：通过数据看出各班均存在未静搅后取样现象的存在，静搅取样也没有相关标准，在手动情况下的执行状况有待改善。准，在手动情况下的执行状况有待改善。 对对20112011年年2 2月月1 1日日7 7日的生产数据调查，各班在未静搅后取样情况如表日的生产数据调查，各班在未静搅后取样情况如表所示：所示： 制表人：杨明 制表时间：2011年2月18日要因确认九要因确认

23、九氩气压力不满足要氩气压力不满足要求求要因要因现场调查现场调查方法方法尹天平尹天平责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间非要因非要因 表11：总管氩气压力记录表日期2月1日2月2日2月3日2月4日2月5日2月6日2月7日压力（MPa)1.821.821.781.801.811.81.82 结论：通过数据观察，总管压力远远高于设计需要压力，波动在允许范围内。结论：通过数据观察，总管压力远远高于设计需要压力，波动在允许范围内。 对对20112011年年2 2月月1 1日日7 7日的总管氩气压力的跟踪调查记录，总管氩气压力如表所示：日的总管氩气压力的跟踪调查记录，总管氩气压力如表

24、所示： 制表人：尹天平 制表时间：2011年2月18日要因确认十要因确认十氧气压力不满足要氧气压力不满足要求求要因要因现场调查现场调查方法方法尹天平尹天平责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间非要因非要因 结论：通过数据观察，总管压力远远高于设计需要压力，波动在允许范围内。结论：通过数据观察，总管压力远远高于设计需要压力，波动在允许范围内。 制表人：尹天平 制表时间：2011年2月18日对对20112011年年2 2月月1 1日日7 7日的总管氩气压力的跟踪调查记录，总管氧气压力如表所示：日的总管氩气压力的跟踪调查记录，总管氧气压力如表所示： 表12：总管氧气压力记录表日期

25、2月1日2月2日2月3日2月4日2月5日2月6日2月7日压力（MPa)2.232.022.222.102.32.052.21要因确认十一要因确认十一大面补炉控制差大面补炉控制差 要因要因现场调查现场调查方法方法韩宝韩宝责任人责任人20112011年年2 2月月完成完成时间时间非要因非要因 表13： 补炉计划兑现统计表 日期位置2月1日2月2日2月3日2月4日2月5日2月6日2月7日渣面2112111钢面2221210炉底1021211合计5354532 结论：通过补炉计划的实施情况记录，在炉况维护方面是紧密结合生产计划进行的，结论：通过补炉计划的实施情况记录，在炉况维护方面是紧密结合生产计划进

26、行的，大面控制较好。大面控制较好。对对20112011年年2 2月月1 1日日7 7日的补炉计划调查，各班在按生产计划兑现后的补炉计划执行情况日的补炉计划调查，各班在按生产计划兑现后的补炉计划执行情况情况如表所示：情况如表所示： 制表人：韩宝 制表时间：2011年2月12日五、要因确认五、要因确认静搅时间有差异静搅时间有差异炉底维护差炉底维护差底吹强度设定不合理底吹强度设定不合理总结：通过对以上影响碳氧积合总结：通过对以上影响碳氧积合格率的主要因素分析，共有五个格率的主要因素分析，共有五个要因需要解决：要因需要解决：1 1、静搅时间有差异、静搅时间有差异2 2、炉底维护差、炉底维护差3 3、底

27、吹强度设定不合理、底吹强度设定不合理4 4、液面设定错误、液面设定错误5 5、未在静搅后取样、未在静搅后取样熔池液面设定错误熔池液面设定错误未在静搅后取样未在静搅后取样主要主要因素因素六、制定对策六、制定对策序号要因对策目标措施地点完成时间负责人1液面设定错误有一级、二级两种控制模式，选择一种长期有效方式炉次设定值与每天测厚图对照，误差不超过50mm选择一级控制液面设定，根据每炉次测量结果进行人工加权计算后设定转炉2011年4月李海波2静搅时间有差异统一时间，做好自动控制模式的设定统一四班生产IF钢的终点静搅时间，至少保证60秒结合自动化炼钢控制模式，保证IF钢的终点静搅转炉2011年4月韩宝

28、3未在静搅完成后取样静搅后启动副枪测量程序保证IF钢静搅后取样达到100%采用副枪计算机控制方式，结合自动化炼钢启动副枪测量程序转炉2011年5月杨明4底吹强度设定不合理改善底吹模式，提高底吹效果统一IF钢生产过程中的底吹模式，保证达到1000Nm3/h总量要求结合钢种，设定较为合理的底吹模式转炉2011年6月熊磊5炉底维护差生产过程中通过铺底料减少波动炉底厚度控制在750-900之间结合炉底厚度和底枪状况，调整底料的加入量转炉2011年8月杨春雷综上所述，按综上所述，按“5W1H”5W1H”法制定对策表如下：法制定对策表如下：表14：活动对策表 制表人：韩宝制表时间：2011年3月20日 对

29、策实施一做好液面的做好液面的设定设定统一静搅统一静搅时间时间静搅完成后静搅完成后取样取样分钢种制定分钢种制定底吹模式底吹模式七、对策实施七、对策实施v液面设定有一级和二级两种控制方式，在自动化炼钢系统内默认为每炉次的液面由上一炉次的测量结液面设定有一级和二级两种控制方式，在自动化炼钢系统内默认为每炉次的液面由上一炉次的测量结果果修正系数确定。由于液面设定的不准确，导致测量误差较大，从而形成恶性循环，对终点取样的修正系数确定。由于液面设定的不准确，导致测量误差较大，从而形成恶性循环，对终点取样的代表性产生影响。我们采取了本班次液面设定根据上一班所有炉次测得液面进行加权计算（波动明显代表性产生影响

30、。我们采取了本班次液面设定根据上一班所有炉次测得液面进行加权计算（波动明显的排除），控制方式选用一级。的排除），控制方式选用一级。 铺底料减少铺底料减少炉底波动炉底波动 实施效果：比较实施效果：比较3 3月和月和4 4月月IFIF钢测量失败炉次，如下表所示，钢测量失败炉次，如下表所示，4 4月较月较3 3月有明显的减少。月有明显的减少。 甲班甲班乙班乙班丙班丙班丁班丁班总计总计3月10797334月665522 表15 2011年3月4月IF钢终点测量失败炉次统计 制表人：李海波 制表时间：2011年5月8日做好液面的做好液面的设定设定静搅完成后静搅完成后取样取样分钢种制定分钢种制定底吹模式底

31、吹模式七、对策实施七、对策实施铺底料减少铺底料减少炉底波动炉底波动统一静搅时统一静搅时间间 对策实施二v根据大量的现场跟踪数据，静搅时间保证根据大量的现场跟踪数据，静搅时间保证1min1min能有效降低终点氧含量能有效降低终点氧含量95ppm95ppm，炉役后期（，炉役后期（50005000炉后）底炉后）底搅效果差的情况下，也能保证搅效果差的情况下，也能保证45ppm45ppm，对，对IFIF钢的终点碳氧积有很大的提高。通过在自动化炼钢系统中的设钢的终点碳氧积有很大的提高。通过在自动化炼钢系统中的设定，有效保证了终点测量前的静搅时间。定，有效保证了终点测量前的静搅时间。 可在自动化炼钢系统内根

32、据氧累设定静搅时间 图8：二级静搅静搅时间设定 实施效果：实施效果： 对四个班的静搅时间统一对四个班的静搅时间统一起来，在不影响冶炼周期的前提下，有效起来，在不影响冶炼周期的前提下，有效降低终点碳、氧含量，直接降低了终点碳降低终点碳、氧含量，直接降低了终点碳氧积。氧积。统一静搅时统一静搅时间间做好液面的做好液面的设定设定分钢种制定分钢种制定底吹模式底吹模式七、对策实施七、对策实施铺底料减少炉铺底料减少炉底波动底波动静搅完成后静搅完成后取样取样 对策实施三v活动开展过程中，通过采取副枪计算机控制方式，在二级中设定好静搅时间，时间到达后自动进行活动开展过程中，通过采取副枪计算机控制方式，在二级中设

33、定好静搅时间，时间到达后自动进行测量取样工作，避免了人为的干扰，如下图所示：测量取样工作，避免了人为的干扰，如下图所示： 图9：副枪控制方式选择图实施效果：此项措施的执行后，杜绝了不静搅取样和静搅时间不够取样的现实施效果：此项措施的执行后，杜绝了不静搅取样和静搅时间不够取样的现 象，保证了象，保证了取样的规范。取样的规范。七、对策实施七、对策实施 三项措施实行后，三项措施实行后，IFIF钢碳氧积合格率如表钢碳氧积合格率如表1414所示：所示：表13：2011年1-4月IF钢碳氧积合格率统计表月份月份活动前活动前1 1月月2 2月月3 3月月4 4月月IF钢碳氧积合格率%51.554.552.5

34、60.662.9制表人：韩宝 制表时间：2011年5月3日图10：2011年1-4月IF钢碳氧积合格率统计图制图人：韩宝 制表时间：2011年5月3日七、对策实施七、对策实施静搅完成后静搅完成后取样取样做好液面的做好液面的设定设定统一静搅时统一静搅时间间铺底料减少炉铺底料减少炉底波动底波动分钢种制定分钢种制定底吹模式底吹模式 对策实施四v我们针对不同钢种终点我们针对不同钢种终点C C的不同，制定了五种底吹模式，且五种模式中，吹炼的各个阶段底吹强度均有的不同，制定了五种底吹模式，且五种模式中，吹炼的各个阶段底吹强度均有所不同，其中终点所不同，其中终点C0.05%C0.05%的底吹强度相对于其它模

35、式在后吹段有明显的提高。的底吹强度相对于其它模式在后吹段有明显的提高。 图11：各模式底吹设定表实施效果：在生产实施效果：在生产IFIF钢时采用钢时采用A A模式底吹流量，并结合静搅，有效地降低了终点氧含量。模式底吹流量，并结合静搅，有效地降低了终点氧含量。七、对策实施七、对策实施分钢种制定分钢种制定底吹模式底吹模式做好液面的做好液面的设定设定统一静搅时统一静搅时间间静搅完成后静搅完成后取样取样铺底料减少铺底料减少炉底波动炉底波动 对策实施五v由于由于IFIF钢在转炉冶炼过程中要求高温低碳，对炉况损伤很大，维护压力与生产时间存在矛盾。为减少炉钢在转炉冶炼过程中要求高温低碳，对炉况损伤很大，维护

36、压力与生产时间存在矛盾。为减少炉底的波动和维护时间，采取溅渣后提前加入渣料保护炉底的方法。一是减少装料过程对炉底的损伤，二底的波动和维护时间，采取溅渣后提前加入渣料保护炉底的方法。一是减少装料过程对炉底的损伤，二也可以通过加快炉渣冷却使炉渣易于炉底结合。通过小组成员的不断摸索，在分厂内部形成了有效的操也可以通过加快炉渣冷却使炉渣易于炉底结合。通过小组成员的不断摸索，在分厂内部形成了有效的操作方法，并根据炉底厚度确定了不同的加入量。作方法，并根据炉底厚度确定了不同的加入量。 表16 底料加入量规定 液面（液面（mm)mm)10501050-10701070-10901090-11051105底料

37、加入量总量80%全部头批料头批料60%轻烧2吨不加制表人：杨春雷 制表日期：2011年5月5日实施效果：实施效果：20112011年年6-86-8月份炉底波动情况得到明显改善月份炉底波动情况得到明显改善 ，当月炉底厚度维持在，当月炉底厚度维持在750-880750-880之间，既保之间，既保证了一定的炉底厚度，也有效保证了证了一定的炉底厚度，也有效保证了IFIF钢的终点碳氧积。钢的终点碳氧积。 如图所示，至如图所示，至8 8月底枪依然清晰可见。月底枪依然清晰可见。 图12：5月炉龄1080底枪照片与8月炉龄3656底枪照片八、效果检查八、效果检查v1 1经济技术指标的提高经济技术指标的提高 5

38、1.5%51.5%70%70%71.7%71.7%实施前目标值实施后碳氧积合格率碳氧积合格率实施前实施前目标值目标值0 015%15%30%30%45%45%60%60%75%75%实施后实施后 图13：活动效果图制图人：熊磊 制图时间：2011年12月11日八、效果检查八、效果检查v随着现场各项改进措施的推进，转炉生产随着现场各项改进措施的推进，转炉生产IFIF钢的终点碳氧积水平不断提高，在小组活动阶段进行的开新钢的终点碳氧积水平不断提高，在小组活动阶段进行的开新炉底吹维护工作，在炉龄进入到炉底吹维护工作，在炉龄进入到50005000炉后的效果得到明显体现，在炉后的效果得到明显体现，在101

39、0月份依然能达到月份依然能达到70.8%70.8%的良好水平的良好水平，9-119-11月巩固期均达到月巩固期均达到70%70%的良好水平。的良好水平。 表17 ： 2011年1月-11月碳氧积合格率统计表月份月份活动活动前前1 1月月2 2月月3 3月月4 4月月5 5月月6 6月月7 7月月8 8月月9 9月月1010月月1111月月IF钢碳氧积合格率%51.554.552.560.662.963.67469.570.972.570.871.8制表人：熊磊 制表时间：2011年12月2日图14：2011年1月-11月碳氧积合格率统计表制图人：熊磊 制表时间：2011年12月2日9-11月份

40、巩固期图15 2011年IF钢终点碳氧积合格率折线图制图人： 熊磊 制图时间：2011-12-2全年合格率处于不断全年合格率处于不断的上升趋势，巩固期的上升趋势，巩固期碳氧积合格率平均达碳氧积合格率平均达到到71.7%71.7%，实现了预期，实现了预期的目标的目标八、效果检查八、效果检查八、效果检查八、效果检查v2 2活动后影响因素调查活动后影响因素调查效果检查中我们统计了效果检查中我们统计了20112011年年9 9月月-11-11月月8383炉碳氧积不合格的炉碳氧积不合格的IFIF钢，找出不合格原因，如表钢，找出不合格原因，如表1818所示：所示：原因原因炉底变化大炉底变化大底吹状况控制底

41、吹状况控制差差试样无代表性试样无代表性出钢温度高出钢温度高其他其他频次频次3030282815157 73 3比例（比例（%）36.136.133.733.718.118.18.48.43.63.6累积（累积（%）36.136.169.969.9888896.496.4100100 制表人：韩宝 制表时间：2011年12月3日 表18：2011年9月-11月IF钢碳氧积不合格因素统计表图16：IF钢终点碳氧积不合格影响因素排列图 制图人：韩宝 制图时间：2011年12月3日 通过统计发现影响转炉碳氧积合格率的通过统计发现影响转炉碳氧积合格率的首要因素已由首要因素已由“底吹状况及控制底吹状况及控

42、制”转变为转变为“炉底变化大炉底变化大”，底吹状况及控制得到有效，底吹状况及控制得到有效改善。改善。八、效果检查八、效果检查v3.3.直接经济效益直接经济效益一、钢铁料消耗降低成本计算一、钢铁料消耗降低成本计算随着随着IFIF钢终点碳氧积合格率的提高，有效的提高了转炉终点的钢水收得率钢终点碳氧积合格率的提高，有效的提高了转炉终点的钢水收得率：以以20112011年转炉月生产年转炉月生产IFIF钢钢3000030000吨吨计算，计算，20102010钢铁料消耗钢铁料消耗1096kg/t,20111096kg/t,2011年年9-119-11月钢铁料消耗月钢铁料消耗1091kg/t,1091kg/t,按吨钢按吨钢35003500元，矿石元，矿石FeFe回收率回收率50%50%计算，目标实现后降低成本：计算，目标实现后降低成本： （1096-1091)-1096-1091)-(7.56-5.02)/2(7.56-5.02)/23000030000350035004=156.64=156.6万元。万元。二、二、