新型球磨机衬板耐磨钢的研1

1、新型球磨机衬板耐磨钢的研制在球矗机村扱的君金碇缶设计及遶掙时，通幣应遵牯以下原则h1. 是舌能满足村扳認件所需的功能和寿命耍求J对一牛村扳绪构件.婆環虑该另部件在承祓丄作时所引起的各方面力学性能昱求"如屈眼强度.疲劳强度.冲击制性*附廉性F抗膺诫性和碘度零*这豊性能是谏部件材料成笹的设计利轄如能満足设计拆杯.谨合金成曲即是合理可用.2. 是仔满足制培工艺性能要束*对已瀟足功能费求的预选材料谥一步选禅,便迪要看这种材料的工艺性能比较，璧如芍虑屋否朋于成形，工艺内在应的优需、所潘加工瓒用尊.3. 任淆足了衬扳零件功能晏求和制柞的工艺性能嬰求的前握下，选材料垠终还是鼻考建经矫描标*最冏草的

2、愿踣就長包括粗战封板化学成粉的材料挣用和制齐加工費用两看之和持愜值，也就是便紂板#件的生产虑本低.对摩封板这类育胖役壽命要求的峯件，还应该考建更换零件而别起的停工摄失.经常的蜷护费用等”4. 最绊选材的成期和确认”需反龔经受生产实践的枪验.2设计方法2.1槪证主要设计擔标是钢的礎度，强度和足惨的切性.岡时考虑到穗兴場矿磨矿工况条件的特殊性.在机械性龍和齢曆性能满足的同时.寿虑其扰腐讪性能.钢的強胡性主要取贵于钢的内在组织狀态.其基础是毎种铝在奥氏母化合的挣却特变产物与钢的淬J9性密切相关.而形响淬透性的堪宜要因秦则是爼成祸的化学成粉.对于淬透性与化学成分的关系，早在上20世纪40年代扔，就开始

3、槐静从罡性描述发展到定量计算的途径.经过70年来的探索.已提出不少计算公式，应用范围逐步扩大，合理性和精确性不断提高计算机的应用则加快了这一研究&壊的进展.计算预测埸淬曲找的方法大致可以分为三类卩叫理想临界直径換算法40年代初，格罗斯受最先提出描述淬迓性的理怨临界计算式.以此为基础，波埃徳与菲耳德提出，通过水冷端硬度与端淬硬度比值表(后经庞古利、凯司和华尔特引伸修正来计算端淬曲线回归方程计算法这是60年代末发展起来的以嘉斯特为代衰的采用回归分析计算臨淬曲线的方法.此法采用多元回归分析导岀线性方程，直接根据成分计算端淬曲我上选定位置的谨度.非圾性方程计算法在第一种方法的启发下，20世纪8

4、0年代才提岀的采用非线性方程计算増淬曲线.在计算机大处应用的今天，通过对专业知识和经验的广泛统计分析和严密的逵辑思维，建立了比理论临界直径更为直观适用的端淬曲线半马氏体点至水冷端的距离的计算式和非找性的端淬曲线通用计算式，同时学以统一的參数把硬度、强度、韧性和组织分类的计算联成完整的体系，建立了数学模型.在本课题研究中，将根据毎兴铜矿的工况条件，綜合考虎资源、熔炼、热处理、机械性能、耐磨性能、工艺性能等因素，在其基础上进行成分微调，量终确定新型耐磨铸钢的成分2.2非线性方程计算法的效学鎭型钢的设计及化学成份微调计算公式是我国近50年来合金结构钢生产数据.同时还吸收了俄、美、英法等国相关钢种手册

5、中的数据，借助计算机建立的数学模型.马氏休与半马氏体硬度马氏体硬度(HRC)：Jo-<4十2I2C3)/(0.1+3.2C3)-2C半马氏体硕度(HRC)：S可円5+以上朗式中的C为钢的含碳fit(£ft百分比)钢的合金化当豪(M)及議当(Ce)钢的合金化当金M長计算淬透性半马氏体距的主要螯数，若以元素符号代表其重履百分比含戲，则：M<r(39-Cry(5Cr)4-Mn(4+Mn)+8Si/(5+Si)3Ni(5+Ni)+7Ti/(1+120TiJ)+Nb/(0+98Nb»3N/(01+300N2)十A"(01十130A卩片2P/(0+300PVS十C

6、u+KV+KW+KB式中：KV-9V/(1+3V2)：KW=12(Mo+W)/l+(Mo+W)J：KB=(170B)3/(1+(630B)4)/N(0半马氏体距(Es)Es是合金化当AM.碳含和晶粒度级别G的函数：Es-(12/(5+G)(M/12+(M/8.5)4+1J+25C3心+5C")mm22.4曲率指|&Cb与曲率系KCf曲率描数Cb与曲率系敷Cf影响端淬曲线下降連率及下限渐近线离低，其计算式为：CW+KB；CAM/5+KV/3+KW/9；式中，KV=9V/(H3V2)iKW«12(Mo+W)/(l+fMo+W)2：KB-(170B)3/(l+(630B)

7、4)/N(0.15+C)：整体淬火硬度根据淬火宜径与瑞淬距离的对应关系.可通过计算竭淬喪度而得到養体淬火若用Dw、Do、Dn及Dwc、Doc、Dnc分别代表水淬、油淬、空淬(正火)宜径及粘界宜径，则它们与端淬距离E及半马距Es的关系，可表达为：(空淳时,E及Es应大于25mm才有意义：Dw=3E+4Temm；Do-3E-V£mm：Dn«E+5/fmm；Dwc=3ErM4Esmm；Doc=3Es-mm：Dnc=Es-5JEsmm:钢的整体淬火强度钢的强度与硬度Z间存在牧为明确的対应关系较常用的洛氏硬度HRC、布氏ffltHB及压痕直径d(mm)与强度之间的近似转换式为：HRO

8、(0.002%)珥0.0071。占卩+0.118。以4.34；HB-(6l.8/d)J-10；或：。1-333+33.15HRC«.9341HRC)2+<0-2485HRC)2MPa；(32/d)'+235Mpa；Ob235+0.l4(HB+10)"Mpa；冲击韧性在一般冶金质fit水平和完全淬成马氏体的条件下，以同笔强度水平相比较，低迫回火韧性嬰高于中為温回火韧性.若用代表低温回火韧性，"灯代表5质韧性，代表马氏体强度，代表实际淬火强度，。"代表调质后的强度，则有：a如。Wm(15356/3)2J/cm2：ajct-(5668J%G*/o

9、5r)3J/cm2:2.3非拔性方程计算法设计新型耐周锈钢成分时应考虑的问成分的上下限合理的成分上下限是陳顾新型耐辑铸创的使用性能与工艺性能的基础，也是工业化生产的必然要求.合理的成分上下限的计算方法是，首先根据计算出的中限值计算出波动幡宽，再由中限值加减幅宽得上下限值.若用Fwc代表碳的幅宽，Fwm代表其它任何一元索的幅宽，C代表中限含碳,Me代表某元素的中限含，则计算式为：Fwc=O.l8C/(0.2+2C+4c)Fwm=O8Me/(0.2+皿)组织类型新型附解铸钢成分设计完成以后，准确判断组织类塑.对制定热处理工艺有重要意义.半马氏体距Es值反映硬化倾向，可以用来划分正火组织类型.退火组织类型则可以按相对含碳量(或礦当量)Ce来划分，Ce可由实际含戰债及其它元素含百分数的总和EMe计算，Cc»C(1+O.iEMe)在此基础上.正火及退火组织类型的划分可按表2.1、表2.2确定。碳当楚Ce(%)退火组织种类0.9-1.8>1.8共析过共析亚共晶*2.2破当Ce与遞火组织的关系表2.1半马氏体西Es与正火组织的关系辛马氏体距Es(mm)<3030-100>100正火组织类型珠光体半马氏体或贝氏体马氏体3成分设计的思路鼓先根拯上一章的分析