电力系统分析稳态部分第三章简单电力网

1、第三章第三章 简单电力网络潮流的分析与计算简单电力网络潮流的分析与计算3.1 电力线路参数和变压器的功率损耗和电压降落电力线路参数和变压器的功率损耗和电压降落3.2 开式网络的潮流分布开式网络的潮流分布3.3 环形网络的潮流分布环形网络的潮流分布2022-4-43.1 3.1 电力线路参数和变压器的功率损耗和电压降落电力线路参数和变压器的功率损耗和电压降落一、一、 电力线路的电力线路的S和和U(1)功率损耗功率损耗 S1U2UZY2Y21S1S2S2SY1SY2S： US：相电压相电压, 单相功率单相功率Z=R+jX，Y=G+jB 阻抗支路中的阻抗支路中的SZZS222()SUZ222222(

2、)()PQURjXZZPj Q 式中：式中：ZP222222RPQUZQ222222XPQU也可由入端求也可由入端求SZ：ZP221121RPQUZQ221121XPQU2022-4-4 导纳支路中的导纳支路中的SY1， SY21U2UZY2Y21S1S2S2SY1SY2S 末端支路末端支路SY2：2YS22()*2YUU22*12YU221()2GjB U22YYPj Q 式中：式中：2YP2212GU2YQ2212BU 入端支路入端支路SY1：1YS11()*2YUU21*12YU211()2GjB U11YYPj Q 式中：式中：1YP2112GU1YQ2112BU一般忽略电导，即一般忽

3、略电导，即PY1= PY2 =0推广推广 上述公式也适合三相，上述公式也适合三相， 其中，其中，： US：线电压线电压, 三相功率三相功率则，则，ZYSS,：三相的损耗。三相的损耗。2022-4-4 线路中的线路中的S1U2UZY2Y21S1S2S2SY1SY2S倒推：倒推：阻抗末端：阻抗末端：2S22YSS阻抗始端：阻抗始端：1S 2ZSS线路入端：线路入端：1S 11YSS2022-4-4(2)电压降落电压降落 1U2UZY2Y21S1S2S2SY1SY2S设设22=0UU 122=+UUZI222=()*+ZSUU2222=+()PjQUURjX2222=(+)RPQ XUU222PjQ

4、XRjU2=(+)UUj U2=+dUU 电压降落电压降落12UUdU相量图相量图2U2I2IR2jIX1UdUUj U2022-4-4电压质量的指标电压质量的指标2U2I2I R2jI X1UdUU 电压降落电压降落( (矢量矢量) )12d=UUU2=ZI 电压损耗电压损耗( (标量标量) )12UUU 电压损耗百分数电压损耗百分数=%U12100%NUUU 电压偏移电压偏移( (标量标量) )始端偏移始端偏移1=%U1100%NNUUU末端偏移末端偏移2=%U2100%NNUUU 电压调整电压调整 末端空载时与负载时电压的数值差末端空载时与负载时电压的数值差202UU0=%U202201

5、00%UUU 输电效率输电效率=21100%PP2022-4-4二、二、 变压器的变压器的S和和URTjXTGT- -jBTI0IGIB1U2U1S1S2S1S2SI2(1)功率损耗功率损耗 S2S222()TTRSUjX额定负荷下额定负荷下2100(%)1000kNkUjSSP1S01*U I 11()*TYUU21()TTGUjB额定电压下额定电压下0011000(%)100NIjPSS(2)电压降落电压降落 dU 12UU2=TI Z2Tj XI2022-4-4三、三、 电力网络的电能损耗电力网络的电能损耗(1)线路的线路的电能损耗电能损耗WZ 年需要总电能年需要总电能 全年WPmaxT

6、maxTmax： 年最大负荷利用小时数年最大负荷利用小时数 用年负荷损耗率用年负荷损耗率G求求WZ 年负荷率年负荷率 max8 60=7WBP全年maxmaxmax=8760PTPmax0=876T年负荷损耗率年负荷损耗率max=8760ZWGP经验公式经验公式G=KB+(1-K)B2K: 经验系数，经验系数，0.10.4 B小，小，K取小；取小；B大，大，K取大。取大。全年能耗全年能耗WZ =8760PmaxG2022-4-4 用年最大负荷损耗时间用年最大负荷损耗时间t tmax求求WZ定义定义WZ =Pmax t tmaxt tmax： 年最大负荷损耗时间，与年最大负荷损耗时间，与Tmax

7、, ,cosj j 有关有关, ,可查手册。可查手册。(2)变压器的变压器的电能损耗电能损耗WT 铜损铜损( (绕组损耗绕组损耗) )WZT同线路的同线路的WZ 铁损铁损( (铁芯损耗铁芯损耗) )WYTWYT =P0 (8760- -t)P0 : 空载损耗，空载损耗，t : 变压器退出运行的小时数。变压器退出运行的小时数。变压器全年总能耗变压器全年总能耗WT =WZT + WYT=WZT + P0 (8760- -t)2022-4-4(3)电力网的网损率电力网的网损率(线损率线损率) W(%)1(%)=100%WWWCWC : 送变电中所有的能耗，送变电中所有的能耗，WC = WZ + WT

8、 +W1 : 供电量，供电量，W1 = W总发电总发电 - - W厂用电厂用电2022-4-4四、四、 运算负荷和运算功率运算负荷和运算功率(1) 运算负荷运算负荷1lGT2T1234L4S1GZT1234L4SYT1ZT2YT2Zl22YjB112ZTS2YTS3S3YlS3SZlS2S2YlS2S1ZTS1YTS1S负荷功率负荷功率( (末端末端) )444SPjQ等值负荷功率等值负荷功率3S 高压母线上，负荷从网络中吸取的功率，高压母线上，负荷从网络中吸取的功率， 若负荷向网络若负荷向网络送出功率送出功率，则为，则为3S运算负荷运算负荷3S从线路阻抗中流出的功率。从线路阻抗中流出的功率。

9、3S33YlSS4223ZTYTYlSSSS2022-4-4(2) 运算运算功率功率( (对发电机对发电机) )1GZT1234L4SYT1ZT2YT2Zl22YjB112ZTS2YTS3S3YlS3SZlS2S2YlS2S1ZTS1YTS1S电源功率电源功率( (首端首端) )1S发电机母线发电机母线系统的功率系统的功率等值电源功率等值电源功率2S发电机高压侧母线发电机高压侧母线系统的功率系统的功率运算功率运算功率2S送至线路阻抗的功率。送至线路阻抗的功率。2022-4-43.2 开式网络的潮流分布开式网络的潮流分布电力系统接线方式电力系统接线方式开式开式环形环形两端供电两端供电放射式放射式

10、干线式干线式链式链式一、一、 简单开式网络的潮流计算简单开式网络的潮流计算步骤步骤1. 作等值电路，求元件参数，将参数标于图中；作等值电路，求元件参数，将参数标于图中；2.潮流计算潮流计算SU末端末端首端首端2022-4-4二、二、 变电所较多的开式网络的潮流计算变电所较多的开式网络的潮流计算步骤步骤1. 求元件参数；求元件参数；2. 求变电所求变电所运算负荷运算负荷，发电机，发电机运算运算功率功率； (用线路用线路UN求求)3. 作出具有作出具有运算负荷运算负荷及及运算运算功率功率的的等值网络；等值网络；4.潮流计算潮流计算若已知若已知U末端末端， 倒推倒推 末端末端电压、功率电压、功率首端

11、首端若已知若已知U首端首端，则则(a)求功率分布求功率分布S： 假设全网假设全网U=UN，然后倒推；然后倒推；(b)求电压求电压U：U首端首端首端功率首端功率SU末端末端2022-4-4例例3-1 求各变电所和发电厂低压母线电压。求各变电所和发电厂低压母线电压。SF-15000/110实验数据：实验数据： Pk=133kW, Uk(%)=10.5, P0=50kW, I0(%)=3.5, SF-10000/110数据：数据： Pk=97.5kW, Uk(%)=10.5, P0=38.5kW, I0(%)=3.5 110kV线路线间几何均距：线路线间几何均距： Dm=4m, LGJ-70导线直径

12、：导线直径： 11.4mmSGG116kV2LGJ-7080LGJ-7050LGJ-705020+j15MVA10+j8MVA8+j6MVA212MW2SF-10000/121121/10.52SF-15000/110115.5/11SF-10000/110110/11cosj j=0.8AIII解解 以有名值精确计算以有名值精确计算(1)计算变压器、线路参数（归算至计算变压器、线路参数（归算至110kV侧）侧）SF-15000/110型型23210NNkTPRUS22310115.5151337.2( )2(%0)10kNNTUXUS284.7( )10115.51510.50额定状态下的功

13、率损耗额定状态下的功率损耗1000ZTkPP1330.133()1000MW(%)100TNkZQSU15101.5.575(var)100M01000YTPP500.05()1000MW0(%)100YTNQSI150.53.5125(v0ar)0MSF-10000/110型型降压型降压型23210NNkTPRUS322197.511.8(011010)2(%0)10kNNTUXUS2127( )101101010.50升压型升压型23210NNkTPRUS223197.514.27(10)10212(%0)10kNNTUXUS2153.73( )10012.011015额定状态下的功率损耗

14、（升、降压相同）额定状态下的功率损耗（升、降压相同）1000ZTkPP97.50.0975()1000MW(%)100TNkZQSU101.05(var10.5100)M01000YTPP38.50.0385()1000MW0(%)100YTNQSI103.051.3005(var)M2022-4-4LGJ-70线路参数线路参数查线路参数表得：查线路参数表得：r1=0.45/km, x1=0.433/km, g1=0, b1=2.6210-6S/km 各段线路的阻抗：各段线路的阻抗：S-I段段R=r1l/2 =0.4580/2=18X=x1l/2=0.43380/2=17.3I-A段与相同段与

15、相同A-II段段R=r1l=0.4550=22.5X=x1l=0.43350=21.6(2)计算各变电所的运算负荷和发电厂的运算功率计算各变电所的运算负荷和发电厂的运算功率变电所变电所I 两台变压器的损耗为两台变压器的损耗为IIIYTZTTSSS2()YTYTPj Q 2222( /2)( /2)2ZTZTNNSSPjQSS2(0.050.525)j2222222015201520.1331.5754 154 15j0.2853.24(MVA)j变电所变电所I母线上所连线路电纳中无功的一半为母线上所连线路电纳中无功的一半为IIjyllyQS 121(2 8050)j2NbU 62105 2.6

16、2 1j11003.3(var)jM 变电所变电所I的运算负荷为的运算负荷为IIIITylLSSSS(0.2853.24(2015)3.)j20.2914.94()3jjMVAj2022-4-4变电所变电所II 一台变压器的损耗为一台变压器的损耗为IIIIIIYTZTTSSS()YTYTPj Q 2222()ZTZTNNSSPjQSS(0.03850.35)j2222228686(0.9751.05)1010j0.1361 (A).4 MVj变电所变电所II母线上所连线路电纳中无功的一半为母线上所连线路电纳中无功的一半为IIIIjylylSQ 12150j2NbU 62j11025 2.62

17、100.79(va )jrM 变电所变电所II的运算负荷为的运算负荷为IIIIIIIILTylSSSS(0.1361.4)j(86)0.798.146.61()jjMVAj发电厂发电厂A已知两台发电机为已知两台发电机为212MW, cosj j=0.8则两台发电机的发电总容量为则两台发电机的发电总容量为 24+j18MVA升压变阻抗支路低压侧的功率升压变阻抗支路低压侧的功率（升压变导纳支路放在低压侧）（升压变导纳支路放在低压侧）2LAYTGSSSS (108)2(0(24j18.03850.35)jj13.929 ().3AjMV两台变压器阻抗的损耗为两台变压器阻抗的损耗为AZTS2222(

18、/2)( /2)2ZTZTNNSSPjQSS22222213.929.313.929.320.09751.054 104 10j0.131.(V )47 M Aj发电厂发电厂A母线上所连线路电纳中无功的一半为母线上所连线路电纳中无功的一半为AAjyllyQS 121(502j50)NUb 62j1150 2.62 101.585(va )0jrM 发电厂发电厂A的运算功率为的运算功率为AIAZTAylSSSS13.97()()(1.585)j13.799.42()jjjMVA (3)计算电力线路的功率损耗，及功率分布计算电力线路的功率损耗，及功率分布（设全网电压为额定电压

19、）（设全网电压为额定电压）作出具有运算负荷及运算功率的等值网络作出具有运算负荷及运算功率的等值网络S18+j17.3AIIISASISIIS1SIS2S2S3S322.5+j21.622.5+j21.6123SGG116kV2LGJ-7080LGJ-7050LGJ-705020+j15MVA10+j8MVA8+j6MVA212MW2SF-10000/121121/10.52SF-15000/110115.5/11SF-10000/110110/11cosj j=0.8AIII20.2914.94j8.146.61j13.799.42jS18+j17.3AIIISASISIIS1SIS2S2S3

20、S322.5+j21.622.5+j21.612320.2914.94j8.146.61j13.799.42j功率计算功率计算（倒推）（倒推）线路线路3中阻抗的功率损耗中阻抗的功率损耗3ZS323I Z22IIII233()()NPQURjX2228.146.61()110(22.521.6)j0.2040.196()AjMV则则3S33ZSS()(8.146.610.204. 96)0 1jj8.346.( 1)8jMVA2S3A SS ()(13.799.42)8.346.(815.4.)52 61jjM AjV 可见，功率方向：可见，功率方向：AI线路线路2中阻抗的功率损耗中阻抗的功率损

21、耗2ZS222I Z2225.452.61()110(22.521.6)j0.070.065()AjMV则则2S22ZSS()5.452.610.070.065()jj (5.382.55 ( )jMVA 1S21 SS (20.2914.94(5.382.55)14.911)9(2.3jM AjjV 可见，功率方向：可见，功率方向：SI2022-4-4线路线路1中阻抗的功率损耗中阻抗的功率损耗1ZS121I Z22214.9112.39()1(1830. )117j0.560.(4)5jMVA则则1S 11ZSS()14.9112.390.560.54()jj(15.4712.93)()jM

22、VAS18+j17.3AIIISASISIIS1SIS2S2S3S322.5+j21.622.5+j21.612320.2914.94j8.146.61j13.799.42jS18+j17.3AIIISASISIIS1SIS2S2S3S322.5+j21.622.5+j21.612315.4712.93j14.9112.39j(5.382.55)j5.45(1)2.6j8.346.81j8.146.61j(4)计算电力线路的电压降落计算电力线路的电压降落（用给定的始端电压和求得的始端功率求，（用给定的始端电压和求得的始端功率求，略去横分量）略去横分量）线路线路1116kV11111=SQUUR

23、XP15.4712.9318176=11.3=4.33kV1ISUUU4.33116111.7kV线路线路22222I2=PQUURX5.382.55221.11.5721.6 1.58kV AI2UUU( 1.58)111.7113.3kV线路线路33333A3=PQUURX8.346.8122.521.13.3612.95kVIIA3UUU2.95113.3110.3kVSGG116kV20+j15MVA10+j8MVA8+j6MVA121/10.5115.5/11110/11AIII(5)计算电力线路的电压降落，低压母线的实际电压计算电力线路的电压降落，低压母线的实际电压（略去横分量）（

24、略去横分量）变电所变电所I变压器阻抗的功率损耗变压器阻抗的功率损耗IZTS2222(/ 2)(/ 2)2ZTZTNNSSPjQSS2222222015201520.1331.5754 154 15j0.1852.19(MVA)j高压侧的功率高压侧的功率IIILZTSSS(0.1852.19)(2015)20.217.2()jjMVAj变压器电压损耗变压器电压损耗111(/ 2)(2=/ )TTIITIPQUXUR 84.2 111.77=7.17kV归算至高压侧的低压母线电压归算至高压侧的低压母线电压1IITUUU7.17111.7104.5kV低压母线实际电压低压母线实

25、际电压IIIUU k11115.5104.59.95kVSGG116kV20+j15MVA10+j8MVA8+j6MVA121/10.5115.5/11110/11AIII变电所变电所II变压器阻抗的功率损耗变压器阻抗的功率损耗I1ZTS2222ZTZTNNSSPjQSS22222286860.9751.051010j0.1361 (A).4 MVj高压侧的功率高压侧的功率IIIIIILZTSSS(0.1361.4)8.1(108)7.05()jjMVjA变压器电压损耗变压器电压损耗221=IIIITIITTQURXPU8.17.0511.81270.3=119.0kV归算至高压侧的低压母线电

26、压归算至高压侧的低压母线电压III2ITUUU9.0110.3101.3kV低压母线实际电压低压母线实际电压IIIIIIUUk11110101.310.13kVSGG116kV20+j15MVA10+j8MVA8+j6MVA121/10.5115.5/11110/11AIII发电厂发电厂A变压器阻抗的功率损耗变压器阻抗的功率损耗AZTS2222( /2)( /2)2ZTZTNNSSPjQSS22222213.929.313.929.320.09751.054 104 10j0.131.(V )47 M Aj高压侧的功率高压侧的功率AAZTSSS(0.131.47(13.92)13.9.79()

27、8337.jjjMVA变压器电压损耗变压器电压损耗TAAAATA(/ 2) 2)=(/TAQUURXP13.797.814.27153.733213=1.36.18kV归算至高压侧的低压母线电压归算至高压侧的低压母线电压AATAUUU6.18113.3119.48kV低压母线实际电压低压母线实际电压AAAUUk10.5121119.4810.368kV2022-4-43.3 环形网络的潮流分布环形网络的潮流分布一、一、 环式网络的潮流分布环式网络的潮流分布1GT2T1232ST33S1232S3S1SZ12Z23Z13aIbI等值电路等值电路2022-4-4(1) 力矩法求环式网络的功率分布力

28、矩法求环式网络的功率分布1232S3S1SZ12Z23Z13aIbI对回路对回路KVL方程方程12ZaI223Z ()+aII2313()+ZaIII=0设全网电压为网络额定电压设全网电压为网络额定电压UN，且，且*3NSIU则则*12ZaS*232()+ZaSS*3231(+)ZaSSS=0解得解得*23131233*122313(ZZ )ZZZZaSSS1231aSZ12Z13Z232S3SbSZ2Z3*23*23ZZZSS2022-4-41231aSZ12Z13Z232S3SbS同理同理*23121322*122313(ZZ )ZZZZbSSS*23*23Z Z ZSSZ3 Z2 推广：

29、 对对n个节点的环网个节点的环网n*m*mm2ZZaSSn*m*mm2Z ZbSS与力学中梁的反作用力计算公式相似，故称力矩法公式。与力学中梁的反作用力计算公式相似，故称力矩法公式。注意： 上述公式假设网络中没有功率损耗。上述公式假设网络中没有功率损耗。2022-4-4(2) 力矩法的实数计算力矩法的实数计算令令*1YZGjB其中其中2222 , RXGBRXRX代入力矩法公式代入力矩法公式n*m*mm2ZZaSSnmm 2*m()ZGSjBmmmnmm 2()()()GjBRPjXjQnmmmm2m)(PQGRXnmmm 2mm)(BXRPQ2mmmnmm()j BPQRXnmmm 2mm)

30、(GXRPQaPaQaaPjQ2022-4-4相似相似bbbSPjQnmmm 2mm()bPPGRXQnmmm 2mm()BXRPQnmmm 2mm()bQPBRXQnmmm 2mm()GXRPQ若所有线段单位长度的参数完全相等，则可按线路长度计算：若所有线段单位长度的参数完全相等，则可按线路长度计算：n*m*mm2ZZaSSn*m*mm2Z ZbSSmnmm 2llSnmm 2 llSnmmm 2aPPllnmmm 2aQQllnm2mmblPPlnm2mmblQQl功率分点功率分点1S2S功率汇入点。功率汇入点。有功功率分点：有功功率分点：无功功率分点：无功功率分点：有功汇入点有功汇入点无

31、功汇入点无功汇入点2022-4-4二、二、 两端供电网络中的潮流分布两端供电网络中的潮流分布1234aSZ12Z34Z232S3SbS设设14phdUUU12ZaI223Z ()+aII2334()+ZaIIIph=dUd=3lU线电压线电压设全网电压设全网电压*NUU且且*33NSSIUU则则*12ZaS*232()+ZaSS*4233(+)ZaSSSph=dNUU解得解得*23131233*122334(ZZ )ZZZZaSSSph*122334dZZZNUU*mnmm 2*ZZSCSCS循环功率循环功率2022-4-4相似相似*12231232*122334(ZZ )ZZZZbSSSph

32、*122334dZZZNUU*mnmm 2*ZZSCS循环功率循环功率CS的正方向：的正方向： 高电压高电压低电压低电压AGQF1BC10.5kVXX10.5/24210.5/231QF2CS2022-4-4三、三、 环式网络的潮流计算环式网络的潮流计算计及网络损耗计及网络损耗P, U两种情况两种情况1. 已知功率分点已知功率分点由由功率分点将环网解开；功率分点将环网解开；由由功率分点向两侧功率分点向两侧电源推算电源推算P, U2. 已知电源端电压已知电源端电压由由功率分点将环网解开；功率分点将环网解开；设全网电压为网络额定电压设全网电压为网络额定电压U =UN，求，求P由由功率分点逐段求功率

33、分点逐段求UU各点各点2022-4-4例例3-2 对该网络作潮流计算。对该网络作潮流计算。（图中阻抗已归算至（图中阻抗已归算至220kV侧）侧）发电厂发电厂F的母线的母线II运算功率为：运算功率为： 40+j30MVA，其余功率由母线其余功率由母线I提供。提供。G242kV2LGJJ-400150km180+j100MVA50+j30MVA2120MVA60MVAIGII2LGJ-120120kmLGJ-12060km110kVgxb231/1103+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j100231/121F降压变压器可略去电导，电纳中的功率与降压变压器可略去电导，电

34、纳中的功率与220kV线路电纳的功率合并为线路电纳的功率合并为j10Mvar的无功电源接在降压变压器的高压侧。的无功电源接在降压变压器的高压侧。G242kV2LGJJ-400150km180+j100MVA50+j30MVA2120MVA60MVAIGII2LGJ-120120kmLGJ-12060km110kVgxb231/1103+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j100231/121F解解(1)作等值网络作等值网络180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb3+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j10012345- -(40+

35、j30)MVA- -j10Mvar180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb3+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j10012345- -(40+j30)MVA- -j10Mvar(2)用力矩法求初步功率分布用力矩法求初步功率分布（设全网电压为网络额定电压）（设全网电压为网络额定电压）5S1Snmm*21mZZSS=5*ZgS*54(ZZ )xS*543(ZZZ )bS*5432II(ZZZZ )S*54321ZZZZZ=22- -j5 (MVA)同理同理516895 (MVA)Sj核算核算1519090 (MVA)SSjIIx19090 (MVA)bgSS

36、SSj计算无误计算无误(3)作近似功率分布图，计算循环功率作近似功率分布图，计算循环功率242kV180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb- -(40+j30)MVA- -j10Mvar231/110231/121168+j95168+j10522- -j562+j2512- -j5判断循环功率的正方向：判断循环功率的正方向：网络空载时网络空载时, 将联络变压器的高压侧解开将联络变压器的高压侧解开, 则母线则母线I电压为：电压为：242kV而开口下方电压为：而开口下方电压为：121231242266.2kV231 110242kV故循环功率应为顺时针方向：故循环功率应为顺时针方向：

37、*dZNCUSU(266.2242)139364.2205j4.912 (V ).7 M Aj4.9+j12.72022-4-4将循环功率叠加在原初步功率分布的支路上：将循环功率叠加在原初步功率分布的支路上：180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb- -(40+j30)MVA- -j10Mvar168+j95168+j10522- -j562+j2512- -j54.9+j12.7172.9+j107.7172.9+j117.77.1- -j17.757.1+j12.317.1- -j17.7功率分点如图：功率分点如图：有功分点：有功分点：无功分点：无功分点：(4)按按UN计算功率

38、损耗，求实际的功率分布计算功率损耗，求实际的功率分布从无功分点从无功分点b将环形网络打开为两个开式网，再进行潮流计算：将环形网络打开为两个开式网，再进行潮流计算：(已知末端负荷和首端电压已知末端负荷和首端电压)180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb- -(40+j30)MVA- -j10Mvar172.9+j107.7172.9+j117.7- -7.1+ +j17.757.1+j12.317.1- -j17.73+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j1001S5S1S5S4S4S2S2S3S3S257.11MVA)2.3(Sj2222654.65(MW

39、)257.1122.30P22221007.05(Mvar)22057.112.3Q2(57.112.3(4.67)5.05Sjj61.719.35(MVA)j180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb- -(40+j30)MVA- -j10Mvar172.9+j107.7172.9+j117.7- -7.1+ +j17.757.1+j12.317.1- -j17.73+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j1001S5S1S5S4S4S2S2S3S3S12II21.7(M.6VA)10 5SSSj212230.036(MW)221.710.6205P 212

40、21101.33(Mvar)2221.710.605Q1(21.710.65(0.0351.33)Sjj21.7410.65(MVA)j同同理理37.(M A1V )17.7Sj 36.618(MVA).46Sj 4173.4118.MVA)46(Sj4174.13139.MVA)36(Sj5174.13129MVA).36(Sj5179.88160.MVA)06(Sj母线母线I的总运算功率的总运算功率:I15SSS201.62150.74(MVA)j(5)计算各电压降落，及各点电压计算各电压降落，及各点电压 (由由UI=242kV开始开始)180+j100MVA50+j30MVAIIIgxb

41、- -(40+j30)MVA- -j10Mvar172.9+j107.7172.9+j117.7- -7.1+ +j17.757.1+j12.317.1- -j17.73+j1100.8+j235.9+j31.565+j10065+j1001S5S1S5S4S4S2S2S3S3S555I55RPQUUX25.2(kV)555I55PjQUUXR19.51(kV)522I5()gUUUU217.7(kV)同理同理x203.V)1(kU 196.kV)4(bU II22V)3(kU I218.V)3(kU 2022-4-4I218.V)3(kU 与起始与起始I242(kV)U 相差很大相差很大原因

42、：原因： 变压器变比不匹配变压器变比不匹配按给定变比计算各点电压实际值按给定变比计算各点电压实际值xx203.1121121(kV)231231106.4UU196.4121121(kV)2312102 931.bbUUIIII223121121(kV)231231116.8UUII218.3121231121231(kV)231 110231 110240.13UU接近起始接近起始I242(kV)U 为计算误差为计算误差2022-4-4(6)将计算结果标于图上将计算结果标于图上G242kV180+j100MVA50+j30MVAIIIgxbG- -(40+j30)MVA- -j10Mvar217.7kV201.62150.74j179.88160.06j174.13129.36j17