行星齿轮传动课程设计

1、行星齿轮传动课程设计目录1 .绪论31 .弓I言32 .行星齿轮传动的特点及国内外研究现状4(1)行星齿轮传动的特点及应用4(2)国内外的研究状况及其发展方向53 . 本文的主要内容72 .机构简图的确定73 .齿形与精度84 .齿轮材料及其性能85 .设计计算91 .配齿数92 .初步计算齿轮主要参数10(1)按齿面接触强度计算太阳轮分度圆直径10(2)按弯曲强度初算模数113 .几何尺寸计算124 .重合度计算145 .啮合效率计算146 .行星轮的强度计算157 .疲劳强度校核191 .外啮合19(1)齿面接触疲劳强度19(2)齿根弯曲疲劳强度222 .内啮合25A-安全系数校核26九.

2、零件图及装配图29十.参考文献30一.绪论1 .引言渐开线行星齿轮减速器是一种至少有一个齿轮绕着位置固定的 几何轴线作圆周运动的齿轮传动,这种传动通常用内啮合且多采用几 个行星轮同时传递载荷，以使功率分流。渐开线行星齿轮传动具有以 下优点:传动比范围大、结构紧凑、体积和质量小、效率普遍较高、噪音低以及运转平稳等，因此被广泛应用于起重、冶金、工程机械、 运输、航空、机床、电工机械以及国防工业等部门作为减速、变速或 增速齿轮传动装置。渐开线行星齿轮减速器所用的行星齿轮传动类型很多，按传动机 构中齿轮的啮合方式分为:NGW、NW、NN、NGWN、ZU飞VGW、 W.W等,其中的字母表示:N内啮合，W

3、外啮合，G内外啮合 公用行星齿轮，ZU锥齿轮。NGW型行星齿轮传动机构的主要特点有:1、重量轻、体积小。在相同条件下比硬齿面渐开线圆柱齿轮减 速机重量减速轻1/2以上，体积缩小1/21/3;2、传动效率高;3、传 动功率范围大，可由小于1千瓦到上万千瓦，且功率越大优点越突出, 经济效益越高;4、装配型式多样，适用性广，运转平稳，噪音小;5、外齿轮为6级精度，内齿轮为7级精度，使用寿命一般均在十年以上。因此NGW型渐开线行星齿轮传动已成为传动中应用最多、传递功率 最大的一种行星齿轮传动。NGW型行星齿轮传动机构的传动原理:当高速轴由电动机驱动时，带动太阳轮回转，再带动行星轮转动，由于内齿圈固定不

4、动，便 驱动行星架作输出运动，行星轮在行星架上既作自转又作公转，以此同样的结构组成二级、三级或多级传动。NGW型行星齿轮传动机构 主要由太阳轮、行星轮、内齿圈及行星架所组成，以基本构件命名, 又称为ZKH型行星齿轮传动机构。2 .行星齿轮传动的特点及国内外研究现状（1）行星齿轮传动的特点及应用传动装置是大多数机械设备必不可少的重要部件,其性能直接决 定着整台设备的性能和质量，随着机械工业技术的不断发展，对传动 装置的要求越来越高，要求体积小、重量轻、承载能力大、效率高、 寿命长。普通齿轮传动减速器传动比小，当传动比大时需多级减速, 体积大，结构笨重，且使用寿命短。普通的蜗轮减速器虽比上述齿轮

5、减速器的性能好，但效率较低。对于从事机械设计的工程设计人员而 言，这就意味着两方面的要求:其一，掌握和应用先进、合理的传动 形式；其二，掌握和应用先进的设计思想、设计手段和方法。行星传 动是近几十年来迅速发展和应用起来的新型的齿轮传动形式之一,在 各种机械传动中得到了广泛的应用。为了提高机械设备、仪器和仪表 等的工作寿命、可靠性和减小外形尺寸，其传动形式常以行星传动代 替定轴传动。行星齿轮传动与其他形式的齿轮传动相比有如下几个特点:（1）体积小、重量轻、结构紧凑、传递功率大、承载能力高,这个特点是由行星齿轮传动的结构等内在因素决定的。a）功率分流用几个完全相同的行星轮均匀地分布在中心轮的周围来

6、共同分担载荷，因而使每个齿轮所受到的载荷都很小，相应齿轮 模数就可较小。b）合理地应用了内啮合充分利用内啮合承载能力高和内齿轮的空间体积，从而缩小了径向、轴向尺寸，使结构紧凑而承载能力又高。c)共轴线式的传动装置各中心轮构成共轴线式的传动，输入轴与输出轴共轴线，使这种传动装置长度方向的尺寸大大缩小。(2)传动比大只要适当的选择行星传动的类型及配齿方案，就可以利用很少的几个齿轮而得到很大的传动比o在不作为动力传动而 主要用以传递运动的行星机构中，其传动比可达到几千。此外，行星 齿轮传动由于它的三个基本构件都可以传动,故可以实现运动的合成 与分解，以及有级和无级变速传动等复杂的运动。(3)传动效率

7、高由于行星齿轮传动采用了对称的分流传动结 构，即它具有数个均匀分布的行星齿轮，使作用于中心轮和转臂轴承 中的反作用力相互平衡,有利于提高传动效率。在传动类型选择恰当、 结构布置合理的情况下，其效率可达097099。(4)运动平稳、抗冲击和振动的能力较强由于采用数个相同的行星轮，均匀分布于中心轮周围，从而可使 行星轮与转臂的惯性力相互平衡。同时，也使参与啮合的齿数增多, 故行星齿轮传动的运动平稳,抗冲击和振动的能力较强,工作较可靠。在具有上述特点和优越性的同时，行星齿轮传动也存在一些缺 点，如结构形式比定轴齿轮传动复杂；对制造质量要求较高；由于体 积较小、散热面积小导致油温升高，故要求严格的润滑

8、与冷却装置等。行星齿轮传动的设计进行研究,对促进技术进步和国民经济的发 展具有重要的理论和实用意义。(2)国内外的研究状况及其发展方向世界上一些工业发达的国家，如：日本、德国、英国、美国和 俄罗斯等，对行星齿轮传动的应用、生产和研究都十分重视，在结构 化、传动性能、传递功率、转矩和速度等方面均处于领先地位；并出 现了一些新型的传动技术，如封闭行星齿轮传动、行星齿轮变速传动 和微型行星齿轮传动等早已在现代的机械传动设备中获得了成功的 应用。国内对行星齿轮传动比较深入的研究最早开始于20世纪60 年代后期，20世纪70年代制定了 NGW型渐开线行星齿轮减速 器标准系列JB1799.1976。一些专

9、业定点厂已成批生产了 NGW型 标准系列产品，使用效果很好。已研制成功高速大功率的多种行星齿 轮减速器，如列车电站燃气轮机（3000KW）、高速气轮机（500KW） 和万立方米制氧透平压缩机（6300KW）的行星齿轮箱。低速大转矩 的行星齿轮减速器已成批生产，如矿井提升机的XL-30型行星齿轮 减速器（800kW）,双滚筒采煤机的行星齿轮减速器（375kW）。世界各先进工业国家，经由工业化、信息时代化，正在进入知识 化时代，行星齿轮传动在设计上日趋完善，制造技术不断进步，使行 星齿轮传动已达到较高的水平。我国与世界先进水平虽存在明显的差 距，但随着改革开放带来设备引进、技术引进，在消化吸收国外

10、先进 技术方面取得很大的进步。目前行星齿轮传动正在向以下几个方面发 展：1）向高速大功率及低速大转矩的方向发展。例如年产300kt合 成氨透平压缩机的行星齿轮增速器，其齿轮圆周速度已达150m/s； 日本生产了巨型船舰推进系统用的行星齿轮箱，功率为22065kW； 大型水泥磨中所用80/125型行星齿轮箱，输出转矩高达4150kN mo 在这类产品的设计与制造中需要继续解决均载、平衡、密封、润滑、 零件材料与热处理及高效率、长寿命、可靠性等一系列设计制造技术 问题。2）向无级变速行星齿轮传动发展。实现无级变速就是让行星齿 轮传动中三个基本构件都传动并传递功率,这只要对原行星机构中固定的构件附加

11、一个转动（如采用液压泵及液压马达系统来实现），就 能成为变速器。3）向复合式行星齿轮传动发展。近年来，国外将蜗杆传动、旋齿轮传动、圆锥齿轮传动与行星齿轮传动组合使用，构成复合式行 星齿轮箱。其高速级用前述各种定轴类型传动，低速级用行星齿轮传 动，这样可适用相交轴和交错轴间的传动，可实现大传动比和大转矩 输出等不同用途，充分利用各类型传动的特点，克服各自的弱点，以 适应市场上多样化需要。4）向少齿差行星齿轮传动方向发展。这类传动主要用于大传动 比、小功率传动。3 .本文的主要内容NGW型行星齿轮传动机构的传动原理:当高速轴由电动机驱动时,带动太阳轮回转，再带动行星轮转动，由于内齿圈固定不动，便

12、驱动行星架作输出运动，行星轮在行星架上既作自转又作公转，以此 同样的结构组成二级、三级或多级传动。NGW型行星齿轮传动机构 主要由太阳轮、行星轮、内齿圈及行星架所组成，以基本构件命名, 又称为ZK-H型行星齿轮传动机构。本设计的主要内容是单级NGW型行星减速器 的设计。二.机构简图的确定 减速器传动比i=6,故属于1级NGW型行星传动系统。15查书渐开线行星齿轮传动设计书表41确定%=2或3,从提 高传动装置承载力，减小尺寸和重量出发，取 =3。计算系统自由度W=3*32*32=l三.齿形与精度因属于低速传动，以及方便加工，故采用齿形角为20。，直齿传动, 精度定位6级。四.齿轮材料及其性能太

13、阳轮和行星轮采用硬齿面,内齿轮采用软齿面，以提高承载能力, 减小尺寸。表1齿轮材料及其性能齿轮材料热处理CH lim(N/mm2)CT F lim(N/inm2)加工精度太阳轮20CrMnTi渗碳淬火HRC586214003506级行星轮245内齿轮40Cr调制HB262-2936502207级五.设计计算1 .配齿数采用比例法：Za.Zc'.Zb.M =Za： Za(i - 2)/2 ： (i - l)Za ： Za(i / Hp)=Zt: 2Za : 5Z,: 2Z«按齿面硬度 HRC=60, u = Zc/Z.i=(6 2)/2 = 2查渐开线行星齿轮传动设计书图4-7

14、a的Z, max = 20。13<Zz<20o 取乙= 17。由传动比条件知 Y = iZ, = 17*6 = 102M = Y/3 = 102/3 = 34计算内齿轮和行星齿轮齿数Z, = Y-Zz = 102-17 = 85Z =2*Z/ = 342 .初步计算齿轮主要参数(1)按齿面接触强度计算太阳轮分度圆直径/ ITgKaKhpKhi. w ± 1用式(d)a = Kd3 一 /进行计算，式中系数如下: V 中2 Hlim "u=Z/Z« = 34/17 = 2,太阳轮传递的扭矩Ta = 9549P/nPna = 9549*30/(3* 100

15、) = 954.9 Nm则太阳轮分度圆直径为：= KtcfVTuKaKhpKh'l w ± 1= 768x?0.7xl4002X2954.9x1.25x1.05x1.8 2 + 1=103.76 mm表2齿面接触强度有关系数代号名称说明取值Kd算式系数直齿轮768Ka使用系数表65,中等冲击1.25Khp行星轮间载荷分配系数表7-2,太阳轮浮动，6级精度1.05Khe综合系数表 6-4,九 =3 , 高精度，硬齿面1.8(p(i小齿轮齿宽系数表630.7代号名称说明取值CH lim实验齿轮的接触疲劳极限图6161400以上均为在书渐开线行星齿轮传动设计上查得(2)按弯曲强度初

16、算模数/丁I KaKFpKfzYf” 1用式加=Ky一 进行计算。式中系数同表1,V0(/乙b卜hm其余系数如表2。因为(JFlim2*YFa/YFa2 = 245X3.18/2.54 = 306.73 <(7F lim 1 = 350 N/mm2,所以 应按行星轮计算模数ITuKaKfpKfL YFa 2m = Kmi，3 5y (PcZ<yF lim 21/954.9 X1.25 X1.075 x 1.6 x 2.45 .=12.lx 3/V 0.7x172x245 = 5.64 表3 弯曲强度有关系数符号 SSm wKt.n算式系数直齿轮12.1KFp行星轮间载荷分配系数Kf

17、p = 1 +1.5(Kp 1)=1+1.5(1.05-1)1.075Kfe综合系数表64高精度，1.6YFa齿形系数图625,按x=0查值3.18YFa2齿形系数图625,按x=0查值2.45以上均为在书渐开线行星齿轮传动设计上查得若取莫属勿2 = 6,则太阳轮直径(d)a=乙加= 17x6 = 102 mm, 与接触强度初算结果(4上=103.76 mm接近，故初定按 (d). = 108.5 mm,加=6进行接触和弯曲疲劳强度校核计算。3 .几何尺寸计算将分度圆直径、节圆直径、齿顶圆直径的计算值列于表3。表4 齿轮几何尺寸齿轮分度圆直径节圆直径齿顶圆直径太阳轮(上二 102。卜=102a

18、 = 114行外啮合星轮内啮合(4> = 204(41 = 204,二216内齿轮(4* = 510(0=510/, = 498对于行星轮，各主要参数及数据计算值列于表4表5行星轮几何尺寸名称代号数值齿数434模数m6压力角a20°分度圆直径d204mm齿顶高6mm齿根高hf7>5mm齿全高h13.5mm齿顶圆直径丸216mm齿根圆直径df189mm基圆直径db191.70mm齿距P18.84mm齿厚s9.42mm齿槽宽e9.42mm4 .重合度计算外啮合：(r)a= mZa/2 = 6x17/2 = 51(r)c = m.Z/2 = 6 x 34/2 = 102(r&#

19、171;)A =(da) 0 12 = 114/2 = 57(/«)< = c/2 = 216/2 = 108(a(l)a = arccos(r)a cos6z/(7«)«) = arccos(51cos 200/57) = 32.78° (aa)c = arccos(r)c cos a/(r«)c) = arccos(102cos207108) = 27.441° 8a = Z«(tan(czn)« - tan a) + Z (tanQ), - tan。/(2乃)= 17(tan32.78°-ta

20、n20°) + 34(tan 27.441°-tan200/(2)= 1.598>1.2内啮合：(r)b= m Zb/2 = 6 x 85/2 = 255 (r)c =m Z/2 = 6 x 34/2 = 102Mb =(乩)“2 = 495/2 = 247.5 (ra)c = (dj/2 = 216/2 = 108(aa)b = arccos(r)bcosa/(rfl» = arccos(255cos 20°/247.5) = 14.50° (2a)c = arccos(r)ccosa/(ra)c) = arccos(102cos 20

21、0/108) = 27.441°Sa = Z(tan(a«)c -tana)- Z(tan(2“)/,- tan。/(2不)= 34(tan27.441° -tan20°)-85(tan 14.50°-tan20°)/(2乃)=2.266>1,25 .啮合效率计算-iXfab式中*为转化机构的效率，可用KjvipsiBneB计算法确定。查图33a、b （取m=0.06,因齿轮精度高）得各啮合副的效率为=0.978 ,嫉=0.997 ,转化机构效率为“X = "：启）=0.987x0.997 = 0.984.x Zb 8

22、5.转化机构传动比lab =-'=-五=-51 + 5x0.9841 + 5=0.987六.行星轮的强度计算图1断面几何参数行星轮可归结为受内外载荷的封闭圆环，其弯曲半径与断面厚度 之比“y5,属于大曲率圆环，弯曲中性层不通过重心，相距为e。当轴承装在行星轮内时，其轮缘减薄，若/7/6Y3时，在载荷作用F有较大变形。此变形对齿轮弯曲强度和轴承的承载能力有显著影响，应准确且计算。但在设计时由于轴承上载荷大小和分布规律不清 楚，而难以计算。这里设想轴承中反力按余弦规律分布，并且不考虑 离心力对轴承载荷的影响，作一简化计算。Fil图2计算简图及弯矩分布在与内、外齿中心轮啮合处分别有一组相等且

23、对称的载荷：圆周 力七、径向力5和耳对弯曲中心的力矩叫。在圆周力q相背的一半轴 承上作用有按余弦规律分布的径向分布力外。载荷计算式如表6。内力素弯矩,叫在两个啮合节点，即断面1处达最小值，在与断面 1成90°处达最大值。这两个断面的弯矩根、也和轴向力阳、M的 计算式列于表6o表6行星轮轮缘强度计算公式外载荷危险断面的弯矩石半dfFr = "4M1=F1Hq =cos-i) 中M =-6°(0.094+0.31题4 +0.5)M, = f；p(0.11 + 0.182/-0.138-P危险断面的轴向力轮缘外侧弯曲应力N、=0N、=月(0.796-0.5依6+0.63

24、72)一PMJiMSe(p + h) S bmin c (n + c +%Se(p + h) S最大、最小应力都发生在轮缘的外侧，为弯曲应力、轴向应力和 离心应力之和。内力素及应力计算公式列于。其中离心力产生的应力_ 2九_ 2万式中/齿轮材料的比重；7= 7g重力加速度；出齿轮的绝对角速度;2m 2乃*50(0 =6060= 52.33(ra"/s)P。轮缘断面重心位置的曲率半径。使用表6中的公式时，要从实际断面尺寸换算出一个相当矩形断 面，才能较准确的求出应力的大小和位置。相当断面的惯性矩为式中 Gn、Smm，实际断面对OX轴的惯性矩和断面面积;。系数，按经验公式确定：a = 0

25、.25yzm+。3) = 0.25 *，6* (44.5+0.3*6) =4.167仆皿不计轮齿时的断面厚度；%n="5机齿轮模数。相当断面的宽度取为轮缘的实际宽度b,其高度h、面积S、断面系数W分别为从图中读出，实际断面尺寸沙= 72, 6孔）=100h =bh2 72*55?= 55;S = M = 72*55 =3960;W = = 36300bh3 72*553min =998250 ,5 = bh = 72*55 = 3960min J22minI = 7min + Sn3 = 998250 + 3960 * 4.1672 = 1067011断面的弯曲半径为0=PlT e（

26、）=72.25， 而g =1067011=3BPoS 72.25 * 3960/0 = - = 72.25-3.73 =68.52% =乙君次=L*52.33? *72.252 = 299(N/加/) g 3*10断面上承受最大、最小应力处到断面重心的距离为力和力，先决 定内侧力=25.98,则 =/?-" =29.02, ”=40.48。数据计算:圆周力心坐= 2 * 954.9*1.25102*3= 7.80(kN)径向力 Fr = Fjga = 7.80 *吆(32.78。)= 5.02/N)力矩根="H=7.8*40.48=315.744(N?) 径向分布力/ =

27、±cos(/-l)=、:二:cos(2-1) = 0.145 cos(/ X攵危险断面的弯矩, H40 48M =£p(0.094+0.318，gq +0.5 )= 一5.02*68.52*(0.094+0.318吆32.78。+ 0.5*) p68.52= 204.33(N 加)A/. =p(0Jl + 0J82/a；-0J38= 5.02*68.52*(0Jl + 0482/g32.78°+0.138*)p68.52=106.17(Nm)危险断面的轴向力N1 =0,H,40.4872 = £(0.796-0.5依+0.637)= 5.02*(0.79

28、6-0.5吆32.78。+ 0.637*) = 427 kNp68.52M h N轮缘外侧弯曲应力%乂 =-一-+ + % = 620.7(N / "加)ax Se(p + h) S sMJi N1，八bmin =!+ % =512.9(N/-)1 Se(p + h) S 0七.疲劳强度校核1.外啮合(1)齿面接触疲劳强度用 式 (JH = Oho/KaKvKhJKhoKhp(JHO = ZhZeZeZ/3Ft u±ldb u28bHlimZN计算其许计算接触应力C",用式0" = F 一 ZlZvZrZwZx QH min用应力b”尸。三式中的参数和系

29、数取值如表5。接触应力基本值oho = ZhZeZ.Z db u=2.5xI89.8xO.89xlx 偿浮与=825.85 N/mm2接触应力o-h ：(Th Ch OyKaKvKhpKHaKnp=825.85 xVL25xL005x 1.114x1x1.05= 1001.98 N/mm2许用接触应力b，p：bH lim Zn ohp -ZlZvZ/?ZwZxSh min=1400xL03xl.05x0.88xl.03xlxl1.25= 1097.9 N/mm2故b“接触强度通过。表7外啮合接触强度有关参数和系数代号名称说明取值Ka使用系数按中等冲击查表6-51.25K,动载荷系数V、)也=0

30、.445, 6级精度60x1000供间又VxZ,/100 = 0.07565 ,查图 6-5b1.005Kh/3齿向载荷分布系数(pa = 0.7, nP = 3 查图 66 得Khoo = 1.214 ,取 Khw - 0.76 ,Ktie = 0.7 f 由式(6-25)得Khp = 1 + ( Kh qo 1) KhwKhc = 1+(1.214-1)x0.76x0.7 = 1.1141.114Kna齿间载荷分配系数按& = 1.6, 6级精度，硬齿面，查图691Khp行星轮间载荷不均衡系数太阳轮浮动，查表721.05Zh节点区域系数(xq + Xc)/(Z/ + Z) = 0,

31、尸=0查图6-102.5Ze弹性系数查表6-7189.8Zs重合度系数& 二 1.6, 硒=0查图6n0.89Zb螺旋角系数直齿，耳二。1Ft分度圆上的切向力Ta = 9549 - = 9549 * = 2864.7 N m n100口 2000L, 2000x2864.7 1OOE= 18723.53 NnP(d)a3x10218723.53Nb工作齿宽b=(pd(d)a = 0.7 x 102 = 71.4 mm72 mmU齿比数Z/Z, = 34/17 = 22Zn寿命系数按工作10年每年365天，每天16小时计算应力循环次数Nl = 60(。 nx)npt = 8.76x10s

32、1.03Zl润滑油系数HRC=HV713,v=0.445m/s,查表 8-10用中型极压油，vso = 200 mm2 / s1.05Zv速度系数查图6-200.88Zr粗造度系数按 V8, R： = 2.4pn ,Rz + Rzi 1100凡=2 V J = 2.08查图6211.03Zw工作硬化系数两齿轮均为硬齿面，图6221Zy尺寸系数m>61Sh min最小安全系数按可靠度查表6-81.25代号名称说明取值CTH lim接触疲劳极限查图6-161400以上均为在书渐开线行星齿轮传动设计上查得(2)齿根弯曲疲劳强度齿根弯曲疲劳应力bF及其许用应力。口，用式(JF bFbKaKKf0

33、KfaKfp, bFOFibmnYFaYsaYeYp(JF lim Ysi YnT v w w-一 丫r em计算。并对行星轮进行校核。Or min行星轮:FtCFFOec = YFa.cYsa.cY sY pbmn18723.531=x 2.45 xl.68x 0.719x172x6= 128.3 N/mm2OF.C = (JFO. cKaKvKf P KfgKfp=128.3x1.25x1.005x 1.076xlx 1.075=186.43 N/mm2OF hm.cYsrYNT(JFP.c = ;YdrelT.c! R relT.cIXSf min245x2x1=1 ' 1 X

34、0.96x1.045x1=307.21 N/mm21.6故bFc<bQc,弯曲强度通过。表8外啮合齿根弯曲强度的有关参数和系数代表名称说明取值Kf/3齿向载荷分布系数由 A7/夕0 = 1.214, b/m=12,查图623 得 Kfro = 1.21 ,由式(638)Kf/3 = 1 + (Ki-J30 l)KFwKle徂 =1+(1.21-1)x0.4x0.9= 1.0761.076KFa齿间载荷Kia = Khcc1分配系数Kfp行星轮间载荷分配系数按式(7-43),防二 1 + 1.5(刈-1)= 1 + 1.5(1.05-1)=1.0751.075Ypa»c行星轮齿形

35、系数Xc = 0,Zc = 34 ,查图 6252.45Ysa»c行星轮应力修正系数查图6-271.68Ye重合度系数匕= 0.25 +0.75/&式(640),=0.25+0.75/1.598=0.7190.719Ynt弯曲寿命系数M = 8.76xlO81Yst试验齿轮应力修正系数按所给的bfim区域图取(JF lim 时2Y 8relT*c行星轮齿 根圆角敏 感系数查图6-350.96Y R relT齿根表面形状系数Rz = 2.4,查图 6.361.045Sf min最小安全系数按高可靠度，查表681.6以上均为在书渐开线行星齿轮传动设计上查得2.内啮合齿面接触疲劳强

36、度同外啮合齿面接触疲劳强度所用公式相同，其 中与外啮合取值不同的参数为:u=2.5,Zh=2.5,Zf=0.7,Zn=1.1 l,ZL=1.03,Zr=0.88,Zr= 1.04,Zw= 1.11Ft u±l(JHO = ZhZeZsZ/3db ii一 18732.53 2.5 + 1=2.5 xl89.8x0.7xlx/xV 204x722.5=254.045 N/mm2(JH (J H o KaK'Kh 0 KHeX KHp=254.045 x 1.25x1.005x1.114x1x1.075=311.60 N/mm2OH lim Zv _ _ _ _ _(Jhp =NZNrNhNxSh min= 650xL11xl.03x0.88xl.04xl.llxl1.25=603.95 N/mm