高强预应力混凝土管桩工程锤击法施工质量监理实施细则

1、高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）施工质量监理实施细则陈述本项目高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）的设计要求，工程特点，难点和特殊要求等）2、高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）监理工作依据2.1.经批准的本项目监理规划。2.2.经审查合格的设计文件及工程地质勘察报告。2.3.适用于本项目基础与结构工程施工监理的相关现行规范和标准，主要内容如下（包括但不限于）：建设工程监理规范 GB50319-20002.3.2建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20012.3.3建筑桩基技术规范JGJ94-20082.3.4建筑基桩检测技术规范 JGJ106-2003，J256-20032.4承包单

2、位报送的施工组织设计。2.5 其它2.5.1建筑工程质量管理条例。2.5.2其他相关规定及政府文件。3、高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）工程监理工作流程：4、高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）监理工作的控制要点及目标值4.1 本项目桩基工程质量标准为合格。4.2本工程桩基为端承桩或摩擦端承桩。采用锤击法施工，终桩控制标准以控制贯入度为主，桩端设计标高为参考。4.3旁站监测终桩收锤标准和入土深度（桩端设计标高），其收锤标准和入土深度必须满足设计要求。5、高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）施工监理方法及措施：5.1施工准备阶段监理方法及措施：审核桩基施工图，弄清楚具体技术要求标准，组织图纸会审，

3、提出并解决图纸中的疑问。5.1.2详细掌握地质资料：熟悉地质勘察报告，了解土层分部情况，地下水位及持力层情况。钻探点布置图与总平面布置图要对号入座，并将其做为配桩长度和分析原因的主要依据。5.1.3审核打桩施工方案：根据地质情况及施工进度要求，对桩位编号图、桩机的型号、台数、锤重、分布情况、行走线路、路况及管桩堆放场地等施工方案，进行审核并签署意见。5.1.4规划局测量及提供红线点、坐标点和水准标高点，确认后监督施工单位对测量点作为标记与保护（必要时作测量基准点移植）。施工单位以其作为轴线控制和标高控制的依据进行桩位放线，监理要做好复核和复核记录。5.1.5审查施工单位的安全生产条件是否满足施

4、工安全要求，并督促施工单位执行安全技术交底制度和遵守安全技术操作规程，健全安全生产质量保证体系和落实安全生产责任制度，配置现场专职质安员并经常对现场的安全进行检查，以确保安全施工。5.1.6施工单位在选购成品桩，接桩用电焊条等产品时，应将选购产品厂家的生产许可证、企业资质证明文件、产品合格证、质量检测报告的复印件及材料进场报审单报监理工程师和业主审核同意后，审报产品才能用于桩基工程施工。5.1.7核查桩基施工许可证（或规划局同意提前打桩的批准文件）是否办好；核查作业人员上岗证、安全技术交底及安全生产条件情况；监督施工单位建立建全工程安全质量保证的体系。5.1.8做好试桩工作：打桩前要进行试桩，

5、试打桩的规格、型号、长度及地质条件应有代表性；并选在地质勘探孔附近；施打条件应与工程桩一致。必要时可进行桩体完整性和承载力检测。试桩时应通知计院参加并报质检站定，试桩后确定的施打工艺参数收锤标准，落锤高度，最末一米锤击数，总锤击数等），应作好记录，会签归档。5.2 工程实施阶段监理方法及措施：5.2.1监督施工单位在施工前要确定堆放场地和进场路线，做好场地平整与临时施工道路，以便桩机和管桩进场及保证桩机机架的垂直平。5.2.2进场的高强度预应力管桩必须出具产品合格证书、厂家送货清单；桩的型号规格应符合设计的规定，质量检验应符合 B50202-2002 表 5.3.4先张法预应力管桩质量检验标准

6、的规定。监理工程师检验后签署材料进场核验单，对不合格产品不予接收并监督及时退场。 安全经济。表 先张法预应力管桩质量检验标准允许偏差或允许值单位数值桉基桩检测技术规范见规范表 5。1。3桉基桩检测技术规范无蜂窝、露筋、裂缝、色感均匀、桩顶处无孔隙mmmmmmmm±5±5<210<1/1000L5.2.3、进场后的高强度预应力管桩，要按施工组织计划有序堆放，堆放的层数不得过四层，堆放的场地要平整，以避免桩身出现变形、裂缝或折断。项主控项目序123检查项目桩体质量检查桩位偏差承载力外观检查方法桉基桩检测技术规范用钢尺量桉基桩检测技术规范直观用钢尺量用钢尺量用钢尺量用

7、水平尺量用钢尺量，L 为桩长见本规范表 5.5.4_-2秒表测定用钢尺量用钢尺量，L 为两接桩长现场实测或查沉桩记录水准仪一1般成品桩质量mimmm设计要求mm目234停锤标准进行复核，防止错打、偏打、漏打。5.2.7、督促施工单位在第一节桩入土定位时，要对管桩的垂直度进行调校、检测，要求首节桩的垂直偏差度不大于 0.5%，如发现垂直度偏差大于规范要求时，应找出原因，及时处理或拔出重新进行定位。软弱土层较厚时均宜低锤施打，以利桩身稳定贯入。5.2.8、桩的焊接：桩尖焊接要对中，避免导向偏差。桩尖焊接和桩段对接时，要55.2.6、督促施工单位在施打前核查桩位号及桩位放线偏差不大于 20mm，并对

8、其的进尺情况和进尺记录。破损的管桩使用，对施打的管桩要画上长度标记，以便于随时掌握各土层5.2.5、对准备施打的管桩要进一步检查外观，确认是否符合规范要求，决不允许5.2.4、根据试打桩的情况选好配桩长度和提出供桩计划，以满足施工需要。桩顶标高接桩: 焊缝质量电焊结束后停歇  时间上下接平面偏差节点弯曲矢高项见本规范表 5.5.4_-2>1.0<10<1/1000L桩径管壁厚度桩尖中心线顶面平整度桩体弯曲±50 擦净对接面泥污，并用钢丝刷除净铁锈，端面对接时要对中、调平接触面，确认桩身自然垂直后，方可焊接。焊接管桩时，先在管桩接头的外圆弧上四等分

9、用点焊固定，然后用二人对称焊接，焊接应饱满，确保焊缝质量。焊缝质量应符合GB50202-2002表5.3.4，标准，焊接停歇时间应不小于8min，严禁用水冷却。5.2.9、沉桩时桩帽头要桩头的尺寸必须匹配，选桩帽或送桩帽的尺寸要使帽与桩周边的间隙控制在5-10mm之内，桩帽过大会造成偏心锤击，过小会将桩顶打碎。沉桩过程中要重锤低击，以防击碎桩头和桩身。桩帽内要做缓冲垫，上下垫厚度压实后不得150mm。施打时，锤、帽、桩应在同一直线上，戒偏打。锤击过程必须严格检查，发现不合符要求时，要及时更换缓冲垫。5.2.10 遇到下列情况之一时必须停止施打，检查管桩质量、桩机设备状况、查阅地质资料并及时与有

10、关单位研究处理： a、贯入度剧变；b、桩顶、桩身碎落或产业明显裂缝；c、桩身忽然倾斜、移位或有严重回弹；d、与邻桩的入土深度相差悬殊，而又打不下去时；e、地面隆起或邻桩发生严重位移。 桩施打完成后，其垂直度偏差应符合设计要求，桩位偏差应符合GB50202-2002表5.13预制桩桩位的允许偏差。5.2.12、按设计要求控制收锤标准：最后三阵锤贯入度必须满足设计要求且递减（测量最后贯入度时，应在落锤高度符合设计规定、锤芯跳动正常、贯入状态持续稳定等情况下进行），桩端设计标高和入土深度满足设计要求。项 项目 允许偏差1 盖有基础梁的柱：（1）垂直基础梁的中心线；（2）沿基础梁的中心线 100+0.

11、01H150+0.01H2 桩数为1-3根桩基的桩 1003 桩数为4-16根桩基的桩 1/2桩径或边长4 桩数大于16根桩基中的桩：（1）最外边的桩（2）中间桩 1/3桩径或边长1/2桩径或边长注：H为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离。5.2.13、监督现场施工记录人员认真负责地观测每根桩的施工过程，及时填好锤击预制管桩工程施工检查（记录）表。对异常情况要做好记录，以便分析备查。5.2.14、监理工程师对管桩施打过程进行旁站，严格监控工程质量及施工进度，如实做好旁站记录并建档。 6、高强预应力混凝土管桩工程（锤击法）工程检查验收：6.1、检查管桩基础的工程成桩质量：检查包括桩身垂直度、桩

12、顶平面位置偏差、桩顶标高、桩身质量及单桩竖向承载力检测。6.2、桩身垂直度检查：用经纬仪或吊铅垂线（双向控制）测量，垂直度允许偏差1%。6.3、桩顶平面位置检查：可街全部管桩打完毕后一次验收，部分送桩较深且检查有困难时，可街开挖到设计标高后，再进行检查验收。桩位偏差应符合GB50205-2002表预制桩桩位的允许偏差。6.4、管桩标高检查：截桩后的桩顶标高允许偏差为±10mm。6.5、本项目采用低应变法进行桩身质量检验，抽检数量应同时满足下列规定：6.5.1不应少于总桩数的20%，且不少于10根。6.5.2每个柱子承台下不得少于1根。6.6管桩基础工程单桩竖向承载力检测：（打“”者为

13、本项目最终选用条款）静载试验检测桩数不应少于总桩数的1%，且不应少于3根；工程桩总数在50根以内时不应少于2根。高应变动力试验的检测桩数不少于总桩数的5%，且不少于5根。承受水平荷载的桩基工程，应根据设计要求进行水平静载试验，检测桩不少于总桩数的1%，且不少于3根。承受抗拔荷载的桩基工程，应根据设计要求进行抗拔静载试验，检测桩数不少于总桩数的1%，且不少于3根。6.7、管桩基础工程竣工时，应具备下列文件和资料：a)桩基设计文件和施工图纸、图纸会审纪要、设计变更通知书等；b）桩位测量放线图、工程基线复核签证单；c）经审定的施工组织设计或施工方案，包括实施中的变更文件及资料；d）原材料的质量合格证

14、和质量鉴定文件；出厂合格证及管桩技术性能资料；e）打桩施工记录汇总，包括桩号编位图；隐蔽工程验收文件；f）检测试验报告及见证取消文件；g）打桩工程竣工图；h）其他相关资料。管桩烂桩断桩坏桩问题原因-预应力管桩质量问题成因-各种坏烂断桩疑难问题原因 内容提要：本文是笔者于1994年11月15日在番禺市召开的中国水泥制品工业协会预制混凝土桩专业委员会九四年度年会上的发言稿。文章比较详细地论述了预应力管桩在制作和应用两大方面所曾经出现过的质量问题，并且指出产生这些质量问题的主要原因及其危害性，供制作厂家和使用单位的工程技术人员作参考借鉴之用。 预应力管桩的质量应包括产品质量（严格来说应为商

15、品质量）和工程质量两大方面，而工程质量又有勘察设计质量和施工质量之分；就施工质量来说，也不单指打桩质量，还包括吊装、运输、堆放及打桩后的开挖土方、修筑承台时的质量问题。衡量管桩产品质量最终最直观的尺度是它的耐打性；评价管桩工程质量最主要的指标是桩的承载力，检查桩体的完整性、桩的偏位值和斜倾率就是为了保证桩的承载力。本文将根据我国尤其是广东地区近十年来生产和应用上千万米预应力管桩的过程中所曾出现过的产品质量和工程质量问题逐一加以列举，并指出产生原因及危害性。“前事不忘，后事之师”，尽管有些产品质量问题是个别现象且现已不复存在，但作为教训，对制造厂家尤其是新近投产的厂家可能有所帮助；至于工程质量问

16、题，更应引起各设计、建设和施工单位的重视；作为制造厂家，熟悉工程质量问题，对加强管桩质量、合理使用管桩等方面也都是有益的。下面就管桩的质量问题发表一些粗浅的看法：一、管桩的产品质量问题为叙述方便，将管桩在吊装、运输、堆放中出现的问题归入产品质量之中，同时也将桩尖质量问题一并列出：（1）端头板的设计宽度小于管桩设计壁厚。如曾有550100管桩，端板实用宽度只有70mm。原因：设计错误，偷工减料。危害：无端板处的混凝土高出端板23mm，很难接驳，若要接驳，只能将高出部分的混凝土敲掉，不仅费时费工，而且往往将内壁混凝土敲掉桩壁变薄，使桩的传力性能减弱。（2）端板四周的坡口不按设计要求加工，误差大，坡

17、口尺寸偏小。原因：加工设备和工艺落后；加工质量差；未认真检查验收；有些甚至是施工单位提出的加工要求。危害：焊缝厚度得不到保证；有的坡口甚至塞不进焊条，接头质量差。（3）端头板焊接性能差。原因：不用A3或AY3钢板，而用一些如旧船板等可焊性差的钢板作端头板。危害：焊接质量难以保证；接头极易开裂。（4）端头板翘曲不平。原因：加工不平整；加工好后被压弯而仍然使用。危害：桩头处易打碎；桩身无法接长或接头质量很差。（5）端头板微凹成盆碟状。原因：主筋位于设计壁厚的中间或稍偏里，张拉时端板受力不匀，外侧小内侧大；施加预应力时桩身横截面受力不匀，内侧压缩量大于外侧压缩量，从而使端板内侧微凹成盆碟状；端板厚度

18、不符合规范要求。危害：对接不平，传力性能差；打桩时桩顶混凝土应力集中易破碎。（6）端头板与桩身轴线不垂直，即端部倾斜。原因：预应力钢筋长短不一；张拉力偏心；桩模端部倾斜。危害：打桩时桩头受力不匀，应力集中易破碎；桩身接长后不是一直线而是折线状。（7）镦头凹出端板面。原因：端板上的镦头孔太浅；镦头形状不规则或异型。危害：桩头接长时端面不能吻合；打桩时应力集中，桩头或桩接头很快破碎。（8）端头板上手镦头孔底被拉脱。原因：镦头孔钻得太深，或端板太薄，以至孔底厚度太薄，张拉时镦头将孔底拉脱穿孔而出。危害：无法张拉，成不了预应力管桩。（9）钢套箍凹陷。原因：钢套箍加工质量差；成型后尚未入模时受外力撞磕而

19、变形。危害：桩头处易跑浆，外观难看。（10）钢套箍与端头板连结质量差。原因：焊接马虎，焊缝质量差；有的厂家采用先将钢筋穿入端板孔然后再镦头的落后工艺，于是，钢套箍与端板的连结不能在内侧连续焊接而只能在外侧用点焊连结，不仅连结力不足，而且将薄板烧坏。危害：钢套箍起不了围护混凝土的作用；打桩时钢套箍会整个脱落；烧焊时散热作用差，易烧坏桩身混凝土。（11）镦头被拉脱。原因：钢筋材质差；镦头形状不规则，尺寸偏小；镦头工艺差，强度损失大。危害：脱头钢筋无法张拉，其余钢筋超张拉，易发生断筋；预应力不匀，桩身耐打性差。（12）断筋。危害：未断钢筋超张拉；预应力不匀；桩身易成香蕉形；桩身耐打性差。（13）内外

20、表面露筋（包括主筋和箍筋）。原因：钢筋骨架成型时质量差；混凝土拌和物质差；桩身混凝土坍落。危害：打桩时桩身易破裂；桩基耐久性差。（14）预应力钢筋内移。原因：手工绑扎的钢笼直径偏小；滚焊机中的定位块上的孔特别是铜圈磨损大而不及时修补或更换，故成型的骨架直径偏小。危害：预应力分布不匀；桩身抗弯强度减少。（15）桩身粘皮。原因：桩模未涂脱模剂，或涂得不均匀，或脱模剂质量不良，或脱模剂来不及成脱就灌混凝土；蒸养制度不合理。危害：外观难看；深度大或面积大的粘皮有损桩身质量。（16）桩身麻面。原因：桩模内侧不平，存在麻点、起鳞、锈蚀等缺陷；混凝土流动性能差，离心工艺制度不合理，表面出现成片水泡。危害：外

21、观难看。（17）桩身合缝漏浆。原因：桩模合口间隙太大；桩模合模时螺栓上得不紧；缝合处止浆措施不良。危害：外观难看；漏浆太多，桩身出现一条无浆的碎石沟，桩身耐打性差。（18）钢套箍与桩身结合处漏浆。原因：止浆措施不良；钢套箍变形。危害：外观难看；漏浆多时只露出石子，桩头混凝土松散，极易破碎。（19）桩头内部有空洞和蜂窝。原因：钢套箍漏浆严重；桩头内有空气，离心时空气跑不出以至混凝土无法充满桩头空间；桩头构造筋太密，混凝土扩散困难；混凝土太干或时间太长流动性差，成型困难；混凝土中石子太大。危害：打桩时桩头易破碎。（20）内表面混凝土坍落。原因：混凝土搅拌不匀；桩模跳动；离心制度不当。危害：桩身薄弱

22、易打断。（21）桩壁太薄。原因：混凝土量不足；浮浆太多。危害：桩的耐打性差。（22）桩身混凝土分层离析，外侧石子、内侧浮浆层次十分清晰。原因：混凝土配比不当；水灰比太大，离心制度不合理；离心时桩模跳动。危害：桩身强度内外差别大、强度低。（23）桩身混凝土脆性大、强度低。原因：静养时间短；蒸气养护时升温太快、太高，降温太快；掺合料不合理。危害：桩身经不起锤击，容易脆裂或爆裂。（24）桩身浮浆多而又残留在桩孔内，有的甚至占据一半内孔。原因：水灰比太大；浮浆多而不倒掉。危害：桩身强度降低；桩重；外观不雅；安放承台插筋时很难插入。（25）桩身纵向弯曲大，呈香蕉形状。原因：预应力钢筋长度误差大；有少量断

23、筋；偏心张拉造成应力不匀；长细比太大，脱模强度低，300桩尤为多见。危害：接驳不直；打桩时易打断，易烂桩头；受力不良。（26）同规格的管桩外长误差大。原因：桩模直径误差大，尤其是不同厂家的管模混用，生产出来的管桩直径有大有小。危害：如果直径大一些的桩在下一节，上一节直径小一些，桩的摩擦力损失大；上下节桩接头质量差。（27）桩身有冷却裂缝。原因：压蒸工艺制度不合理，高压蒸养出釜时，温差太大，外界温度太冷而又没有保温措施，或淋上雨水。危害：桩身不耐打，耐久性差。（28）桩身局部磕损。原因：吊装过程中发生碰撞；运输时有菱角的铁件上震荡摩擦。危害：严重损坏时不能应用。（29）桩身出现纵横裂缝。原因：吊

24、装、堆放、运输过程中管桩发生强烈碰撞或掉地摔坏；堆放为不合理、上下支点不在同一垂线上。危害：管桩报废不能用。（30）桩身混凝土强度达不到设计要求。原因：水泥、砂、石质量有问题；水灰比太大；离心制度或蒸养制度不合理；管理混乱。危害：产品质量不合格，或降级使用。（31）用普通钢筋代替高强进口钢筋。原因：偷工减料，经营作风不正。危害：产品不符设计要求；损害厂家信誉。（32）用PC管桩冒充PHC管桩。原因：经营作风不正，以次充好，以低顶高。危害：破损率高，损害厂家信誉。（33）不经压蒸养护的管桩混杂在压蒸养护的管桩中。原因：产品供不应求时经营作风不正。危害：破损率高，损害厂家信誉。（34）十字桩尖底座

25、板不是整块盖住管桩截面，仅仅盖住内孔口，十字刃直接焊在端板上。原因：桩尖设计错误，偷工减料。危害：应力集中，易打烂桩端部。（35）桩尖十字刃宽度超过桩直径。原因：下料不准，没有扣除焊缝的增量；制作粗糙。危害：桩尖大桩身细，桩侧摩阻力大大减少。（36）桩尖十字中心或圆锥形尖尖端不在桩中心轴线上。原因：制作粗糙。危害：打桩时桩身易倾斜。（37）外观难看：例如止浆棉纱在桩头随风飘；钢套箍上混凝土薄片残留原因：堆场前未加清理；管理不善。危害：有损管桩外观，有损厂家水准。（38）桩尖焊在桩身上的焊缝质量差。原因：焊接不认真。危害：管桩内渗水，若持力层为强风化泥岩、页岩等软质岩，遇水变软，承载力达不到要求

26、。二、管桩的工程质量问题管桩的工程质量问题不外乎：桩位及桩身倾斜率超过规范要求；桩头打碎，桩身（包括桩破损，接头开裂）断裂；沉桩达不到设计的控制要求；单桩承载力达不到设计要求。至于环境质量方面的问题不在此叙述。（一） 桩顶偏位超过规范要求（一般要求10cm）。原因：（1）测量放线有误；（2）现场放样桩受外界影响变位而未纠正；（3）插桩对中马虎；（4）在软土地基或桩密集处，先施工的桩易被挤压而偏位；（5）打桩顺序不当能引起桩顶大偏位；（6）大承台处若桩间距太小易使桩偏位；（7）孤石和其他的障碍物可将桩尖和桩身挤向一旁；（8）桩尖沿裸露岩石倾斜面滑移而使桩尖偏位；（9）接桩不直，桩中心线成折线状；

27、（10）桩身倾斜率太大都可使桩顶偏位较大；（11）边打桩边开挖基坑；（12）开挖基坑时桩周土体高差悬殊。危害：桩基受力不良；有些偏位太大的桩，桩身可能断裂；承台尺寸变化，给施工带来困难。（二） 桩身倾斜超过规范要求（一般要求不大于1%）。原因：（1）打桩机导杆不直；（2）施工场地不平，地耐力不足引起打桩机前倾后仰；（3）插桩马虎，第一支桩倾斜过大；（4）桩身本身是香蕉形；（5）桩端面与桩轴线不垂直，倾斜太大；（6）开始打桩时桩身未稳定就猛烈撞击，易使桩身倾斜；（7）在淤泥软土层中开始打桩，一锤击就沉下去几米甚至十几米，此时桩身最容易倾斜；（8）施打时，桩锤、桩帽、桩身中心线不在同一直线上，偏心

28、受力；（9）桩垫或锤垫不平，锤击时会使桩顶面倾斜而造成桩身倾斜；（10）桩帽太大，引起锤击偏心而使桩身倾斜；（11）多节桩连接后成曲折线；（12）遇到孤石和障碍物，使桩尖跑位桩身倾斜；（13）桩尖沿裸露岩石倾斜面滑移，石灰岩地区多见；（14）先打的桩被后打的桩挤斜，尤其是打桩顺序不当时更显得严重；（15）先打的桩送桩太深，附近后打的桩会往送桩孔的方向倾斜；（16）锥形桩尖尖端或十字桩尖交叉点偏点；（17）“钻孔埋桩法”施工时，钻孔本身倾斜而引起管桩倾斜；（18）送桩器套筒太大或送桩器倾斜也会引起管桩倾斜；（19）边打桩边开挖基坑易使桩倾斜；（20）开挖基坑时桩周土体高差悬殊。危害：桩基偏心受压

29、，承载力减少，倾斜太大桩身会折断。（三） 桩头碎裂。原因：（1）桩头结构设计不合理，或制作时不按设计要求进行；（2）桩头严重跑浆，形成空洞；（3）蒸养制度不当引起混凝土脆性破坏；（4）PC桩混凝土龄期不足二十八天；（5）桩顶面不平整或翘曲；（6）预应力主筋镦头高出桩端面；（7）桩顶面与桩轴线不垂直；（8）桩身弯曲度太大；（9）搬运、吊装、堆放过程中桩头严重损伤；（10）柴油打桩锤选用不当，过轻、过重；（11）自由落锤落距太大，一般超过1.5m易将桩头击碎;（12）桩帽太小、太大、太深，或桩头尺寸偏差太大；（13）桩帽衬垫太薄或未及时更换；（14）桩身倾斜，偏心锤击；（15）打桩机倾斜，偏心锤击

30、；（16）遇到石灰岩等硬岩面时继续猛打；（17）贯入度要求大小，总锤击数过多，或每米锤击数过多；（18）贯穿厚度较大的硬隔层进易打击碎桩头。危害：桩头击碎，不能继续锤击，桩无法打下去，收不了锤，承载力达不到设计要求。这是打桩中常见的事故。在单桩承台中发生桩台破裂，连补桩都困难。（四）桩身裂断（包括桩尖破损，接头开裂，桩身出现横向、竖向、斜向裂纹或断裂）。原因：（1）在卵石层中打开口管桩，下端桩身有发生劈裂的可能；（2）桩尖遇裸露的新鲜岩面仍硬打，桩尖易击碎；（3）十字平头桩尖一半嵌岩一半入土时也会引起桩尖破裂；（4）桩尖焊接质量差易打烂；（5）底板只盖住桩孔、十字刃直接焊在端板上的桩尖破裂；（

31、6）接桩时接头焊接质量差易引起接头开裂；（7）端板可焊性差的接头经不起锤击；（8）坡口小的接头易开裂；（9）镦头高出端板的接头易破碎；（10）接缝间隙只用少量钢条填塞的接头易引起集中传力而破碎；（11）焊接时自然冷却时间太少，焊好后立即施打，焊缝遇水淬火易脆裂；（12）桩身强度不足，质量差，锤击时易打烂桩身；（13）合缝漏浆严重，或内壁坍落严重的桩身易打断；（14）蒸养制度不当，桩身混凝土脆性大，经不起重锤敲击；（15）打桩锤选择不当，过轻、过重；（16）打桩时未加桩垫或桩垫太薄，或未及时更换；（17）桩身出现断裂裂缝而未发现；（18）在“上软下硬、软硬突变”的地质条件下打桩易断桩；（19）桩

32、身断筋或预应力值不足，不足以抵抗锤击时出现的拉应力而产生横向裂缝；（20）桩身弯曲度过大；（21）打桩时偏心锤击；（22）桩身由于各种原因倾斜过大；（23）管桩内孔充满水时密封锤击易使管桩产生纵向裂缝；（24）桩身自由段长细比过大，桩尖处又遇到坚硬土层时，打桩易使桩身颤动而折裂；（25）一根桩总锤击数达3000-4000击，桩身混凝土疲劳破坏；（26）桩身已入硬土层后再用移动桩架等强行回扳的方法纠偏易将桩身扳断；（27）桩身已改硬土层后再用移动桩架等强行回扳的方法纠偏易将桩身扳断；（27）打桩完毕露出地面部分的桩身，易被施工机械碰撞而断裂；（28）边坡滑移可使成片桩倾倒折断；（29）开挖基抗土

33、方不当引起桩身大倾斜大偏位而使桩身断裂。危害：桩基质量存在严重隐患；承载力达不到设计要求；大多数断桩只可按报废处理。（五）沉桩达到设计的控制要求（主要指贯入度和持力层）。原因：（1）勘探资料有误码有假；（2）桩头被击碎无法继续施打；（3）桩身被打断，无法再打；（4）设计选择持力层不当，如要求打到中风化微风岩石层是不现实的事；（5）沉桩时遇到地下障碍物或厚度较大的硬隔层；（6）打桩锤选得太小，或柴油锤破旧锤击力不足，跳动不正常；（7）布桩密集或打桩顺序不当，使后打的桩无法达到设计标高，并使先打的桩涌动上升；（8）在厚粘土层中的桩不是一气呵成地打到底面而是间歇时间太长，以至无法再打下去；（9）送桩

34、深度超过设计要求还收不了锤，或配桩长度短而盲目送桩，易造成桩端达不到设计持力层；（10）“一脚踢”的承包方式易出现偷工减料的结果。危害：桩基质量存在较多问题，有的桩承载力达不到要求，有的桩下沉量过大（六）单桩承载力达不到设计要求。原因：（1）桩身断裂，桩尖破损，接头碎坏，桩头破碎；（2）桩头碎裂无法打至设计的持力层；（3）打桩时弄虚作假，偷工减料，桩长不够；（4）收锤贯入度不是当天测定，而是过了几天以后才测定；（5）送桩太深，收锤贯入度不能真实反映实际；（6）配桩不准，送桩后收不了锤；（7）厚粘土层中的桩不是一气呵成地打进持力层；（8）地质资料有错有假，持力层弄错；（9）工程地质条件太差，如淤

35、泥层太厚，强风化岩层太薄等；（10）先打的桩被后打的桩拱动上涌；（11）锤击过度，收锤贯入度很小而使桩身损伤；（12）设计要求太高，脱离实际，根本达不到这样高的承载力；（13）在“不宜应用预应力管桩的工程地质条件”下应预应力管桩。（14）持力层为软质强风化岩而桩端渗水，使持力层软化、承载力降低。（15）布桩密集，打桩速度过快，超孔隙水压力陡增，日后基桩成片上拱，单桩承载能力下降。危害：单桩承载力达不到设计要求，桩基无法使用，不是补桩就是报废。以上列出管桩产品质量和工程质量方面的诸多问题，并不是说我们的管桩质量不好，应该说我们国家管桩的质量一年比一年提高，有些厂家的产品已达到国家先进水平。笔者希

36、望制造厂家不断加强全面质量管理，降低成本，降低消耗，生产出价廉物美的一流产品；但施工方面的质量也千万不能忽视，要知道，如果施工质量有问题，再高质量的管桩也会被打碎打烂；如果施工技术高超，稍有疵病的管桩也会被好好地打到设计要求，所以，制作和施工是一个问题的两个方面，相辅相成，我们只有同心同德，共同努力，才能将我国的管桩生产和应用提高到一个新的水平。廉价管桩真相大暴光1、主筋：以 300A桩为例，我们使用的是7根7.1的PC钢棒，市面上很多使用的却是6根7.1，或者7根直径少于7.1的PC钢棒，管桩的预应力相应减小了，抗弯性能便会降低，在厚黏土层地质或锤击数高的地质中施工就很容易造成桩身中间断裂。

37、（测量工具：游标卡尺）2、螺旋筋：以400A桩为例，国标规定螺旋筋的直径不宜小于4mm，管桩两端螺旋筋的长度范围在10001500mm，螺距范围在4060mm，因此很多小型厂商为了节约成本，螺旋筋的直径均小于4mm，螺距也很大，导致在柴油锤施打过程中常会打爆桩头。（测量工具：游标卡尺）3、端头板：各品牌管桩端头板厚度不一、有些厂家甚至把工地上使用过的端板回收之后再次加工利用，导致这些管桩在施工焊接过程中常出现端板变形，桩身垂直度也会难以保证。4、抱箍板：各品牌管桩抱箍板的厚度与宽度参差不齐，桩头质量也就可见一斑。5、水泥：为节约成本，减少水泥用量，或选用廉价杂牌水泥（标号不稳定），导致混凝土强

38、度下降，管桩在施打中容易碎裂。6、石子：各生产厂家选材不一、低廉的石子其强度偏小，压碎指标高。7、生产工艺：列举两个例子，石子是否经过清洗？磨细砂是否采用了闭路磨技术？这些都在一定程度上提高了生产成本，但却保障了管桩的成品质量预应力管桩基础设计应注意的问题2007-06-30 07:57【提要】本文主要从岩土工程的观点来探讨预应力管桩的应用条件,提出管桩基础设计应注意的几个问题；工程勘察问题；单桩承载力问题；收锤标准问题；不宜应用管桩的工程地质条件问题。经过十年来的推广应用，预应力混凝土管桩作为一种较新型的基桩已被广东土木界所接受。广东现有管桩厂四五十家，年生产量四百万米左右，占全国的三分之二

39、以上。目前广东高层建筑桩基主要采用人工挖孔桩、冲钻孔灌注桩和预应力管桩。在10-40层楼房的基础工程中，原来采用人工挖孔桩和冲钻孔灌注桩的，有不少已被预应力管桩所替代，这是因为预应力管桩具有工程造价较便宜、质量较可靠、长度易调整、施工速度快、监理方便、检测时间短、现场简洁等优点。但是，若对管桩的应用条件认识不清，对使用方法掌握不当，也会发生工程质量问题。下面就设计预应力管桩基础应注意的问题谈一些看法。  一、管桩的应用条件了解管桩的应用条件，对控制管桩基础的设计质量非常有益。管桩的制作质量要求已有国家标准先张法预应力混凝土管桩（GB13476-92）。管桩按混凝土强度等级分为：预应力

40、混凝土管桩和预应力高强混凝土管桩。前者代号为PC桩，其混凝土强度等级一般为 C60或C70；后者代号为PHC桩，混凝土强度等级为C80，一般要经过高压蒸养才能生产出来，从成型到使用权用的最短时间只需三四天。管桩按抗裂变距和极限变距的大小又可分为：A型、AB型、B型，有效预压应力值约3.56.0Mpa的有效预压应力，打桩时桩身混凝土就可能不会出现横向裂缝，所以，对于一般的建筑工程，采用A类或AB类型桩就行。目前，广东地区常用的管桩规格如表1。常用管桩规格表:外径（）壁厚()混凝土强度等级节长()承载力标准值(KN)适用楼层30065-75C60-80511600.90061240090-95C6

41、0-805129001700618500100C60-80512180023501030550125C80512200027002035600105-130C80613180025001030管桩的施工方法即沉桩方式有六七种之多。广东前几年主要采用打入法，过去用过自由落锤，目前几乎都采用柴油锤。柴油锤的极限贯入度厂家规定为20/10击，过小的贯入度作业会损坏柴油锤，减少其使用寿命。管桩用柴油锤施打，震动大，噪音大。近年来，广东开发了一种静压沉桩工艺，即采用液压式静力压桩机将管桩压到设计持力层。前几年在广东应用的静压桩机，最大压桩力只有1600kN2400 kN，现在，静压桩机的最大压桩力增大到

42、5000 kN，可以将500 和550的预应力管桩压下去，单桩承载力可达20002500 kN，适用于1530层的高层建筑，特别适用于市区施工。管桩桩尖形式主要有三种：十字型、圆锥型和开口型。前两种属于封口型。穿越砂层时，开口型和圆锥型比十字型好。开口型桩尖一般用在入土深度为40m以上且桩径550的管桩工程中，成桩后桩身下部约有1/3-1/2桩长的内腔被土体塞住，从土体闭塞效果来看，单桩承载力不会降低，但挤土作用可以减少。封口桩尖成桩后，内腔可一目了然，对桩身质量及长度可用目测法检查，这是其他桩型所没有的。十字型桩尖加工容易，价钱便宜，破岩能力强，故广东省约90%以上的管桩采用十字型桩尖。桩尖

43、规格不符合设计要求，也会造成工程质量事故。管桩桩端持力层可选择为强风化岩层、坚硬的粘土层或密实的砂层，广东汕头、湛江及珠江三角洲某些地区，基岩埋藏太深，管桩桩尖一般座落在中密至密实的砂层上，桩长约3040m，这是以桩侧摩阻力为主的端承摩擦桩。广东其他许多地区基岩埋藏较浅，约1030m，且基岩风化严重，强风化岩层厚达几米、十几米，这样的工程地质条件，最适合预应力管桩的应用。预应力管桩一般可以打入强风化岩层1-3m，即可打入N=5060的地层；管桩不可能打入中风化岩和微风化岩层。这是一个基本概念，弄不清这个概念就无法正确应用预应力管桩。预应力管桩的应用，同基他任何桩型一样都有基局限性。有些工程地质

44、条件就不宜用预应力管桩。主要有下列四种：（1）孤石和障碍物多的地层不宜应用；（2）有坚硬夹层时不宜应用或慎用；（3）石灰岩地区不宜应用；（4）从松软突变到特别坚硬的地层不宜应用。详见下节2.4条.二、管桩基础设计应注意的问题2.1工程勘察问题勘察是设计的前提。错误的勘察必然会导致错误的设计。目前工程勘察存在以下问题：勘察是设计的前提。错误的勘察点要适当加密。就是一些小型工程，勘察点也不宜少于五个。有些建设单位为省勘察费用而减少必要的勘察点，结果导致打桩施工时的更大浪费甚至失败。标贯试验次数少管桩工程要求地质勘察报告中多提供有用的N值，所谓有用的N值，主要是遇到砂夹层、下卧软弱层、残积层及强风化

45、岩层时多做一些标贯试验，残积层最好每2m、强风化岩层最好每1m测一次N值，有利于配桩和打桩收锤。有些勘察单位往往在持力层上面的软土层中做了许多标贯试验，而在硬夹层和强风化岩层中一个也不做，这样会给设计和施工带来许多困难，甚至会引起工程质量中故。勘察中的弄虚作假个别勘察单位作风不正。有些孔根本没有钻探，凭空写出来。有些土层随意升级，如将残积土定为强风化岩，将强风化岩定为中风化岩。设计人员根据这些报告确定管桩的持力层，必然出差错。标贯值不准一个原因就是试验设备不标准，如锤不是63.5kg，落距不是76cm；另一原因就是触探杆长度校正系数取值问题，现行国家规范列出的触探杆长度最长21m，校正系数为0

46、.7，而广东3040的管桩是常见的,根据广东经验,30m时校正系数为0.61，39m为0.52,有些勘察单位将大于21m的触探杆长度校正系数为0.7m，这就会引起对持力层的误判。三是当标贯深度达不到30cm时又如何表达N值，常用的换算方法不能反应实际情况。提供的岩土力学指标不符合实际目前有些勘察人员对建工方面的岩土标准不熟，对基础工程更是隔行隔山，加之现行规范对管桩基础没有专门的规定，给出的设计参数比实际偏小许多，不利于管桩的推广应用。标贯本身试验的缺陷目前我国的现场标贯试验几乎全是在水冲成孔中进行的，有的特种土层，遇水后立即软化，现场测得的贯入击数比实际偏低很多，根据这样的标贯击数来判断管桩

47、的可打性，有时也会出差错。2.2单桩承载力问题管桩的竖向承载力按现行规范公式计算普遍偏低对于入土深度40m以上的超长管桩，采用现行规范提供的设计参数，是可以求得较高的承载力，但对于一些1020的中短桩，尤其象广州开发区那样的地质，强风化岩层顶面埋深约20m，地面以下16-17m都是淤泥软土，只有下部2-3m才是硬塑土层，这种桩尖进入强风化岩层1-3m的管桩，按现行规范提供的设计参数计算，承载力远远偏小，有时计算值要比现在实际应用值小一半左右。单桩承载力设计值定得很低，会造成很大浪费。事实上，管桩有其独特之处，管桩穿越土层的能力比预预制方桩强得多，管桩桩尖进入风化岩层后，经过剧烈的挤压，桩尖附近

48、的强风化岩层已不是原来的状态，岩体承载力几乎达到中风化岩体的原状水平，据对多知试压桩试验结果进行反算以及广州开发区建总对管桩应力实测数据表明，管桩桩尖进入强风化岩层后qp=50006000 kPa，qs=130180kPa，而现行的规范没有列出强风化岩体的设计参数，一般的设计人员参照坚硬的土层，取qp=25003000 kPa，qs=4050 kPa，这样的设计结果必然偏小。1991年笔者在预应力管桩的设计、施工和工程质量控制一文中提出了一个估算桩尖进入强风化岩层的管桩单桩竖向承载力标准值的经验公式。Rk=100NAp+UpqsiLi式中Rk管桩竖向承载力标准值；N桩端处强风化岩的标贯值；Ap

49、桩尖（封口）投影面积；Up管桩桩身外周长；Li各土层划分的各段桩长；qsi桩周土的摩擦力标准值，按GBJ7-89规范附录十五所列数值的上限（高值）取用，强风化岩的qs值取150 kPa。公式适用范围：a、管桩桩尖必须进入N50的强风化岩层，当N60时，取N=60；b、当计算出来的Rk大于桩身额定承载力Rb时，取Rk为额定承载力Rb。所谓桩身额定承载力就是桩身最大允许轴向承压力，目前我国管桩生产厂家流行的算式是套用日本和英国的公式，即Rb=1/4*（fce-pc）·A式中Rb管桩桩身额定承载力；fce管桩桩身混凝土设计强度，如C80时，取fce=80 kPa；pc桩身有效预应力；A桩身

50、有效横截面积。桩间距大小影响管桩的承载力规定桩的最小中心距是为了减少桩周应力重迭,也是为了减少打桩对邻桩的影响.<建筑桩基技术规范>(JGJ94-94)规定挤土预桩排数超过三排(含三排)且桩数超过9根(含9根)的摩擦型桩基，桩的最小中心距为3.0d。目前，大面积的管桩群，在高层建筑的塔楼基础中被广泛应用，有的一个大承台含有管桩200余根。如果此时桩间距仍为3.5甚至3.0，打桩引起的土体上涌现象很明显，有时甚至可以将施工场地地面抬高1米左右，这样不仅影响桩的承载力，还可以将薄弱的管桩接头拉脱。因此高层建筑主楼的管桩基础，最小桩间距为4.0,有条件时采用4.5，这样挤土影响可大大减少

51、，对保证管桩的设计承载力很有帮助。当然，太大的桩间距又会增加桩承台的造价。对静载试桩荷载最大值的不同理解将会引起对管桩承载力的不同评价现行基础规范采用RK和R两种不同承载力表达方式，Rk是单桩的竖向承向承载力标准值，R是单桩竖向承载力设计值，对桩数为3根或3根以下的桩承台，取R=1.1 Rk，四根或四根以上的桩承台取R=1.2 Rk。检验单桩竖向承载力时是用2 Rk还是用2R来进行静载荷试验？不少设计人员往往要求将二倍的单桩承载力设计值作为静载试验荷载值来评价桩的好坏。这是一种误解。按规范要求，应以2 Rk作为最大荷载值来检验桩的承载力，因为2 Rk等于单桩竖向极限承载力。如果用2倍单桩承载力

52、设计值，也即用2.4 Rk或2.2 Rk(大于极限承载力)为最大荷载来试压，对一些承载力富余量较多的管桩，是可以过关的；对一些承载力没什么富余的管桩，按2 Rk来试压，是可以合格的，按2.4 Rk来试压是不合格的，结论完全不一样。2.3收锤标准问题收锤标准即停止施打的控制条件与管桩的承载力之间的关系相当密切，尤其是最后贯入度，常常被作为收锤时的重要条件，但将最后贯入度作为收锤标准的唯一指标的观点值得商榷，因为贯入度本身就是一个变化的不确定的量：不同柴油锤贯入度就不同重锤与轻锤打同一根桩，贯入度要求不一样。不同桩长贯入度要求不同同一个锤打长桩和打短桩，贯入度要求不一样。根据动量原理，冲击能相同，

53、质量大（长桩）的位移小即贯入度小，反之贯入度大。所以，承载力相同的管桩，短桩的贯入度要求可大一些，长桩的贯入度应该小一些。收锤时间不同贯入不一样在粘土层中打管桩，刚打好就立即测贯入度，贯入度可能比较大，由于粘土的重塑固结作用，过几小时或几天再测试，贯入度就小得多了，在一些风化残积土很厚的地区打桩，初时测出的贯入度比较大，只要停一二个小时再复打，贯入度就锐减，有的甚至变为零。而在砂层中打桩，刚收锤时贯入度很小，由于砂粒的松驰时效影响，过一段时间再复打，贯入度可能会变大。有无送桩器测出的贯入度不一样因为送桩器与桩头的连接不是刚性的，锤击能量在这里的传递不顺畅，所以，同一大小的冲击能量，直接作用在桩

54、头上，测出的贯入度大一些，装上送桩器施打，测出的贯入度小一些。为要达到设计承载力，使用送桩器时的收锤贯入度应比不用送桩器的收锤贯入度要严些。不同设计在承载力贯入度要求也不同一般来说，同一场区同一规格承载力设计值较低的桩，收锤贯入度要求大一些，反之，贯入度可小一些。不同设计承载力贯入度的“灵敏度”不同以桩侧摩阻力为主的端承摩擦桩，对贯入度的“灵敏度”较低，摩阻力占的比例越大，“灵敏度”越低；而以桩端阻力为主的摩擦端承桩，由于要有足够的端承力作保证，收锤时的贯入度要求比较严格，也可说这类桩对贯入度的“灵敏度”高。广东近十年来应用管桩已有1000多万米，大多数（80%）管桩的桩尖座落在强风化基岩上，

55、一般来说，桩尖进入N=5060的强风化岩层中，单桩承载力标准值可达到或接近管桩桩身的额定承载力，贯入度大多数为1550/10击，说明桩锤选小了，换大一级柴油锤即可解决问题。用重锤低击的施打方法，可使打桩的破损减少到最低程度，承载力也可达到设计要求。收锤标准应与场地的工程地质条件、单桩承载力设计值、桩的种类规格长短、柴油锤的冲击能量等多种因素有关，收锤标准应包括最后贯入度、桩入土深度、总锤击数、每米锤击数及最后1m锤击数、桩端持力层及桩尖进入持力层深度等综合指标。这些综合指标不是无侧重的，据笔者经验，桩端持力层、最后贯入度或最后1m锤击数这几个指标是收锤标准中的主要指标。桩端持力层是定性控制，最

56、后贯入度或最后1m锤击数是定量控制。当然，主要指标也会随着工程条件不同而不所不同，如摩擦桩，上述三个指标都不是主要指标，桩长才是主要控控制指标。就是摩擦端承桩，上述三个主工指标也会随着地质条件的变化而变化，如强风化岩上面有10多米甚至更厚的坚硬风化残积土层，管桩桩端持力层并非一定要打到强风化岩层，大致进入坚硬风化残积土层，管桩桩端持力层并非一定要打到强风化岩层，大致进入坚硬的风化残积土层8m左右即要满足设计承载力和沉降要求，若死死抱住非打到强风化残积土层不可的观点，有时桩的总锤击数可高达30004000击，这对工程质量并无益处，每米进尺锤击数也是一个不可忽视的参考指标，通过观察桩的每米进尺锤击数，可以清楚地看出桩长范围内土层的软硬及厚度，甚至可以判断桩尖进入强风化岩层的深度，为打桩收锤提供直观的信息。所以，一定要具体情况具体分析，不能认为列出这么多收锤指标