高精度同步器装配精度倾斜量的设计制程要点

1、高精度同步器装配精度倾斜量的设计、制程及控制装配精度的检验测量李树云张鸿源摘要：通过计算倾斜量，合理给定毂、套花键公差带大小和位置，提高设计精度、方便制程控制。关键词:公差带图；周向侧隙；径向侧隙；倾斜量；原齿形。随着自动变速器的广泛应用，对于自动挂挡过程中的同步器总成的性能要求亦愈来愈高，其性能中首先重要的是同步器齿毂、齿套总成装配精度的要求，它包括自滑性和倾斜量两项，它们都直接影响了挂挡过程齿套与齿毂的导向性能。在无卡滞状态下毂、套导向越长，自滑性越好，挂挡力越小，自滑性是为保证互换性装配而提出的；而倾斜量是在自滑性好的前提下，为保证毂、套定心和配合要求而规定的一个量化指标。笔者认为，对同

2、步器齿毂、齿套的花键设计，图纸一般都能保证其单个零件传递扭矩完成换档所需的基本要求，也能保证其总成装配的互换性，但一涉及到总成装配倾斜量要求，从设计上就模糊了。倾斜量涉及到合理给定配合尺寸，其保证条件包括以下三种：1 .大径配合或者小径配合时，大径或者小径配合间隙反映总成装配倾斜量的状态。此时必须验算齿侧配合反映在倾斜量上的数值，不得与前者干涉。即齿侧配合反映出的最小倾斜量应大于大径（或小径）配合反映出的最大倾斜量。2 .齿侧定心配合时作用齿厚与作用齿槽宽配合的侧隙反映总成装配倾斜量的状态。与此同时必须验算大径以及小径配合间隙反映在倾斜量上的数值，不得与前者干涉。即大径（或小径）配合间隙反映出

3、的最小倾斜量应大于齿侧配合反映出的最大倾斜量。3 .混合定心时，齿侧配合侧隙与大径（或逐）配合间隙共同反映总成装配倾斜量的状态。此时混合定心的大径定心反映的倾斜量与齿侧配合反映的倾斜量不得相差太大，同理混合定心时小径定心反映的倾斜量与齿侧配合反映的倾斜量亦不得相差太大。下面我将从设计、制造和精度测量三个方面，举例说明同步器齿毂、齿套装配倾斜量的设计计算和制程控制要点。案例的提出最近我公司为国内某主机厂生产的某种齿侧定心的三Ui档同步器齿毂、齿套装配自滑性合-7 -格，倾斜量（图纸给定值为0.5-0.9）出现了超下差的现象。检验数据显示齿毂外花键（插齿）的大、小径、M值、齿形、齿向、周累都符合产

4、品图，齿套内花键（拉削）的大、小径、M值、椭圆、锥度、倒锥也都符合产品图。出现这种不合格是什么原因呢？一确保同步器齿毂、齿套总成装配精度的设计计算从设计角度核算齿套、齿毂的内、外花键设计是否满足倾斜量的要求。（-）产品图给定的花键参数1.齿套:齿渐开线内花键参数表:齿数Z=36,模数m=2.1167,压力角a=20o基本齿槽宽=3.325,作用齿槽宽最小值E/ma=3.325,实际齿槽宽E=3.4（+0.07,0）,大径da=©78.75（+0.30,0）,小径dt=©74.45（+0.1,0）,公差等级6耳2 .内花键其它已知条件：锁止半角=57.5。，两端倒角深度都=1

5、.15,倒角后两端倒锥轴向尺寸都=4士0.2,齿套内花键总长度=22.5,有效长度=20.2。78,75肿三四档齿套20.2L15两端22.5三四档齿套3 .齿毂直齿渐开线外花键参数表：齿数Z=36,模数m=2.1167z压力角a=20°基本齿厚=3.325,作用齿厚最大值Svma=3.295,实际齿厚S=3.249(+0.046,0),大径da=©78.3(0,-0.1)，小径df=©73.6(0,-0.3),公差等级6f4 .外花键其它已知条件：齿毂外花键有效长度=19.7。如下图。4)78.3-o(1)73.6.8.3三四档齿毂5 .三四档同步器毂、套啮合后

6、倾斜量要求：按图示将齿套与齿毂相啮合，不装钢球和滑块时把齿毂固定，测量齿套的倾斜量w0.5-0.9。测量位置在如下图81.8处678+6（二）作用侧隙和倾斜量的核算1 .花键公差参照花键标准GB/T3478.1-1995可知齿套6级花键的周累FP=0.066,齿形公差ff=0.037,齿向公差F=0.012,总公差（T+入）=0.115,综合公差入=0.046,所以加工公差7=0.115-0.046=0.069,内花键弧齿槽宽公差0.07与0.069相近,确认为6级公差外花键5级花键的周累FP=0.047z齿形公差ff=0.023,齿向公差F=0.009,总公差（T+入）=0.073,综合公差

7、入=0.032,所以加工公差7=0.073-0.032=0.041。外花键弧齿厚公差0.046与0.041相近,应为5级公差。女口图纸给定的公差图所示：3 473.43.325内花键外花键3 2953.249图纸给定的公差图CV19 Ad得出内花键齿槽宽综合公差入=0.075,显然不符合6H规定，6级入应为0.046,应调整至按6H/5f调整后正确的花键公差大小及位置图的作用齿槽宽3.354。内花键正确标注应为：实际齿槽宽E=3.40(+0.07z0)作用齿槽宽最小值Evmin=3.40-A=3.40-0.046=3.354oCTb-， / 4 / oj oX MJ 7Z3.325-图纸给出外

8、花键实际齿厚最大值Sew.295,和作用齿厚最大值SmaF3.295相等，显然是错误的，因为在Sna=3.295时综合公差入=0,这是不可能的，应调整至按6H/5f调整后正确的花键公差大小及位置图的作用齿厚最大值为3.327,落实外花键齿厚公差带位置与大小才能决定配合状态。外花键正确标注应为：实际齿厚5=3.354(-0.059,-0.105),以作用齿槽宽最小值为其基准孔。3.4实际曲檎宽址小ft实35L.柞用齿宽址小僮5群Illi启面'5f谒奎启王瑕的花理会圣立小农垃邕固2 .按齿槽宽及齿厚计算作用侧隙如上图，先看齿套，实际齿槽宽E=3.4(+0.07,0),没有问题；作用齿槽宽最

9、小值Evmin=3.325z与6H的综合公差有矛盾，Ezmin应为=3.40-0.046=3.354。再看齿毂，实际齿厚S=3.249(+0.046,0),没有问题；作用齿厚最大值SmaF3.295,与实际齿厚最大值相等，致使入=0,必须调整,Smax=(3.249+0.046)+0.032=3.327依据以上数据可作出按6H/5f调整后正确的花键公差大小及位置图。由于花键加工后存在齿距累计误差、齿形误差和齿向误差，即存在综合误差，因而影响了花键的配4口o(1)当内花键实际齿槽宽T内加工到最小值、外花键实际齿厚T外加工到最大值时，加上内花键综合误差和外花键综合误差的影响，会出现作用侧隙最小值0

10、.027,见图左半部分。实际齿槽宽最小3.4考虑到综合误差0.046,将变为作用齿槽宽最小Emin,Evmin=3.4-0.046=3.354;实际齿厚最大3.295考虑到综合误差0.032，将变为作用齿厚最大Evmax,Evmax=3.295+0.032=3.327；所以作用侧隙最小值Gmm=3.354-3.327=0.027。(2)当内花键实际齿槽宽T内加工到最大值、外花键实际齿厚T夕卜加工到最小值时，加上内花键综合误差和外花键综合误差的影响，会出现作用侧隙最大值0.143,见图右半部分。实际齿槽宽最大3.47考虑到综合误差0.046,将变为最大作用齿槽宽Emax亦玄尸3.47-0.046

11、=3.424；实际齿齿厚最小3.249考虑到综合误差0.032,将变为作用齿厚最大Evmax,Evma>=3.249+0.032=3.281;所以作用侧隙最小值Gmin=3.424-3.28仁0.143。如齿槽宽、齿厚及检验方法图解所示。为了保证互换和配合性质，花键标准依据极限尺寸判断原则即泰勒原则：(1)作用尺寸不允许超过最大实体尺寸；(2)在任何位置上的实际尺寸不允许超过最小实体尺寸，成对使用极限量规的通规和止规。通规按工件最大实体尺寸制造，具作用是防止工件尺寸超出最大实体尺寸；止规按工件最小实体尺寸制造，其作用是防止工件尺寸超出最小实体尺寸。检验时，如果通规能通过，而止规不能通过，

12、则认为工件是合格的。规定了4种检验法：(1)基本方法：用综合通端花键量规控制内花键作用齿槽宽最小值和外花键作用齿厚最大值，即控制作用侧隙最小值；同时用非全齿止端花键量规或测M值(棒间距和跨棒距)或W值(外花键公法线)，控制内花键实际齿槽宽最大值和外花键实际齿厚最小值，即控制内外花键的最小实体尺寸。(2)方法A:在基本方法的基础上增加用综合止端花键量规控制内花键作用齿槽宽最大值和外花键作用齿厚最小值，即控制作用侧隙最大值。(3)方法B:用综合通端花键量规和综合止端花键量规分别控制作用侧障最小值和最大值。(4)单项检验法：测M值(棒间距和跨棒距)或W值(外花键公法线)，控制内花键实际齿槽宽最大值、

13、最小值和外花键实际齿厚最大值、最小值。再检验齿距累计误差、齿形误差、齿向误差，间接控制综合误差。对于常用的花键，只保自滑性，控制花键的最大实体状态和最小实体状态便可满足设计要求，可选用GB/T3478.1-1995的基本方法。此法检验效率高，互换性好，保证总公差(T+入)达到设计要求，允许加工公差和综合公差相互补偿，因而经济性好，是大批量生产常用的方法。高精度的花键联结，不仅要求自滑性还要保倾斜量,可选用GB/T3478.1-1995的方法Ao此法适用于作用侧隙有公差要求的花键副，采用方法A控制花键副作用侧隙最大值，当花键的综合误差入很小，综合止端花键量规通过时，应相应压缩总公差（T+入）值，

14、既不允许因出现较小的综合误差，而用综合公差入来补偿加工公差T。但当入较大时，可用加工公差T来予以补偿，此时总公差值（T+入）保持不变。方法B适用于工艺稳定，能保证综合公差和作用侧隙有公差要求的花键副。综合公差入和加工公差T的补偿关系同方法Ao单项检验法适用于无综合量规，或因工件太大无法制造量规的花键产品，还可用于工艺分析，当一个零件被量规拒收或一对花键工作状态不良时，可用此检验法找出原因。综上所述，渐开线花键的齿侧配合不同于光滑圆柱配合，它不仅与尺寸偏差有关，而且于形位公差有关，因而存在着作用侧隙与实际侧隙。装配后真正起作用的侧隙就是作用侧隙。对于一个零件，作用尺寸只有一个，实际尺寸可能有许多

15、个；一批零件的作用尺寸应在一定范围内变动。当实际尺寸为最大值时，作用尺寸必然也是最大值。我们在设计花键时可以合理给定公差带的宽度，并通过选择不同的检验控制方-6-法，得到所需的作用侧隙，或是只实现互换，或是既实现互换又实现配合性质。以上算法和方法，参见花键标准GB/T3478.1-1995.因为内外花键配合是6H/5f,查花键标准表可知：内花键作用齿槽宽匕下偏差为0；外花键作用齿厚S上偏差为-0.03。可见修正后的设计较符合标准的规定。作用侧隙是圆周方向侧隙，可以用公式：C径=<周/2tga'(参考齿轮标准GB/Z18620.2-2002)将其转变成径向侧障。此处a'为节

16、圆压力角，因内外花键有变位，故节圆压力角可按无侧隙啮合方程式求得。变位系数XkX2=齿槽宽(或齿厚)基本偏差变动量/(2xmixtga)=(3.354-3.325)/(2x2.1167xtg20°)=(3.327-3.325+0.027)/(2x2.1167xtg20°)=0.029/1.54=0.0188o则根据无侧隙啮合方程式得：inva'=inva+2(Xi+X2)tga/(Zi+乙),inva'=inv20°+2x(0.0188+0.0188)tg20°/(36+36)=0.014904+0.0003808=0.015285,查渐

17、开线函数表可得a'=20°10'o于是得：径向作用间隙最小值C/mm径=0.027/2xtg20°10'=0.037；径向作用间隙最大值C/max径=0.143/2xtg20°10,=0.196。3 .计算齿侧间隙反映的倾斜量以下两图为毂套装配时测量倾斜量的情形：由粗实线绘制的大小两个直角三角形相似可得:径向间隙G径/19.7=倾斜量/81.80所以齿侧设计倾斜量最大=0.196x81.8/19.7=0.82mm,在0.5-0.9mm之间。齿侧设计件页斜量最小=0.037x81.8/19.7=0.15mmv0.5mm所以我们断定：如果内花键

18、齿槽宽按图纸下限加工，外花键齿厚按图纸上限加工，倾斜量就会在0.15左右，而产品图要求的倾斜量是0.5-0.9,故会超下偏差。4 .计算大径间隙反映的倾斜量：齿套内花键大径=©78.75(+0.30,0);齿毂外花键大径=©78.3(0,-0.1),所以最小径向间障G径础=78.75-78.3=0.45,由此可得大径间隙允许的最小倾斜量：最小=0.45x81.8/19.5=1.89mm大于产品图规定的倾斜量最大值0.9mm不与齿侧干涉。5 .计算小径间隙反映的倾斜量：同理齿套内花键小径=©74.45(+0.1,0);齿毂外花键小径=©73.6(0,-0.

19、3),所以最小径向间障=74.45-73.6=0.85,由此可得小径间隙允许的最小倾斜量最小=0.85x81.8/19.5=3.56mm也大于产品图规定的倾斜量最大值0.9mm不与齿侧干涉。(三)花键有效宽度设计核算验算齿套内花键有效宽度20.2是否能满足。如下图所示：齿套内花键实际齿槽宽为3.4(+0.07,0),用周节nm=6.65减后可得内花键正常实际齿厚中限值S中=6.65-3.435=3.215；再根据齿套倒锥角度，倒锥反角，锁止半角=575。,两端倒角轴向尺寸长1.15及4,齿套花键总长度=22.5作三四档齿套倒锥祥图,量得交汇P处和P'处的齿厚都为3.215,并可量出P和

20、P'处都留有0.1左右的原齿形。可见内花键有效长度：H=22.5-1.15X2=20.2在设计上是满足的，齿毂有效导向长度19.7也就得到保证。制造过程中应保留原齿形，以保证设计要求，下文还有论述。(四)设计核算后的总结内外花键是齿侧配合H/f,齿套内花键精度是6级，齿毂外花键精度是5级；齿毂有效导向长度19.7在设计上可以保证，倾斜量0.5-0.9设计上没有保证，因此不能确保同步器齿毂、齿套总成装配精度。正确的解决方法是:，计算出反1 .根据设计上需求的倾斜量、同步器毂、套的结构（直径方向的大小、厚度）映在径向的作用间隙C/max和C/m.nO2 .根据径向的作用间隙反算出圆周方向的

21、作用侧隙。3 .再依据圆周作用侧隙按公差图分配给内花键和外花键，调整其大小精度及其位置，给出齿槽宽和齿厚的实际公差T、综合公差入。（注意一定要按基孔制确定基准数值）按上述原则计算才能保证自滑性合格，倾斜量合格，并做到与图纸给定的齿槽宽和齿厚公差不产生矛盾。由于我公司加工的倾斜量总是偏小，于是主机厂对倾斜量的要求进行了设计更改，由0.5-0.9变为0-0.6。.热处理前的倾斜量制程控制（-）依据产品倾斜量新要求00.6，修正内、外花键的加工公差和综合公差鉴于产品图倾斜量要求0-0.6,我将通过以上的论述重新修正公差带如下：1 .仍保持原配合性质6H/5f不变，即内外花键周向作用侧隙最小Gmin=

22、0.03o2 .由于我公司已根据齿套实际齿槽宽最大3.47定内花键拉刀，故齿套实际齿槽宽最大3.47设计上不变。3 .根据设计上需求的倾斜量0-0.6和公式：径向间隙G径/19.7=倾斜量/81.8计算径向的作用间隙Cmax。C/max=-maxX19.7/81.8=0.6X19.7/81.8=0.144O4 .根据径向作用侧障最大Cmax=0.144和公式：C径=<周/2tga'反算出圆周方向的作用侧障最大。由于变位量很小可用tga代替tga',于是C周ma=CvmaxX2tga=0.144X2tg200=0.105。5 .根据C周max=0.105,C周0.03,分配

23、给齿套内花键的加工公差T内=0.045,分配给齿毂外花键的加工公差T夕卜=0.105-0.03-0.045=0.03,齿套的综合公差精度等级按6H级，齿毂的综合公差精度等级按5f级，所以：入内=0.046；入外=0.032。可以给出按倾斜量0-0.6调整的花键公差大小及位置图如下：外芨键tcoOT3.325-3.17 实需告噌竟最；V道3.425作起告青戈是立值 *424实献少璋更查/卜臣3.379带四涉糟星少值-15 -由上图可知：变位系数x1=乂2=齿槽宽（或齿厚）基本偏差变动量/（2XmXtga）=(3.379-3.325)0X2.1167Xtg20°)=(3.349-3.32

24、5+0.03)/(2X2.1167Xtg20°)=0.054/1.54=0.0350则根据无侧隙啮合方程式得：invaz=inva+2(Xi+X2)tga/(Zi+乙)，inva5=inv20°+2X(0.035+0.035)tg20°/(36+36)=0.015613,查渐开线函数表可得a'=20°1810由a作用侧隙最小C/min=0.03,作用侧隙最大C/ma=0.105,再算径向作用侧隙和倾斜量。于是可得：径向作用侧隙最小值Cmm径=0.03/2Xtg20018'=0.04;径向作用侧障最大值C/max径=0.105/2Xtg20

25、°18'=0.142o由公式Cv/19.7=/81.8可得齿侧设计倾斜量最大max=0.142X81.8/19.7=0.59,约等于0.6。齿侧设计倾斜量最小min=0.04X81.8/19.7=0.168,略大于0。这样设计不但符合产品原图设计要求，而且有利于制程控制。()热前制造一般要保证齿毂、齿套热前给定的工艺尺寸，经过热处理后能达到产品图要求的尺寸，即热前和热后尺寸匹配。根据以往类似产品的加工经验，可粗定热前工艺尺寸，要进行一次或几次工艺试验才能匹配好。齿套的内花键6级精度，最后由拉刀保证，检验方法采用花键标准GB/T3478.1-1995规定的方法B,再用单项测量辅

26、助，可有效控制热前的作用尺寸。齿毂外花键是5级精度，为提高效率采用插齿加工，粗定热前工艺尺寸，然后依据这些尺寸精度选用合适的插齿机床、插齿刀，设计插齿胎。用M值检具控制外花键M值;用齿轮测量中心测量齿形、齿向、周累、径跳；作用齿厚用全齿通规和止规测量。也可用检验芯轴测量径跳。可见外花键检验方法也采用方法B,再用单项测量辅助。也可有效控制热前的作用尺寸。本文只侧重于花键倾斜量的设计和工艺方案的论述，对于机床、刀具、工装、检具和热处理不再展开，有兴趣的专业人士可做专题论述。(=)关于原齿形丢失对倾斜量的影响在倒内尖角工序要注明保留原齿形的要求。一旦倒内尖角时倒深了，没有保持原齿形，那么如下图所示，

27、可通过解直角三角形得:倒锥最深处与正常齿的厚度落差中限值=4Xtg3°50'=0.27-17-进而得倒锥反角损失的原齿形长度中限值=0.27/tgl2.5°=1.2那么花键有效长度19.7就只剩：H=19.7-4X2-1.2X2=9.3。这时前面齿侧间隙反映的最大倾斜量就由0.59变为：齿侧设计代页斜量最大4>=0.142X81.8/9.3=1.25,大于上差0.6,已超上差一倍以上。前面齿侧间障反映的最小倾斜量就由0.168变为：齿侧设计倾斜量最小min=0.04X81.8/9.3=0.35,大于0。前面大径间障间隙允许的最小倾斜量由1.89变为：最小=0.

28、45X81.8/9.3=3.960远大于L25,不与齿侧干涉。前面小径间障反映的最小倾斜量由3.56变为：最小=0.85X81.8/9.3=7.48。远大于1.25,不与齿侧干涉。可见如果原齿形丢失则毂、套配合的倾斜量将大幅度超上差。（四）热处理变形对倾斜量的影响以下计算公式均摘自齿轮标准GB/Z18620.2-2002。齿毂的热处理方式是气体软氮化,热处理前后外花键M值变化一般在土0.02以里。偶数齿外花键跨棒距M=mzcosa/cosam+DmQ一量棒直径；Dm=3.6,式中invaM=inva+Ddmzcosa+2xtga/Z-n/2Z=inv20°+3.6/2.1167X36cos20°+2X0.035tg20°/36-n/2X36=0.022259o查渐开线函数表可得am=22。51,齿厚变动量Es与M值（跨棒距或棒间距）变