锅炉燃烧调整试验方法

1、燃煤锅炉燃烧调整试验方法王双童200403燃烧调整试验的目的及意义锅炉的燃烧工况在很大程度上影响着锅炉设备和整个发电厂运行的经济性和安全性。对于现代火力发电机组，锅炉热效率每提高1%将意味着整套机组效率提高0.30.4%，标准煤耗可下降34g/kWh。燃烧工况调整适当燃料燃烧完全、炉膛温度埸和热负荷分布均匀，是保证锅炉达到额定参数、避免结焦及设备烧损的必要条件；对于大容量高参数锅炉，则更是维持炉膛受热面的正常水动力工况，以期安全可靠运行所必不可少的。对于现代电厂锅炉，由于设备的庞大和复杂性，燃烧系统的可调参数较多，它们对整个燃烧过程以及与之有关的其它过程的影响，已经不可能只凭表面现象和直观经验

2、作出准确的判断。因此，就需要有计划地改变某些可调参数及控制方式(即燃料供给方式及配风方式)，对燃烧工况做全面的测量。然后将取得的结果进行科学分析，从经济性、安全性诸方面加以比较，才能确定出最佳的运行方式。这样的试验、测量和分析研究工作，就是我们通常所称的锅炉燃烧调整试验。通过较全面的燃烧调整试验。也可以获得锅炉在最佳运行方式下的技术经济特性，包括燃料、空气、烟气及汽水工质的运行参数及锅炉效率、厂用电指标等。这些技术经济特性是加强电厂的技术管理掌握设备性能、制订运行规程、投入燃烧自动调整系统以及做好全厂经济调度所必需的。通过燃烧调整试验，还可以使运行人员更好地了解设备运行性能，掌握燃烧过程的内在

3、规律，使实践和理论知识更紧密地联系起来，从而在技术改造、安全经济运行方面发挥出更大的作用。为考核机组检修效果，常在大修前后进行运行比较试验；为取得运行技术经济特性可在正常工况下进行单纯的热效率试验；针对机组运行中存在的特殊问题，为查明原因及研究解决对策而常需要进行某些专题试验；对新设计的锅炉进行鉴定试验。试验是指所进行的全部试验工作，它是由多次测验和辅助性试验，以及对所有测验结果的分析整理工作组成，属于同一调整项目的一组测验也可称为一个单项试验。测验为达到试验目的，在锅炉设备上按规定的程序，在一定的持续时间内，进行的一整套测量工作称为测验。它是组成试验的独立单元，根据多次测验的结果才能构成一个

4、完整的试验。燃烧调整试验的设备对象锅炉燃烧调整试验所涉及的主要设备对象有： 1、炉膛及其所属的燃烧设备：如煤粉燃烧器及其设备等； 2、燃料供给设备：如给粉机，给煤机，煤闸门等。对于带直吹式制粉系统的煤粉炉，锅炉燃烧试验的设备对象还必然包括制粉系统在内；对于带中间储仓式制粉系统的煤粉炉，制粉系统可以不包括在燃烧调整的设备范围之内，只要求制粉系统供给合格的煤粉。 3、空气供给系统：如风道，空气预热器，一、二次风机，喷口，分配器等，以及用外来热源加热的前置式空气预热器(热风器)，但不包括送风机。4、锅炉烟道系统及其受热面部件，如烟气再循环系统。但不包括除尘器及吸风机。试验的组织在进行燃烧调整试验之前

5、，通常应结合锅炉设备条件。燃料及燃烧方式等情况，制订试验大纲。试验大纲的内容一般包括：试验的任务和要求，锅炉设备状况的检查和校正要点，试验程序和测验次数计划表，测量项目及测点布置。试验的技术准备工作要求，试验的安全措施，人员组织分工，培训计划和总进度等。试验前的测量装置的准备按试验任务的要求，应将全部测量项目分成两类；第一类是为取得规定的主要运行技术特性所必须的，称为基本测量项目；第二类是为取得其它较次要的运行参数的，称为参考测量项目。按反平衡法进行试验时，基本测量项目如下： 1、燃料的元素分析； 2、入炉燃料采样及工业分析； 3、煤粉细度； 4、飞灰和炉渣采样，及其可燃物含量的测定； 5、排

6、烟温度； 6、炉膛出口(过热器后)的空气过剩系数； 7、排烟成分(O2或CO2，有时也包括CO，H2，CH4)的分析。当按正平衡法进行试验时，基本测量项目尚应增加： 8、入炉燃料量； 9、锅炉的给水流量或蒸汽流量，排污水及减温水流量； 10、给水及蒸汽温度； 11、蒸汽压力。当试验有其它特殊任务时，基本测量项目将随之增减。试验期间煤质及锅炉主要参数的允许波动范围应用基水分(Wy)：链条炉或抛煤炉不超过1%；煤粉炉不超过2%。如Wy15%，允许偏差可适当放宽。应用基灰分(Ay)：当Ay30%时不超过3%。应用基低位发热量(QDy)：600kJ/kg。除了特别指定煤种的试验外，一般试验期间规定的煤

7、种应与锅炉经常使用的相同。锅炉负荷5%；一般指锅炉蒸发量（即主蒸汽量）；汽压：高压锅炉0.1MPa；中、低压锅炉0.05 MPa；汽温5；空气过剩系数0.05。测量间隔时间测验期间凡温度、压力、流量测量项目及锅炉控制盘上其它必要仪表的记录间隔不应超过15分钟，而其中的基本测量项目则不应超过10分钟。利用连续取样分析的方法测定烟气成分时，其取样分析的间隔时间不应超过10分钟。使用流量孔板（经标定后的）测量蒸汽或给水流量时，记录时间不应超过5分钟。测验中如利用可移动的皮托管按逐点测法进行空气或烟气流量测定时，测量次数不应少于二次。试验取得的运行特性通过锅炉燃烧调整试验，主要可取得下列运行技术经济特

8、性： 1、确定燃煤对燃烧设备最适宜的可调参数(如煤粉细度对于煤粉炉)。求出各该参数对燃烧经济性的影响。 2、在不同负荷下，燃料及空气的安全合理的供给方式(如燃烧器的投停、倾角、可调缩孔的位置等对于煤粉炉)。求出空气过剩系数及一、二次风率的变化对燃烧经济性的影响； 3、不同负荷下炉膛的工况特性，如热强度、温度埸、结焦情况等； 4、不同负荷下各级受热面前后的工质特性，如烟气温度、负压成分，受热工质(蒸汽、空气)的温度、压力特性等； 5、不同负荷下锅炉主蒸汽及再热蒸汽参数的变化特性，如汽压、汽温及其调节特性； 6、不同负荷下汽水系统的压降和风、烟通道的阻力特性； 7、锅炉在不同负荷下的各项热损失及效

9、率指标，锅炉的经济负荷范围； 8、锅炉及其辅助设备的汽耗、耗电率特性，以及在不同负荷下的自用电、自用热及煤耗指标。此外，通过辅助性的漏风测定试验，可以取得炉膛及烟道的漏风系数。对于试验任务要求取得的各项技术特性与负荷或其它有关工况参数之间的关系，应尽量利用曲线图的形式表达，以期清楚明确，便于分析。应将综表上符合工况条件的所有各该项试验数据以清晰的符号点入坐标系。 曲线应尽量与所有的点相接近，并且在临近的区域内曲线两侧的点数应接近相等。除有特殊缘故外，曲线的斜率不应有突然的变化。曲线的形状应符合各该参数的变化规律，如有违背而查不出原因，则说明试验质量差。此时应考虑进行补充试验。曲线图内应注明工况

10、条件及其它有关参数的变动范围，各种符号的意义亦应标明。试验报告为了总结经验，积累资料，不断提高运行人员的操作水平和适应经验交流的需要，在调整试验完毕后，应编写出试验技术报告。试验技术报告要力求简短明了，说明问题。其书写程序一般如下：内容提要；序言说明试验的目的、方法和过程；锅炉设备的主要技术特性和燃料特性；设备的运行情况及历史情况；运行方式的调整改进及其效果；试验取得的运行技术经济特性；分析和评价；结论和建议，推荐的运行方式；试验结果综合表及曲线图表；测量技术及仪表的补充说明附件；其它附件。在试验技术报告内应对基本测量项目使用的测量方法及主要的仪表加以说明， 并附有测点布置图。试给技术报告内应

11、将主要试验研究对象(如炉膛、燃烧器、二、三次风喷口等)的结构尺寸绘图说明。对所推荐的。尤其是经过改进的设备，更应附有具体结构图纸，以便于其它单位参考。炉膛空气动力埸试验 所谓炉膛空气动力场主要指的是燃烧设备及炉膛内的空气（包括空气携带的燃料）以及燃烧产物的流动方向和速度值的分布状况。锅炉运行的安全性、可靠性和经济性与炉膛空气动力场的好坏有着密切的关系。一般分冷态和热态。良好的炉膛空气动力工况主要表现如下：1、从燃烧中心区有足够的热烟气回流至一次风粉混合物射流根部，使燃料喷入炉膛后能迅速受热着火，且保持稳定的着火前沿。2、燃料和空气的分布适宜，燃料着火后能得到充分的空气供应，并达到均匀的扩散混合

12、，以利迅速燃烬。3、炉膛内应有良好的火焰充满度，并形成区域适中的燃烧中心。这就要求炉膛内气流无偏斜，不冲刷炉壁，避免停滞区和无益的涡流区；各燃烧射流也不应发生剧烈的干扰和冲撞。在拟订冷态试验方案时，对各种工况应首先参照热态工况或炉膛及燃烧器的自模化区界限Re数确定适宜的送风量，然后按动压比相等的原则分配诸燃烧器的一、二、三次风量，以期分别满足炉膛及燃烧器出口射流的模化要求。通过态空气动力场试验，可以直观地检查炉内气流的分布、扩散、扰动、混合等现象是否良好。当锅炉的燃烧工况不正常时，空气动力场试验结果常可以帮助分析发现一些问题，从而有助于设备及运行操作的改进。然而，如上所述，它并不能完全如实地重

13、现热态的空气动力工况，即难免有某种程度的失真虚假现象。故冷态试验结果一般只能做为燃烧调整的参考和辅助手段。冷态试验前须注意做好以下的准备工作： 1、在进行冷态试验前，应检查测定燃烧器及一、二、三次风喷口出口的结构状态和尺寸、标高位置、安装角度等，必要时应进行校正或更换。炉膛内应无大块焦渣，检查和校正各风门挡板的实际开度与开度指示的一致性和风门挡板的严密性，检查和校正原有的风压表计。 2、试验前应启动送吸风机及排粉机，吹扫炉膛及烟、风道12小时。 3、为进行试验而敷设的脚手架应能满足观测的需要和保证试验人员的安全，且须尽量不影响气流工况。 4、试验所需照明一般在炉膛上部装置四盏100500W照明

14、灯， 其亮度即可满足观察、测量和记录的需要。 5、在冷态试验前应尽量了解和掌握锅炉的燃烧工况、设备调节性能、挡板的操作范围、炉膛的风平衡及风压、速度等参数。结合燃烧调整试验的目的和模化条件制订冷态试验的技术方案和程序。 6、炉内外的工作人员应密切配合，可用对讲机直接联络。 7、试验进行中应投入送、吸风机，必要时还须投入排粉机以保持规定的风量、风压。炉膛负压不宜过大，以免敞开的孔漏风影响气流。注意送、吸风机等的电动机电流，尽量不超过额定值。所有烟道的人孔、窥视孔及冷灰斗等都应关严。 8、试验时风量的测定方法一般用动压管。试验观测要点：对于四角布置的直流燃烧器： 1、射流的射程，以及沿轴线速度衰减

15、情况； 2、四角射流所形成的切圆大小和位置； 3、射流偏离燃烧器几何中心线的情况； 4、一、二次风混合特性，如一、二次风气流离喷口的混合距离，以及各射流的相对偏离程度。 5、喷口倾角变化对射流混合距离及其相对偏离程度的影响等。在冷态试验中，对于炉膛气流的主要观测内容如下： 1、火焰或气流在炉内的充满度，一般用有效气流所占截面与整个炉膛截面之比表示。火焰充满度愈大，炉膛利用程度就愈高，气体在炉膛流动阻力愈小，炉内停滞区及涡流区就愈小。2、观察炉内气流动态。一是气流是否冲刷炉壁，如气流贴壁，水冷壁易产生高温腐蚀，且炉内容易结焦。二是气流在炉膛断面上的分布均匀性，是否有偏斜现象。如果气流往炉膛一侧偏

16、斜，则容易造成该侧火焰温度过高，沾污结焦较严重，受热面热负荷及过热汽温不均匀等不正常情况。3、对于旋流式燃烧器应观察和测定射流的旋转特性、扩散角、回流区的大小以及回流速度是否合宜；对于四角布置的直流式燃烧器应观察和测定射流射程及其变化过程、四角射流所形成的切圆直径和位置是否符合要求。4、各种气流相互干扰情况，如燃烧器射流间的相互影响和三次风对燃烧器主射流的影响等。观测方法一般有飘带法、纸屑法、火花法、测量法等。我们一般用测量法：即利用测速管和风速表等，测定燃烧器射流和炉内速度埸，以便分析炉内和燃烧器出口射流的分布和衰减情况。采用的测速管型式需视燃烧器、炉膛的型式以及气流工况而定。平面气流一般采

17、用皮托管或转杯式风速计，而空间气流则需使用四孔、五孔测速管。采用四孔、五孔测速管测量工作量较大，除了进行专题研究工作外，一般试验中不常使用。炉膛及烟道的漏风试验炉膛及烟道系统为负压运行的锅炉(即平衡通风锅炉)，炉膛和烟道的严密性对机组运行的经济性有很大的影响。漏风直接导致排烟热损失增加，而且烟道的漏风处所愈接近炉膛，其影响就愈大。实践证明，炉膛漏风系数每增加0.1，排烟温度将随之增长38，因而排烟热损失将增加0.20.4%。炉膛的漏风还会恶化燃烧，增加灰渣未完全燃烧热损失；也会导致过热蒸汽超温等不正常现象。漏风还会增加吸风机的负荷及耗电率。严重的漏风甚致会限制锅炉出力。因此在运行中应该经常定期

18、检查并消除炉膛及烟道各处的漏风。在锅炉进行调整试验前，尤需注意检查及消除漏风缺陷， 并测定烟道各区段的漏风系数，确证是在允许范围之内。漏风量过大会使试验结果难以代表正常运行工况，因而降低了试验的质量和作用。锅炉烟道各区段的漏风数值，可用各该区进出口烟气的空气过剩系数的增量来表示；该增量即称为各该区段烟道的漏风系数，即：-式中、各该区段烟道入口及出口烟气的空气过剩系数。漏风系数由所测得的烟气中的含氧量经公式计算而得。在不同锅沪负荷下，烟道各区段的漏风系数值亦有所不同。为便于比较，一般皆应采用锅炉额定负荷下的漏风系数e，否则应予注明。锅炉炉膛及烟道各区段在运行中允许的漏风系数极限值应根据制造厂的规

19、定，或参考如下：锅炉烟道系统各区段的最大允许漏风系数设备及结构型式漏风系数炉膛光管水冷壁的煤粉炉和链条炉0.10膜式水冷壁的煤粉炉；液态排渣炉；燃油炉0.05防渣排管、屏式过热器0炉膛出口水平烟道0.03垂直烟道内的过热器及省煤器蛇形钢管式做成一级的0.03做成二级的，每一级0.02铸铁肋片管省煤器0.10空气预热器管式，每一级0.05板式，每一级0.07铸铁肋片管式，每一级0.1回转式0.2除尘器静电式0.1多管式，水膜式，百叶窗式0.05烟道钢板烟道，每10米0.01砖砌烟道，每10米0.05当炉膛或烟道宽度超过4米时，应分左右两侧分别测定每一侧的漏风系数。对于尾部烟道各点，空气过剩系数易

20、于测得，漏风试验方法比较简单，而炉膛则比较困难。炉膛及炉膛出口水平烟道的漏风试验在锅炉运行工况下测定炉膛漏风的方法有好几种，但现埸条件讲，准确而简单的是正压法，除了基本的正压法而外，还有一种通过测定尾部烟道阻力来确定漏风系数的改进的炉膛正压法。基于这两种方法，还派生有多种外推方法，其中比较好的烟道阻力外推法。基本正压法保持负压运行的炉膛，冷风的绝对漏入量只随其负压值而定，与锅炉负荷无关。当锅炉全部形成正压时(炉底的压力为零)，冷风漏入量即完全消失。此时虽有燃烧产物逸出炉外，并不影响炉膛出口烟气样品对工况的代表性。据此，可以在运行锅炉上用炉膛充压的方法测得它的漏风系数。一般在炉膛出口测定烟气成分

21、较为困难且不易准确，故通常都改在水平烟道过热器之后，此时测得的是炉膛和炉膛出口水平烟道的漏风系数之和。以下文中所谈及的都是指这两者之和而泛称为炉膛漏风系数。当锅炉在正常负压ST下运行时，有：Tgr-zz 式中T炉膛及水平烟道过热器的漏风系数；gr水平烟道出口的空气过剩系数； zz进入炉膛的有组织空气的过剩系数。在维持入炉燃料量及有组织风量都不变的条件下，zz为恒定值。 此时如提高炉膛工作压力， 使炉底的负压等于零， 炉膛即全部充正压；漏风系数T为零。 即有zzgr*式中gr*炉膛充正压时，水平烟道过热器后的空气过剩系数。将两式相代加，即得出试验负荷下以正常负压运行的炉膛及水平烟道过热器的漏风系

22、数：Tgr-gr* 依照上述方法测定炉膛漏风系数，通称为正压法。 为与测定烟道阻力确定漏风系数的另一种正压法相区别，故这里称为基本正压法。空气过剩系数的测定可用烟气分析仪表。在充正压工况过程中，因为大量逸出烟，常不允许正压运行时间太长，从而来不及做仔细的调整。在这种情况下，往往造成燃料量及有组织入炉风量较负压工况下有微小的偏离，因而gr*也相应产生偏差。从式中来看，因为gr与gr*的数值比较接近，所以gr*的偏差即使其相对值不大，也会给T带来明显的误差。为此，应对式中进行燃料量及有组织入炉风量变动的修正。即在试验的两工况中，燃料量B及有组织入炉风量Vzz有某些差别时，应依据下式计算漏风系数：T

23、gr-gr*（Vzz/Vzz*）（B*/B）式中Vzz，Vzz*分别为正常运行负压和充正压两工况下的有组织入炉风量，标准m3/h；B，B*分别为上述两工况下的入炉燃料量 ，t/h。有组织的入炉风量比Vzz/Vzz*可用空气预热器后热风道上安装的固定测速管，或试验时插入风道中的皮托管来监督。此时风量比可依下式计算：Vzz/Vzz*=式中Pd，Pd*分别为两工况下测管或皮托管测得的动压值，毫米水柱。式中略去了温度的影响。对于具有严密性较好的管式空气预热器的锅炉，当无热风再循环。且通过空气预热器的热风全部送入炉膛时，也可以利用空气预热器空气侧的入出口静压差即空气预热器的空气侧阻力Hky来监督有组织入

24、炉风量的变化。此时：Vzz*/Vzz(Hky/Hky*)0.55； 同样，此式也略去了温度的影响。对于入炉燃料比B*/B，可视现埸具体情况确定监测方法。若是带中间储仓式制粉系统的煤粉炉，可利用表征下粉量的相应指示值(例如平行控制器的阻抗置)进行估算。由试验负荷下测定的漏风系数换算到额定负荷，可利用下式：T e=T（D/De）式中D，De分别为试验负荷及额定负荷，t/h。试验测点布置如图代表测点位置，单点表示用静压计测量，两点用压差计 炉顶 测氧量测量。炉膛底部负压表及空气预热器阻 ST力差表都应集中在表盘，以便于监视及 Sy操作。试验负荷的选取，原则上在比较低的负荷下进行试验效果好，因为低负荷

25、下相对漏风系数要比高负荷时大。一般 取为额定负荷的7080%较为适宜。Sd为避免在充正压工况下产生过大的 炉底 Hky未完全燃烧热损失，应该预先在负压工 况下就适当增大试验采用的空气过剩系 Pd数(可较正常值大0.05左右)由负压工况过渡到正压工况下时，为防止过热汽温大幅度急剧下降，事前要进行预调，不使充正压过程中出现汽温异常状况。试验炉如为带中间储仓的煤粉炉，试验时应停止制粉系统的运行， 这样便于稳定工况，免使制粉系统漏风干扰炉膛漏风的测定。带烟气再循环系统的锅炉，也宜停止再循环系统的运行。试验前应进行炉膛、炉墙及窥孔、人孔、放灰门、防爆门的严密性检查，消除显见的漏风点。停止制粉系统后，还应

26、将其与炉膛及热风道严密隔绝。烟道阻力正压法基本正压法在现埸实践中表明有如下缺点： 即要求相对较长的充正压时间一般要510分钟，以使工况稳定，并尽量使烟气取样分析准确些。但是，实际上即使保证了上述时间，也往往由于试验操作原因导致烟气分析结果具有很大的误差，以致影响漏风系数测定的准确性。对于燃煤锅炉，因为充正压造成室内灰尘弥漫，实际上连上述时间也常难以保证。相形之下，一种测定尾部烟道阻力以确定炉膛漏风系数的方法，即烟道阻力正压法，由于免去在正压工况下抽取烟气样品的工序，使充正压的时间可大为缩短，因而比基本正压法要优越得多。在燃料量和有组织入炉风量不变的条件下， 炉膛充正压时水平烟道过热器出口的烟气

27、量与正常负压时该点的烟气量相比，应有如下的关系：Vy*=Vy-VT-VT*标准m3/h；式中Vy、Vy*分别为正常负压工况和充正压工况下，水平烟道过热器出口的烟气量，标准m3/h；VT，VT*分别为上述两工况下冷风的漏入量和烟气的外逸量，标准m3/h。烟量的改变将影响尾部烟道阻力随之发生变化，可近似地表示为：Vy*/Vy=；式中Sy，Sy*分别为正常负压工况和充正压工况下尾部烟道的烟气阻力，毫米水柱。将两式联立，消Vy*，可得(VT+VT*)/Vy=1-； 式中VT及VT*只与炉膛及水平烟道内外压差的平方根成正比。设在正常负压工况下：炉顶负压ST=-a 毫米水柱炉底负压Sd=-b 毫米水柱则负

28、压工况下的内漏量及正压工况下的外逸量应分别与各该工况下炉膛内外压差的平方根成比例，即：VT=K标准m3/h；VT*=k标准m3/h；又在负压运行工况下引入以下关系式：Vy=BYgrVgk标准m3/h式中B试验负荷下的燃料量，kg/h；Vgk-每公斤燃料的理论空气量，标准m3/公斤；Y=Vy/Vgk实际烟气与空气比。当燃料是煤时：Y1.05+Wy/100Vgk；当燃料是油或天然气时：Y1.11。式中，Wy表示随燃料进入炉膛之水分(%)； 在停制粉系统进行试验时，即为煤粉水分。如燃料的折算水分Wz=1000Wy/Qdy50010001000150015002000200025002500测点排数3

29、45678测量的准备和操作注意事项使用皮托管和微压计进行空气、烟气流量测量时，在仪表安装准备和测量操作上应注意以下事项： 1、先按上节的规定正确选定测孔的数量和位置。 在安装测孔管座时应注意与管道壁垂直，不得歪斜。 2、利用压缩空气或打气筒清除皮托管内部的积灰，保证管内通道的畅通。测定管上的导向套应压好密封填料。 3、新的微压计和换用新的玻璃管或水准泡后的微压计，都必须经过校验才能使用。 4、对于久未使用的微压计，首先应检查各部件是否完好； 水准泡有否扩大。检查开关是否灵活；不灵活时，可涂一些密封油脂，但切勿过多，以免堵孔。检查宽广容器的密封垫子是否完好；零位调整旋钮的填料是否压紧；各接头是否

30、松动。消除微压计可能造成泄漏的一切根源。 5、清理完毕后，注入经过测定比重的工作液，正负压端都好橡皮管。从正压端加压吹起一段液柱，卡死橡皮管，若液面不下降，则表示整个系统不漏。再从负压端吸起一段液柱，若卡死橡皮管后液面不下降，则整个负压系统不漏。按以上方法检查时，若液面有持续下降的现象则表示系统有泄漏之处，应对微压计和橡皮管逐一检查，找出漏处，予以清除。测量用的传压橡皮管亦应按上述方法预先进行严密性检查。 6、作完以上一些检查后，就可以在测量处的附近放好微压计，并调整水平。 7、连接微压计与皮托管应注意正负端不能接反。 最后再次进行整个系统连接后的严密性检查。当将皮托管装入测孔时，微压计应处在

31、关的状态(折除时亦然)。当测量热风或烟气时，注意导向套旋入测孔管座不要太紧，以免热胀不易旋下。 8、根据粗略估计的动压值，确定测量时玻璃管的倾斜(即迁择K值)， 并调整玻璃管液面到零位。 9、进行测量时，必须注意将皮托管放正，使其轴线与管道中心线平行。 10、应按规定的测点顺次逐点进行测量。为可靠起见， 每次测量应分别在皮托管插入和抽出时两次读数，即逐点重复测定两次，然后取其平均值。其两次读数相差较大，则应对该点再次读数进行校对。 11、在气流不太稳定的管道内测量时， 微压计的读数应取水柱波动的平均值。为增加测量的精确性，可以重复数次读数，取其平均值。 12、如果在测量过程中，突然发现微压行中

32、的读数变化较大时， 应检查系统有否泄漏及皮托管堵塞现象，须经处理后再进行测量。13、当注入微压计的工作液密度不同于仪器规定的数值时(通常为y=0.81克/毫升)，应将仪器的乘数K更换为： K=Ky/0.81 式中K更正后的仪器乘数；y实际工作液面的密度，克/毫升。14、应同时测定大气压力及管道内气流的静压。温度。如果测量烟气，为了计算烟气的密度，尚需在测量期间分析烟气成分中的RO2及O2值。测量结果的计算首先根据被测流体的成分、静压和温度计算气体的实际密度：=0.359D kg/m3式中气体的实际密度，kg/m3； Pa大气压力，毫米汞柱； Hs管道内气体静压，毫米水柱； t管道内气体温度，；

33、D标准状态下气体的密度，kg/m3。对于空气，D =1.29 kg/m3；对于制粉系统废气及烟气D按公式计算。同时分别算出测量截面上各测点的微压计读数的平均值，并将其开方，然后按整个测量截面加以平均。即()p=(+)/m 式中Z微压计读数，毫米；m测点数目。将()p代入下式可求得通过整个测量截面的平均气流速度：V=4.43kd m/s当使用皮托管时，kd=1。根据平均速度值及测量截面的面积，即可算出气体流量：Q=3600VF m3/h或Qn=3600VF/D标准m3/h式中F测量截面的面积，m2。控制点测定法在锅炉试验中，按上述方法进行各种风量时，由于测点数量过多，常是很耗费人力和时间的。为了

34、减少测量的工作量，也可以采用控制点测风方法。当气流在管道风达到较稳定的湍流状态后(一般约当Re=DV/105)，截面上速度埸的形状与流量的变化关系甚小。因此可以允许选定某一测点(通常是截面中心点)做为控制点，预先按以上所述方法进行标定， 算出控制点的速度测值与截面平均速度的计算值之间的校正系数K。如此，在试验过程中只测定控制点的动压读数，即可按下式计算求得平均速度：Vp=KV=4.43kdK式中Vp平均速度，m/s； K校正系数； V控制点速度，m/s； Z控制点微压计读数平均值，毫米； kd压差的更正系数，使用皮托管时kd=1； K微压计的乘数；气流密度，kg/m3。利用控制点测定法，就有可能在锅炉测验期间内增加各种风量的测量次数。笛形测定管根据上节所述的道理，可以在管道上安装不同结构的动压测定装置，经过标定后在实际测量中使用。这些测定装置的结构应力求简单。可靠和合理；气流的阻力不应有明显的增加。下面介绍一种结构形式笛形测定管。它用一根或数根横跨通道测量截面的铜管或钢管，迎气流方向按等面积原则布置若干全压感压孔；而静压感压孔则开在同一截面的通道侧壁上。在保证刚度的条件下，笛