脚手架计算书

1、附件双排扣件式脚手架的计算 脚手架选型及有关说明: 脚手架计算高度按 21.5M 计,立杆纵距 1.5m 横距 1.2m,步距 1.8m,钢管直径为 48,壁厚 t=3.5 ，按装饰用脚手架计算,一个作业层,二层木架板,连墙件二步三跨布置. 荷载的选取 木脚手板 0.35KN/ 施工均布活荷载 2 KN/ 根本气压值在 0.35 KN/左右,拉结点覆盖面 S=3×4.5=13.5 30 故不考虑气荷载对 立杆稳定性的影响. 脚手架结构计算: 本计算按概率极限状态设计算复合脚手架的受力,结合国家 JGJ130-2001 及工程的实际情况进行以下设计计算: 纵、横向水平杆受弯强度的计算

2、连接扣件抗滑承载力的计算 杆的稳定性计算 墙件的强度、稳定性和连结强度计算 杆地基承载力计算 计算如下: 纵向水平杆: 水平计算单元 S=1.2×1.5=1.8 作用在纵向杆线荷载为 脚手架板产生 qGK=0.9 ×0.35 KN/÷1.5m=0.21 KN/m 施工活荷载产生 qQK=0.9 ×2 KN/÷1.5m=1.2 KN/m 作用在纵向水平杆上产生最大弯矩值 Mmax Mak-1/2qL×1/4L=0 MGK=1/8qGKL2 同理 MGK=1/8qQKL2 Mmax=1.2MGK+1.4MQK=1.2×1/8&#

3、215;0.21×1.52+1.4×1/8×1.2×1.52=0.543KN.m 直径为 48 钢管截面横量 W=5.08 3 钢材的抗弯度计算值 f=205N/ 2 钢管应力产生强度 T=M/W=5.43×103/5.08×103=10.6N/ 2f=205N/ 2 故符合抗 拉强度要求. 横向水平杆 S=1.5×1.2=1.5 作用在水平横向杆线荷载为: qGK=1.8 ×0.35KN/÷1.2m=0.525 KN/m qQK=1.8 ×2KN/÷1.2m=3KN/m 作用在水平横

4、向杆上产生的最大弯矩值: Mmax=1.2 × 1 / 8qGKL2+1.4 × 1 / 8qQKL2=0.28 × (1.2qGK+1.4qQK)=0.28 × (1.2 × 0.525+1.4×3)=1.35 KN.m J= M/W=1650×103/5.08×103=32.48N/mm2f=205N/mm2 所以符合抗拉强度要求 2、 机件的抗滑承载力验算 纵向杆机件 s=1.2×1.5×1/2=0.9m2 Rmax=1.2×0.9×0.35+1.4×0.9&

5、#215;2=2.9kNRC=8KN 横向杆机件同上 Rmax=2.9kNRC=8KN 3、 主杆的稳定性计算 脚手架结构自重产生的轴向力 NG1K=20×3.84×10-2/m=0.768KN 脚手板自重产生的轴向力 NG2K=1.2×1.5×0.35KN/M2×1/2=0.315KN 施工荷载产生的轴向力NQK=1.2×1.5×2KN/M2×1/2=1.8KN 荷载设计值 N=1.2(NG1K+NG2K+1.4NQK)=1.2×(0.768+0.315+1.4×1.8)=4.32N 主杆计算

6、长度 Lo=Kuh=1.155×1.05×1.5=1.82m 杆件细长比 入=Lo/I=(.82×102)/1.58=115.2250 经查表知:主杆轴心受压稳定要取 e=0.483 b=N/QA=(.32×103)0.483×4.89×102=18.3KN/mm2f=205n/mm2 所以主杆的稳定性符合要求 连墙件(点)的迎面积 AW=3×4.5=13.5m2 标准风荷载 WK=0.7MzsWo=0.7×0.35×1.3=0.32KN/m2 风荷载产生的连墙件轴向设计值 N1w=1.4wkAW=1.4

7、×0.32×13.5×0.095×1=0.57KN 连墙件的轴向力设计值 N1=0.57+5=5.57KN 杆件材料的抗拉强度为 b=n/r=(.57×103)/(4.89×103)=1.14n/mm3f=205N/mm3 因为轴向力 N1=5。57KNRc=8KN 所以机件抗滑承载力符合要求 Io=Ku.h=1.155×1.05×1.2=1.46m 根据欧拉史稳压加界公式 Pij=r2EI/Vo=3.142×2.06×105×12.19×102=169.6Kn 由第可知最大轴向力 N1=8KN9IJ=169.6KN 故拉杆稳定性符合要求 4、 主杆地基载力计算: 因为架子主杆立于根底承台层上，其抗压强度10N/mm2 架子立杆最大轴向压力为 N=1.2