九江学院混凝土课程设计69m

1、现浇钢筋混凝土楼盖课程设计计算书学生姓名：专业学号：一专业名称：土木工程专业班级：手机号码：XXX土木与城市建设学院结构工程教研室2013年05月、设计题目某多层工业建筑楼盖平面图如图1所示，Li,L2尺寸为Li=6900mmL2=6900mm,详细位置见图1，环境类别为一类，设计使用年限为50年，楼梯采用室外悬挑楼梯。楼面均布可变荷载标准值为4.0kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。00960096RW32003200320003OQ900320032nHM3.(IIIILI柱m350X350、FI次梁450X主梁6525690069006900690034500690069

2、00楼盖平面图、设计资料1、生产车问的四周外墙均为承重砖墙，纵横墙墙厚均为370mm采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑。车间内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为350mmx350mm2、材料：混凝土采用C35(f16.7N/mm,ft=1.57N/mm2)；主梁及次梁受力筋用HRB335(fy=300N/mm2),板内及梁内的其它钢筋采用HPB300(fy=270N/mm2)。3、楼面面层：水磨石地面0.65kN/m2;楼盖自重：钢筋混凝土自重标准值=25kN/m3;平顶粉刷：0.25kN/m2。4、活荷载：4.0kN/m2_4kN/m2=活荷载分项系数为1.4。三、板的设计板按塑性内力重分布

3、计算。板的A=6900凹=3，按沿短边方向受力单向112300mm板计算时，沿长边布置足够数量的构造钢筋。1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。板厚h板A80mm,此处取80mm(当h板王一I时，满足刚度要求，可40不验算挠度)。次梁hc=()ic取450mm"=(丄丄)入取200mm181223主梁hz=()iz取650mm匕乙巩丄？丄氏取250mm151023板的尺寸及支承情况如下图所示。2、板的计算简图：i11i11i§PI'i1-L屮1202080100L|J1002100100dl1002100I23002300r1L2300111E2321B*Z/Bqi&#

4、39;1£tJ書貰jcS.c计算简图板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%寸，均可按五跨等跨度连续板计算。按塑性内力重分布计算，其计算跨度：边跨:lnh中跨：1o=2.3一0.2=2.1m=2.3-0.12-耳=2.12m222a02012In2.20.12222取IA2.12m。3、荷载计算：取1m宽板带计算:面层0.651=0.65kN/m板自重0.08251=2kN/m平顶粉刷0.251-0.25kN/m恒载：gk二爲2.9kN/m活载：Pk=4.0仁4.0kN/mm设计值总值：1.2gk1.4pk=1.22.91.44.0=9.20

5、kN/m4、内力计算:用塑性内力重分布理论计算，则有a系数如下：M=:?（1.2gk?1.4PQI。-1/11-1/14-1/14-1/111/111/161/161/161/115、配筋计算:根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下截面1B2CM（kNm）3.71-3.712.552.04-2.91-2.33a1febho60.12x10660.12x10660.12x10660.12x10660.12x10660.12x106M2fC&1bh0.0620.0620.0420.0340.0480.039匸Ub）0.0640.0640.0430.0350.0490.040-0.9670.9

6、670.9780.9820.9750.980As=M/Ysfyh。177.62177.62-96.18-110.07选钢筋A6/8150A6/850-A650-A650实际配筋262262-189-189位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整休连接，故其中问跨的跨中截面（M2、M3）和中问支座（MQ计算弯矩可以减少20%其他截面则不予以减少。三、次梁设计1、确定计算跨度及计算简图,按塑性内力重分布计算。II200计算简图取主梁的梁咼h=650mm取主梁的梁咼h=650mm1112575mm，梁宽b=250mm。次梁有关尺寸及支座情况如上图所示。所以按塑性内力重分布计算，其计算跨度:中跨：I0

7、=In=6.9一0.25=6.65m边跨:In=6.9-0.12-二6.655mn2a0.24ln+-=6.655+=6775m(a=240mn)221.0251n=1.0256.655=6.821m6.775m取10=6.775m。跨度差(6.775-6.655)/6.655=1.8%:10%.说明可按等跨度连续梁计算内荷载计算:由板传来：板恒载X次梁问距=2.92.3=6.67kN/m次梁肋自重：b(hc-hB)X钢筋混凝土容重=0.2(0.45-0.08)25=1.85kN/m次梁粉刷重：2(hc-hB)X粉刷层每平米重=2(0.45-0.08)0.25=0.185kN/m恒载：gk八8

8、.705kN/m活载：Pk二活载标准值X次梁问距=4.02.3=:9.20kN/m设计值总值：1.2gk1.4pk1.28.70523.326kN/m3、内力计算：:-值：-1/11-1/14-1/14-1/11八1/11TX1/16八1/16/'1/161/11值:可知按第一类T形截面计算。支座截面按behe矩形截面计算bA200mm0.450.450.45其中：M“(gp)2其中：M“(gp)2V=1(gp)J4、正截面强度计算:1)次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度边跨6775工2258mm:bS0=2002100工2300mm第二跨和中问跨梁高h=450mm,h第二跨和

9、中问跨梁高h=450mm,h6650_bf2217mm0=450一35415mm翼缘厚hf80mm；''h;M197.33£%fcbfhf(h0丄)=1.0x16.7x2258x80x(415,hf:fcbfhf(h0-)1.02''h;M197.33£%fcbfhf(h0丄)=1.0x16.7x2258x80x(415,hf:fcbfhf(h0-)1.02M2=66.92:80)=1131.3kN.m8016.7221780(415)1110.7kN.m2ho=415mm支座截面第一支座及其他中问支座均按布置一排纵筋，取2)钢筋截面计算如下

10、截面1B2CM(kNm)97.33-97.3366.92-76.48X=bJh22M/(gf4)6.2777.444.3859.43_b0.550.550.550.55Xb=Aho>x(mm)228.25228.25228.25228.252As=%fcbx/fy(mm)788.11862.17540.55661.65(As)=afcb;x/fy1B16+2B22B18+2B12B16+1B1选配钢筋直径0642B16+2B14实际钢筋面积(mm2)829.1911555.9710截面AB左B右CV(kN)69.8693.1485.3185.310.25fcbh<N)346525&

11、gt;V346525>V346525>V346525>V0.7ftbh°(N)91217>V91220<V91217>V91217>V箍筋肢数、直径2A82A82A82A8Asv=nAsvdmm)101101101101s=1.25fyvAsvh°/(VVJ(mm)<0>200<0<0实配箍筋2?82002?82002?82002?82005、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图四、主梁设计.（按内力按弹性理论计算）1、计算简图：18J梁:11梁11u11111rL*kJ1IILn250J206605L

12、6550L175丄J.175lJl6550IJi69006900r16900A3C主G+QA'A1B2B1G+QA'A1B2B1计算简图柱截面350mM350mm由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度a=370mm则主梁计算跨度：In=6.90.35=6.55m中跨：b柱b柱Io=In二二6.9m22（支座中心线之距）边跨:0.37In6.595m2b丨o=1.0251n1.0256.5950.175=6.945m:2边跨取I0=6.95m，中问取I=6.9mab柱In柱二6.5952

13、20.1850.175=6.955m跨度差(6.95一6.9)/6.9二0.66%10%，贝卩可按等跨连续梁计算平均跨度值为匕乜.69AA945二6.92m222、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：8.7056.9二60.06kN主梁自重：0.25(0.65-0.08)2.325=8.19kN主梁粉刷重:2(0.65-0.08)2.30.25=0.066kN恒载：Gk二、68.32kN贝U：G=1.2Gk=1.268.32=81.98kN活载：Q-1.49.205.7二88.87kN则有GQ=170.85kNG+Q1)M=k1GLk2QL其中，k1k2可由书中表查

14、取,其中，k1k2可由书中表查取,L计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均2)VAG"其中，k3、k4可由书中表查取3、内力计算：主梁弯矩计算项次荷载简图k/M,（左）k/M1（右）k/Mbk/M2（左）k/M2（右）k/Mck/M3（左）k/M3（右）G.0.2440.155-0.267/-0.0670.067-0.267/-0.1550.244/139.02/88.31151.47/37.90/37.90151.47/88.31/139.02Q0.289/0.244/-0.133/-0.133/-0.133/-0.133/-0.244/0.2891J.J178.5015

15、0.7181.7974.5674.5681.79150.71/178.50Q-0.044/-0.089/-0.133/-0.200/0.200/-0.133/-0.089/-0.044/-27.1854.9781.79122.64122.6481.7954.9727.18Q11JJ0.229/0.125/-0.311/-0.096/0.17/-0.089/-0.059/-0.03/141.8677.21191.2658.87104.2454.7336.44-18.53Q-0.03/-0.059/-0.089/-0.17/0.096/-0.311/-0.125/0.229/1J_-18.5336

16、.4454.73104.2458.87191.2677.21141.44最不+317.52239.02-233.26-43.66-43.66-233.26239.02317.52利组+111.8533.34-233.26160.54160.54-233.2633.34111.85合+（kN.281.08165.52-342.7396.77142.14-206.2051.87120.49m）+120.49165.52-260.9425.8719.50-39.79165.51280.46Mmin组合项次+组合值(kN.m)111.84533.34-233.26-43.66-43.66-39.793

17、3.34111.85Mmax组合项次+组合值(kN.m)317.52239.02-342.73160.54160.54-342.73239.02317.52弯矩包络图如下-26Q94-233.26-260.944-233.26-4比66_-43.66/环、f/'ftq+AJV*/16°.54160.54239.02239.02+fj?f7+-342.73317.52CB主梁剪力计算项次荷载简图kMk/Vc左k/VB右k/Vc左k/Vc右GJ1)1110.733/-1.267/-1.000/-1.000/-1.267/60.09103.8781.9881.98103.87Q11

18、110.866/-1.134/1.134/厶八/X76.96-100.780/00/0100.78Q1t10.689/-1.311/1.222/-0.778/0.089/61.23-116.51108.60-69.147.91Vmax组合项次+组合值(kN)137.05-220.38190.58-151.12204.65Vmin组合项次+组合值(kN)121.32-204.6581.98-81.98116.78绘出剪力包络图如下+137.05+137.05+19.73-33.80+33.80-220.384、主梁正截面和斜截面承载力计算:-220.384、主梁正截面和斜截面承载力计算:-151.12+137.05'主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为边跨边跨bf丄二6900=2300mm:b-s=5700mm，第二跨和中问跨6965bf2321.7mm；并取h°=650-35=615mm。I!hf80Mi=317.52kN.m<yf血hf(ho_丄)=1.0x16.7x2300x80x(615_)=1766.86kN.m彳M2=160.54kN.m:fcbfhfE。一比)=1.016.72321.780(615_聖)=1780.43kN.m22所以按第一类T形截