转换层施工方案08352

1、A、B幢转换层施工方案1 编制依据及说明11 施工组织设计依据111 重庆红宇精密工业有限责任公司19号楼A、B栋转换层施工图及设计总说明112 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规113 国家强制性标准、施工验收规范、规程114 工艺标准及操作规程115 ISO9002国际质量认证标准116本公司质量保证手册、程序文件及规章制度12编制说明121本转换层施工方案的编制对象为A、|B栋10.15m层转换层。122转换层施工的重点和难点。1221 转换层施工的重点1、 由于本转换层主次梁的断面较大，施工荷载较大，这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使

2、之成为转换层施工的重点之一。2、 由于本工程转换层面积A栋约为1800（含裙房屋面面积），B栋约为1200，转换层部分主次梁多为深梁，砼浇筑量较大，为了保证砼在每段浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。1222施工难点。由于梁截面普遍较大、较宽，且钢筋用量大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的砼浇筑都增加了很大的难度。1223为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。2 转换层结构情况2

3、1本工程转换层框架梁截面尺寸主要为：1000×2000、900×2000、800×2000、700×1800、600×1500、600×1200、500×1500、400×1000等。2. 2转换层结构平面基本成矩形（除开裙房屋面层），平面面积A栋S1100，B栋S1200。转换层部分主要材料情况：钢筋规格从ø832，共十种规格；梁，板砼强度等级为C40，与下部框架柱砼强度等级一致。砼浇筑采取现场拌制泵送方式，故在梁、板砼配制时掺水泥用量12%的UEAH膨胀剂。3. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑

4、系统的布置与验算31施工荷载传递方式、传递路线311为了便于给支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。312转换层梁板5.1m（4.5m）10.15m采用扣件式钢管脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到下一层结构楼板上，再由下一层将上部荷载传递到再下层结构。为了确保下一层梁、板结构具有足够承载力，决定对下一层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在再下一层间搭设支撑，以增加下一层梁、板承载力。各层结构承受转换层荷载传递如下：转换层荷载10.155.1(4.5)BLL柱KL加固构造支撑±0.00柱LL

5、KLB32模板、支撑系统的布置与验算321模板及支撑系统布置。3211模板系统 梁底模和梁侧模均采用小块组合钢模。 转换层现浇板底模采用木模板体系，模板采用10厚竹压板，板模底肋采用60×150木枋，间隔净距30。3212支撑系统布置。转换层结构支撑架搭设方法： 当梁高H1500时，支撑竖杆按间距为400×600进行搭设（注：梁底模中间必须设置二道钢管支撑），即沿梁宽方向按400进行搭设，沿梁长方向按600进行搭设，大、小横杆步距为1200。梁底模小横杆与每一根立杆相连处均采用两个扣件，以保证扣件的抗滑移承载力。 当梁高1000H1500时，支撑竖杆按间距为550×

6、;800进行搭设（注：梁底模中间必须设置一道钢管支撑），即沿梁宽方向按间距550搭设，沿梁长方向按800搭设，大、小横杆步距为1200。梁底模小横杆与每一根立杆相连处均采用两个扣件，以保证扣件的抗滑移承载力。 当梁高H1000时，支撑竖杆按间距为800×450进行搭设，即沿梁宽方向按间距800搭设，沿梁长方向按450搭设，大、小横杆步距为1200。 现浇板支撑按800×800进行搭设，大、小横杆步距为1200。 整个支撑系统必须全部设置纵横向扫地杆；整个支撑系统四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。支架高于4.5m时，在适当部位还应加设一道水平剪

7、刀支撑。322模板、支撑系统的验算一、支撑系统的验算。对转换层1000×2000大梁的支撑架验算：由于1000×2000转换层大梁为本转换层体积最大的梁，所以对其支撑架进行验算。取KZL2（2）1000×2000大梁（净跨度L6700）进行验算，预设支撑架用四排架，排距为400，水平纵距为600，支撑架步距为1200。A、 施工荷载的计算取新浇的钢筋砼的自重为25KN/m3 钢筋混凝土自重：L6.7m（L为净跨度）V6.7×1×213.4 m3G113.4×25335KN 模板及支架自重标准值：取钢模板（梁模）1.1KN/m21.1&

8、#215;1×6.7=7.37KN 振捣砼进产生的荷载标准值： 水平面模采用2.0KN/m2 20×1×6.713.4KN 施工人员及设备荷载标准值：取2.5 KN/m225×1×6.716.75KN总的施工荷载（取荷载分项系数）：G1总1.2×（3357.37）1.4×（13.416.75）453KNB支撑架整体稳定性验算：把整体稳定性验算常转化为对立柱的稳定性进行计算，其传力途径为施工荷载传给小横杆（小楞），再传给纵杆，相应于立杆承受整个施工荷载。考虑到楼层高度不是太高，不考虑风荷载。受力简图30040030020020

9、0500400500为：此深梁支撑架立杆总计根数为：（注：梁底模中间设置二道钢管支撑）N=4×L÷600=4×6700÷600=44根 施工荷载设计值在立杆中产生的轴力： 面荷载为453÷6.7÷167.61KN/m2，折算为宽600，在排距方向的线荷载，即：q67.61×0.640.57KN/m由以上的受力简图得：NQ40.57×140.57KN（一个计算单元） 脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力（钢管每米重量3.84/m，钢管搭设长度5m）；NG3.84×5×100.192KN 立杆验算截

10、面处的轴心力设计值：（按最不利情况考虑，假设一个计算单元的荷载全部由梁底模中间二根立杆承担）N11.2 NG0.5 NQ 1.2×0.1920.5×40.5720.5KN 稳定系数的计算：参照扣件式钢管脚手架稳定性计算长度数（双排架），取1.3。长度比h/ii=15.8mm，为钢管回转半径h为步距1200mm1.3×1200÷15.898.73根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得0.653（0.653-0.645）×7.34÷100.647 整体稳定验算：N/Afc/ rR A:钢管截面积fc：Q23

11、5钢抗压强度rR：抗力调整系数（1.325）取值代入得：N/A20.5×103÷（0.647×4.89×102）64.79N/mm2<205÷1.325=155N/mm2a验算合格。C.肢杆件的稳定性计算：参照施工手册扣件式脚手架单肢杆件的计算长度系数lw，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其它步架的立杆。取立杆的lw1.325（边立杆）lwh/i1.325×1200÷15.8=100.6320.635-(0.638-0.63)×6.32÷10=0.633N/A20.5×103

12、47;(0.633×4.89×102) 66.23N/mm2<205÷1.325155N/mm2合格D、水平杆的验算。施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用ø48×3.5的钢管，其受力简图为：300400300200200500400500水平杆承受的均布荷载：q40.57KN/m取梁底两根立杆上的水平横杆按简支梁（按最不利情况考虑）计算跨内最大弯距可算得：MGKql2/8=40.57×0.42÷80.81 KN.m 抗弯强度验算：查表得：ø48×3.5的钢管抗弯强度为205N/m

13、m2，截面模量W5.08×103mm3MGK /W0.81×106/（5.08×103 ）=159N/mm2<205N/mm2 合格 挠度验算由静力计算手册得：QK5ql4/384EI 5×40.57×4004/（384×2.06×105×12.19×104 ） 0.54mm<l÷150400÷1502.67mm合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。E、扣件抗滑移验算由前面的计算可知，施工荷载设计值在产杆中产生的轴力为NQ40.57KN假设一个计算单元的荷载全部由梁底

14、模中间二根立杆承担，则每一根立杆承担的轴力为：N0.5NQ0.5×40.5720.28KN此轴力是水平横杆通过扣件传递给立杆的，因此，需对扣件进行抗滑移验算。单个直角扣件（或旋转扣件）的抗滑移承载力设计值为RC8.0KN，由于RCN20.28KN，扣件抗滑移承载力不满足要求。故需用3个扣件（每节点3个）3RC24KNN。考虑到梁的荷载有一部分直接通过立杆传递以及两边立杆各承担一部分荷载，则可将扣件设为2个。对转换层600×1500大梁的支撑架验算。取KZL8600×1500大梁（跨度L5500）进行验算，预设支撑架用三排架，排距为550，水平纵距为900，支撑架步

15、距为1200。A、施工荷载计算。取KZL8600×1500大梁进行计算，结构部位见结构施工图。取新浇的钢筋砼的自重为25KN/m3 1 钢筋混凝土自重：L5.5m（L为净跨度）G15.5×0.6×1.5×25123.75KN2 模板及支架自重标准值：取钢模板（梁模）1.1KN/m21.1×0.6×5.5=3.63KN3振捣砼进产生的荷载标准值： 水平面模板采用2.0KN/m2 2.0×0.6×5.56.6KN4施工人员及设备荷载标准值：取2.5 KN/m22.5×0.6×5.58.25KN总的施

16、工荷载（取荷载分项系数）：G总1.2×（123.753.63）1.4×（6.68.25）173.65KNB支撑架整体稳定性验算：把整体稳定性验算常转化为对立柱的稳定性计算，其传力途径为施工荷载传给小横杆（小楞），再传给纵杆，再传给立杆，相应于立杆承受整个施工荷载。考虑到楼层较低，不考虑风荷载。受力简图为：300400300200200500400500此深梁支撑架立杆总计根数为：（注：梁底模中间设置一道钢管支撑）=3×L÷800=3×5500÷800=21根施工荷载设计值在立杆中产生的轴力： 面荷载为173.65÷5.5&#

17、247;0.652.62KN/m2，折算为宽800，在排距方向的线荷载，即：q52.62×0.842.1KN/m由以上的受力简图得：NQ42.1×0.625.26KN（一个计算单元）脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力（钢管每米重量3.84/m，钢管搭设长度5m）；NG3.84×5×100.192KN立杆验算截面处的轴心力设计值：（按最不利情况考虑，假设一个计算单元的荷载全部由梁底模中间一根立杆承担）N11.2 NGNQ 1.2×0.19225.2625.5KN 稳定系数的计算：参照扣件式钢管脚手架稳定性计算长度数（双排架），取1.3。长度比h

18、/ii=15.8mm，为钢管回转半径h为步距1.3×1200÷15.898.73根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得0.653（0.653-0.645）×7.34÷100.647 整体稳定验算：N/Afc/rRA:钢管截面积fc：Q235钢抗压强度rR：抗力调整系数（1.325）取值代入得：N/A25.5×103÷（0.647×4.89×102）80.6N/mm2<205÷1.325=155N/mm2验算合格。C、肢杆件的稳定性计算：参照施工手册扣件式脚手架单肢杆件

19、的计算长度系数lw，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其它步架的立杆。取立杆的lw1.325（边立杆）lwh/i1.325×1200÷15.8=100.6320.635-(0.638-0.63)×6.32÷10=0.633N/A25.5×103÷(0.633×4.89×102) 82.4N/mm2<205÷1.325155N/mm2合格D、水平杆的验算。施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用ø48×3.5的钢管，其受力简图为：550550水平杆承受的均布荷

20、载：q42.1KN/m按两跨简支梁（按最不利情况考虑）计算跨内最大弯距AB250300对B支座取矩：RA×0.5542.1×0.3×0.3÷2得RA3.4KNM（x）RA ·x42.1×（x0.25）2÷2对M(x)求导，令m（x）0得3.442.1（x0.25）0可得x0.331m则MGK3.4×0.33142.1×（0.3310.25）2÷20.99KN.m抗弯强度验算：查表得：ø48×3.5的钢管抗弯强度为205N/mm2，截面模量W5.08×103mm3MG

21、K /W0.99×106/（5.08×103）=195N/mm2<205N/mm2 合格挠度验算由静力计算手册得：QK0.521ql4/100EI 0.521×42.1×5504/（100×2.06×105×12.19×104） 0.8mm<W550÷1503.67mm合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。E、扣件抗滑移验算按最不利情况考虑，梁底模中间一根立杆承担的轴力为25.5KN，设此轴力全部由梁底模小横杆通过扣件传递，由于单个扣件抗滑承载力为8.0KN，则所需扣件数为3个。考虑到梁

22、的荷载有一部分直接通过立杆传递以及两边立杆各承担一部分荷载，则可将扣件设为2个。对梁高H1000的支撑架（800×450）的验算取CQL4400×1000（跨度3.7m）进行验算，梁的施工荷载计算同前，经计算得：G总55.68KN面荷载为55.68÷3.7÷0.437.6KN/m2在排距方向的线荷载为q37.6×0.4516.9KN/mB200400200ANQ16.9×0.46.76KN支座反力RARB6.76/23.38KNMGK3.38×0.416.9×（0.40.2）2÷21.00KN.m抗弯强度

23、验算：查表得：ø48×3.5的钢管抗弯强度为205N/mm2，截面模量W5.08×103mm3MGK /W1.00×106÷5.08×103=197N/mm2<205N/mm2 合格挠度验算由静力计算手册得：WQKqcl38-4(c/l)2+(c/l)3/384EI 对本跨C400，l800 16.9×400×80038-4(4/8)2+(4/8)3÷(384×2.06×105×12.19×104)2.56mm<W800÷1505.3mm合格

24、立杆稳定性验算。由于本立杆承担的轴力N3.38KN，小于前面计算的600×1500大梁下立杆轴力，故本立杆的承载力与稳定性满足要求，可不予计算。对现浇板的支承架（800×800）的验算。板的施工荷载的计算与梁的施工荷载的计算类似，经计算得：G总13.02KN/m2折算为在排距方向的线荷载为：q13.02×0.810.4KN/m2NQ10.4×0.88.32KN支座反力RARB8.32÷24.16KNMGKql2/8=10.4×0.82÷8=0.83KN.m 抗弯强度验算：查表得：ø48×3.5的钢管抗弯强

25、度为205N/mm2， W5.08×103mm3MGK /W0.83×106÷(5.08×103)=164N/mm2<205N/mm2 合格 挠度验算由静力计算手册得：WQK5ql4/384EI 5×10.4×8004/(384×2.06×105×12.19×104)2.21mm<W800÷1505.33mm合格 立杆稳定性验算。由于本立杆承担的轴力N4.16KN，小于前面计算的600×1500大梁下立杆轴力，故本立杆的承载力与稳定性满足要求，可不予计算。一、 1

26、.A幢对转换层KZL21000×2000大梁下层（5.1标高层）框架梁（截面250×500，上层筋220，下层筋322，最大跨度6.7m）的承载力计算：6700前面已计算了此大梁的施工荷载，现考虑最不利情况，施工荷载全部由下面的框架梁承受。则受力简图为：Q453.15÷6.767.6KN/m第二层梁自重沿其轴线产生的均布荷载为（考虑分项系数后）：q=1.2×25×0.25×0.53.75KN/m跨中最大弯距为：Mmax（q+q）l2/8=(67.6+3.75)×6.72÷8=400.36 KN.m第二层框架梁配筋为

27、上层筋220，下层筋322，负筋面积：AS1140mm2，AS=628mm2(钢筋计算面积均查自混凝土结构)fy310N/mm2C30：fcm16.5 N/mm2, ho=500-30=470,=30正截面抗弯强度验算：X(fyAsfyAs)/ fcm b(310×1140310×628)÷16.5/25038.48mm2a60mmMfyAs（hoa）310×1140×（47030）155.5KN/mMmax400.36KN.m承载力不满足要求。可在0.00层再加支撑顶位5.1层的框架梁，现验算0.00层框架梁的承载力。0.00层框架梁截面为3

28、00×500，配筋为上层筋220，下层筋422，钢筋面积：AS1520mm2，AS=628mm2，该梁所能承担的弯矩为（计算过程同前）：MfyAs（hoa）310×1520×（47030）207.3KN.m现在155.5+207.3KN.m362.8 KN.mMmax400.36KN.m承载力不满足要求。故还需在地下层对0.00层梁加设支撑，由于地下为基岩，无需再验算。2. B栋/轴转换层大梁KZL9（900×2000）下层（4.5m层）框架梁（KL4（2B）300×600，上层筋220，下层筋422，最大跨度8.4m）的承载力计算。转换层大梁

29、的施工荷载计算同前，经计算得：G总523KN现考虑最不利情况，施工荷载全由下面的框架梁承受，则其承受的线荷载为：q523÷8.462.3KN/m4.5层对应梁自重产生的线荷载为（考虑分项系数后）：q1.2×25×0.3×0.65.4KN/m最大弯矩为：Mmax（q+q）l2/8=(62.3+5.4)×8.42÷8=597 KN.m框架梁配筋为：上层筋220，下层筋422，钢筋截面积：AS1520mm2，AS=628mm2fy310N/mm2C30：fcm16.5 N/mm2, ho=600-30=570,=30正截面抗弯强度验算：X(

30、fyAsfyAs)/ fcm b(310×1520310×628)÷（16.5×300）55.8mm2a60mmMfyAs（hoa）310×1520×（57030）254.4KN.mMmax597KN.m承载力不满足要求。可在0.00层再加支撑顶位5.1层的框架梁，现验算0.00层框架梁的承载力。0.00层对应部位KL7（2A）梁截面300×600，配筋上部为320，下部225222，钢筋面积：AS1520mm2，AS=628mm2，该梁所能承担的弯矩为（计算过程同前）：M291.6KN.m现有254.4+291.6546K

31、N.mMmax597KN.m承载力不满足要求，还需在地下层适当增设支撑达到要求。二、 对其它转换层大梁下层框架梁（或次梁）的承载力计算：1、/轴转换层KZL6800×2000大梁下层（5.1m标高）框架梁（KZL9（4）250×500，上层筋225，下层筋322，最大跨度6.9m）的承载力计算转换层大梁的施工荷载计算同前，经计算得：G总373.26KN现考虑最不利情况，施工荷载全由下面5.1m层的框架梁承受，则其承受的线荷载为：q373.26÷6.954.1KN/m该层梁自重产生的线荷载为（考虑分项系数后）：q1.2×25×0.25×

32、0.53.75KN/m最大弯矩为：Mmax（q+q）l2/8=(54.1+3.75)×6.92÷8=344.3 KN.m5.1对应框架梁配筋为：上层筋225，下层筋322，钢筋截面积：AS1140mm2，AS=982mm2fy310N/mm2C30：fcm16.5 N/mm2, ho=500-30=470,30正截面抗弯强度验算：X(fyAsfyAs)/ fcm b(310×1140310×982)÷（16.5×250）11.87mm2a60mmMfyAs（hoa）310×1140×（47030）155.5KN.m

33、Mmax344.3KN.m承载力不满足要求。可在0.00层再加支撑顶位5.1层的框架梁，现验算0.00层框架梁的承载力。0.00层框架梁截面为300×500，配筋上层为220，下层为422，钢筋面积：AS1520mm2，AS=628mm2，该梁所能承担的弯矩为（计算过程同前）：M207.3KN.m现有155.5+207.3362.8KN.m>Mmax=344.3KN.m故该层承载力能满足要求。2、对/轴KZL4(1) 800×2000大梁下层（5.1m标高处）框架梁KL4（4）（250×500, 上层筋222，下层筋322，最大跨度6.2m）的承载力计算转换

34、层大梁的施工荷载计算同前，经计算得：G总335.4KN现考虑最不利情况，施工荷载全由下面的框架梁承受，则其承受的线荷载为：q335.4÷6.254.1KN/m5.1m标高层梁自重产生的线荷载为（考虑分项系数后）：q1.2×25×0.25×0.53.75KN/m最大弯矩为：Mmax（q+q）l2/8=(54.1+3.75)×6.22÷8=278 KN.m框架梁配筋为：上层筋222，下层筋322，钢筋截面积：AS1140mm2，AS=760mm2(钢筋计算面积均查自混凝土结构)fy310N/mm2C30：fcm16.5 N/mm2, ho

35、=500-30=470,30正截面抗弯强度验算：X(fyAsfyAs)/ fcm b(310×1140310×760)÷（16.5×250）28.5mm2a60mmMfyAs（hoa）310×1140×（47030）155.5KN.mMmax278KN.m承载力不满足要求。可在0.00层再加支撑顶位5.1层的框架梁，现验算0.00层框架梁的承载力。0.00层框架梁截面为300×500，配筋上层为220，下层为422，计算过程同前，该层梁能承担的弯矩为：M207.3KN.m现有155.5+207.3362.8KN.m>M

36、max=278KN.m故该层承载力能满足要求。3、 对筒体边CQL5600×1200梁下层L4梁（250×500，上层筋222，下层筋316，最大跨度4.2m）的承载力计算转换层大梁的施工荷载计算同前，经计算得：G总110KN现考虑最不利情况，施工荷载全由下面层L4梁承受，则其承受的线荷载为：q110÷4.226.2KN/mL4梁自重产生的线荷载为（考虑分项系数后）：q1.2×25×0.25×0.53.75KN/m最大弯矩为：Mmax（q+q）l2/8=(26.2+3.75)×4.22÷8=66 KN.mL4梁配筋

37、为：上层筋222，下层筋316，钢筋截面积：AS603mm2，AS=760mm2fy310N/mm2C30：fcm16.5 N/mm2, ho=500-30=470,30正截面抗弯强度验算：X(fyAsfyAs)/ fcm b(310×603310×760)÷（16.5×250）11.8mm2a60mmMfyAs（hoa）310×603×（47030）82.25KN.mMmax66KN.m承载力满足要求。三、 板的承载力验算。以转换层下层2500mm×7450mm的单向板（短向为受力筋方向、长向设置构造分布筋，四周支座设负弯

38、矩筋）为例进行计算：该板厚120mm，短向底筋ø10150，支座面筋ø8100，长向分布筋ø6.5200。板的施工荷载计算与前面梁的施工荷载的计算类似，经计算得，G13.02KN/m2板自重：25×0.123.0KN/m2G总13.02+1.2×3.016.62 KN/m2板的跨度lo12.5mlo27.45mlo2/ lo13,故按多跨连续单向板计算：每米板跨内弯矩为：M0.046×16.62×2.524.78KN.m支座负弯矩为：M0.079×16.62×2.528.2KN.mho12020100mm

39、中间控制截面所需钢筋AsM/ ho fy=4.78×106÷(100×210)227mm2每米板实配筋为（100÷150）×(÷4) ×102=523 mm2 满足要求。支座截面所需钢筋mm2实配As（1000÷100）×(÷4) ×82=502.4mm2满足要求。四、 转换层大梁支撑架直接支撑在板上的情况：1. 转换层CQL2 700×1800转换层大梁支撑架直接支撑在转换层下层（5.1m层）的板上，对板的承载力进行验算：对梁下层2410mm×7800mm的单向板

40、进行验算：该板厚120mm，短向底筋ø10200，支座面筋ø10200。板的施工荷载计算与前面梁的施工荷载的计算类似，经计算得，G13.02KN/m2板自重：25×0.123.0KN/m2作用在该板上的转换层大梁（700×1800）的施工荷载（一个板格的跨度为2.41m）为245.7KN，假设以均布荷载作用在该板上，有q245.7÷2.41÷7.813.07KN/m2则该板承受的总的施工荷载为：G总13.02+13.071.2×3.029.69 KN/m2查弯矩系数表（见混凝土结构），得每米板跨内弯矩为M0.078×

41、;29.69×2.41213.45KN.m支座负弯矩M0.105×29.69×2.41218.1KN.m各截面所需钢筋为：As13.45×106/（100×210）640mm2，实配As（1000/200）×（÷4）×102392.5mm2相差640392.5247.5 mm2，承载力不满足要求。支座处As18.1×106/（100×210）862mm2，实配As392.5mm2相差862392.5469.5 mm2，承载力不满足要求。考虑在±0.00层上再搭设支撑对5.1m层板进行支

42、撑。±0.00层板厚180mm，该层板与支撑架自重为（支撑架自重取1.1KN/m2）:G=1.2×(4.5+1.1)=6.72KN/m2其产生的跨内弯矩（计算与前类似）为：M0.078×6.72×2.4123.04KN.m支座弯矩M0.105×6.72×2.4124.1 KN.m板与支撑架自重所需钢筋为：As3.04×106/（160×210）90mm2As4.1×106/（160×210）122mm2在±0.00层该板格所配底筋为ø10150，面筋ø10150，实

43、有AsAs（1000/150）×（÷4）×102523.3mm2523.390433.3 mm2247.5 mm2523.3122401.3 mm2469.5 mm2板支座处负弯矩不能满足要求，故还需在地下层对该跨板进行适当支撑，能满足要求。五、 转换层支撑层的确定综合以上的分析计算，转换层下层绝大多数框架梁与次梁以及部分板的承载力均不满足要求。因此，除对转换层梁、板均采用双层支撑外，还需对部分框架梁与次梁采用三层支撑，具体为：1、对截面为900×2000、1000×2000、700×1800且跨度6000的大梁采用三层支撑。2、梁截

44、面高度大于1200的大梁直接支撑在板上者，采用三层支撑。七、模板侧压力计算转换层大梁截面高度大，需对模板侧压力进行验算，取800×2000大梁进行模板侧压力进行验算。F0.22F=取两者算得的较小值。rc混凝土的重力密度，取24KN/m3to新浇筑砼的初凝时间（h），to200/（T15）1外加剂修正系数，取1.22混凝土坍落度修正系数，取1.15V混凝土浇筑速度，取4m/h（沿高）F0.22×24×200/（15+15）×1.2×1.15×97.15 KN/m2F24×248KN/m2取小值F48KN/m2八、 侧模对拉螺

45、栓的验算14对接螺栓在梁侧模的布置为：水平方向600，垂直方向500把面荷载平均分配到螺栓上，则每一根螺栓承担的荷载为：N48×0.6×0.514.4KN先用14螺栓，进行螺栓的抗拉强度验算：NtAcft式中Ac螺栓有效截面积，1.05cm2（14）ft螺栓强度设计值，170N/mm2 Nt105×17017.8KN NNt合格。4施工布置41一流的产品，必须要有一流的管理。为了保证该转换层在整个施工过程的各项管理工作组织严密，紧张有序，行动统一，各部门职责明确。在转换层施工中，明确责任，努力做好各职能部门的协调配合工作，确保该转换层质量、安全、进度等各项目目标的

46、实现。42整个转换层在钢筋绑扎和模板安装及砼浇筑阶段，根据该工程的实际情况可按转换层部分和 裙房屋面梁板来划分施工流水段组织施工，以加快施工进度。在砼浇筑过程中，原则上应连续施工不得留施工缝，若必须留设施工缝，在施工位置应按施工验收规范进行处理，在砼浇筑过程中应派专人坚守第一线，随时掌握砼的浇筑情况。43本转换层施工工期为15天。具体施工进度安排详（转换层施工进度计划）5施工准备51施工技术交底511在转换层施工时，必须提前一周由项目部组织项目生产副经理和技术部门、施工部门、质量部门、安全部门、材料部门、设备部门、后勤部门等相关部门召开工作会，应对各部门强调转换层施工的重要性、难度和重点，并对

47、各部门强调转换层施工的重要性、难度和重点，并对各部门的职责提了具体分工要求，做好项目各部门的配合协调工作。512在转换层施工前一周以内，必须由项目技术负责人组织全体施工技术员、质检员和计划员进行转换层结构施工图交底工作和转换层施工方案的技术交底工作，并应向与会人员强调转换层的重点和难点。严格要求各施工技术人员和质检员按照施工规范和设计图进行施工和检查，严格控制每一道工序的施工质量，禁止将不合格工序带入下一道工序，避免对工期和质量造成大的损失。513各施工段的施工负责人应组织全体施工班组操作人员进行详细施工方案交底和相应的施工验收规范交底工作。对转换层的重点和难点部位，应仔细地分析、讲解，提高，

48、操作工人的质量意识，落实各工序的质量责任，严格工序质量，避免返工。52转换层结构劳动力需用计划表序号工程名称需用数量（人）1架子工502模板工503钢筋工554平工（含砼工）305石工46电焊工27坚焊工553转换层结构主要机械设备需用计划表名称规格型号单位数量功率（KW）砼泵机60型台150钢筋断铁机QG40B台16钢筋弯曲机QW640台17振动器电机棒ZB11050台41.5×4对焊机VN150台1150电焊机B/1150台2120×2激光经纬仪J2台1水平仪S3台1对讲机健伍台8计算机台1照像机台1设备部门应在转换层结构施工前一周内，应对即将投入转换层结构施工所用的机

49、械设备进行一次全面的检查，及时添加所需设备，在转换层结构施工过程中，设备工长应经常带领维护工对使用中的机械设备进行维护保养，及时排除机械故障和设备安全隐患。同时加强对操作工人的业务技能和安全意识的学习。54材料部门应根据转换层结构施工所需的各类材料和架料的数量，积极组织货源按时入场，以满足施工生产的需要。同时加强对到场的各类材料和架料的堆放和使用管理，减少积压的浪费，节约工作成本，提高经济效益。55材料部门应组织好浇筑砼所需的水泥、碎石、河砂，保证施工的需要。56转换层结构施工钢管架料、木材及其他材料需用计划表编号品种名称规格数量重量备注1普通钢管1.5-6.0m57000m218.9支撑及防

50、护架用2十字扣30000个3万向扣5000个4接头扣2000个5木枋60×160mm55m36九夹板1.22×2.44mm3500m2梁模板7对拉丝扣1424006主要施工方法61支撑系统的搭设方法a) 必须严格按照经验算合格的转换层支撑系统的搭设要求进行搭设。转换层支撑脚手架的具体搭设方法为：当梁高H1500mm时，支撑竖杆按间距为400mm×600mm进行搭设（注：梁底模中间必须设置二道钢管支撑），即沿梁宽方向按400mm进行搭设，沿梁长方向按600mm进行搭设，大、小横杆步距为1200mm。梁底模小横杆与每一根立杆相连处均采用两个扣件。以保证扣件的抗滑移承载

51、力。梁高1000mmH1500mm时，支撑竖杆按间距为550mm×800mm进行搭设，即沿梁宽方向按500mm进行搭设，沿梁长方向按800mm进行搭设（注：梁底模中间必须设置一道钢管支撑），大、小横杆步距为1200mm。梁底模小横杆与每一根立杆相连处均采用两个扣件，以保证扣件的抗滑移承载力。当梁高H1000mm时，支撑竖杆按间距为800mm×450mm，即沿梁宽方向按800mm进行搭设，沿梁长方向按450mm进行搭设，大、小横杆步距为1200。现浇板支撑架按800mm×800mm进行搭设，大、小横杆步距为1200。整个支撑系统必须全部设置纵横向扫地杆；整个支撑系统

52、四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4.5米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。在搭设转换层钢管支撑架前，应在下一层板面上，弹出与转换层所有主、次梁的垂直投影线，根据每根梁的高度和相关搭设要求，在板面上分划出支撑架的竖杆定位点，作为控制搭设质量的依据。综合本工程的具体情况和钢管脚手架的模数特点决定搭设顺序，先KZL或KL，后次梁，最后再搭设板支撑架，即先按要求搭设完梁下的支撑架，再在梁与梁间板下按要求搭设板的支撑架，在搭设板支撑架时，应尽量与四周梁下支撑架按一定模数相连。当不符合模数时，必须彩变通钢管将梁、板支撑架牢固

53、相连，以确保梁、板支撑架的整体稳定性。在搭设梁、板支撑时，应根据梁高、板厚及层高，准确计算出支撑架的搭设高度，再结合钢管脚手架的单元竖杆长度模数，确定竖杆的组合单元长度。同时应尽量使竖杆两端的底托和顶托外伸出竖杆端部的长度较少，以外伸长度不得大于300mm为宜。62模板系统621模板系统施工工艺梁、板模板配制、准备（检查）梁底模板（起拱）轴线标高检查（起拱）钢筋绑扎并安放（检查、预留）安装梁侧模板（加固、检查）安装板底模板（预留，预埋）绑扎板筋622梁、柱、墙模板加工制作及安装同总施工方案。根据设计及规范要求，首先确定每根梁起拱高度。即当梁净跨L09.0m时，梁跨中起拱高度为hL0/500；当

54、梁净跨L09.0m时，梁跨中起拱高度为hL0/1000。为了保证梁跨中顶面标高符合设计要求，结合本工程的实际情况，决定对跨度大于或等于9.0m框架梁按25mm起拱；跨度小于9.0m的框架梁按15mm起拱。623模板安装质量检查和验收1、整个模板的验收过程施工班组自检施工员和质检员检查报监理部检查验收合格后填报资料，浇筑砼。2、模板安装完成，在施工班组自检合格后，浇筑砼前由项目技术负责人组织有关人员进行模板工程施工验收。3、合格后，向监理发出报验申请单，并配合监理部人员全面检查验收。同时作好相关记录。4、模板验收包括以下内容：a) 板安装必须符合该工程模板设计和技术措施的规定。b) 模板安装必须

55、符合施工图所要求的断面、轴线标高、垫铁、垫块以及预留洞口的位置大小符合要求，同时模板的安装质量必须符合模板工程施工验收规范要求。c) 模板支点及支撑系统必须牢靠，并具有足够稳定性和安全性，连接件中的坚固螺栓、支撑扣件紧固、对拉螺栓的紧固均必须满足规范要求。d) 预留件的规格、数量正确，位置稳固可靠，模板内清洁度必须满足要求。e) 轴线、标高自检记录、钢筋隐蔽检查验收记录、预留、预埋件检查记录等相关资料必须齐备。f) 按建筑安装工程质量检验评定标准的规定，逐项进行评定验收。g) 支架模板上施工荷载必须符合要求，严禁超载。h) 在模板上运输砼或操作用的道板必须搭设好。i) 作业面孔洞及临边防护已经

56、形成，垂直作业已设立隔离防护措施。63钢筋工程631钢筋加工计划的编制6311钢筋加工计划编制流程图分析研究施工图、规范、标准图绘制梁筋大样图及梁项目技术负责编制加工电子计算技术部门钢筋加工审核批准调整计算6312由于本转换层大梁断面较大，大部分为框支梁，梁配筋较多，钢筋直径较大，梁内受力主筋普遍为25与32，且梁内钢筋多达23层，因此，在编制钢筋加工计划前，须由项目部技术负责人组织技术、施工、质量等部门召开施工图会审，认真仔细地对施工图要求与现场实际施工的可行性进行分析、研究、确定方案、统一认识，如需设计院解决和认可的问题应及时报设计院批准。6313钢筋入场后，必须严格按照公司的程序文件中有

57、关钢材入场管理制度要求按规格、检验状态进行分类堆放整齐。在每种钢材上都必须挂好标识牌，标识清楚该种钢材的规格、数量、生产地，是否通过抽样检测并合格。新近入场的钢筋在未检测合格以前不能与库存原有同种规格的钢筋放在一起，应另处堆放。新钢筋入场以后，立即向监理申请进行原材料抽测报验。待在监管部人员签证下，取样送检合格后，才能与原有同种规格的钢筋合并堆放。也只有抽检合格后的钢筋才能用于钢筋半成品加工生产，未检合格的钢材严禁投入使用。6314为了确保钢筋加工计划的准确性，计划员编制完成钢筋加工计划表后立即交由项目技术部门进行审核，同时报送计划表给钢筋加工房的专职工长再次核对施工图，进行查漏补缺，并将信息反馈给项目技术负责人。钢筋加工计划表经项目技术负责人审定批准后，将计划表分发给相关部门人员手中，立即组织实施钢筋加工生产，在钢筋加工生产过程中，钢筋工长应随时检查钢筋半成品的制作质量，严格按照钢筋加工计划表组织生产，在断料