HAD10207核电厂堆芯的安全设计(doc37页)(20220202002805)

1、HAD102/07核电厂堆芯的平安设计(1989年7月12日国家核平安局批准发布)本导那么自发布之日起实施本导那么由国家核平安局负责解择1弓I言-3 -1.1 概述-3-1.2 范围-3-1.3堆芯和有关设备的范围 -3 -2平安设计原那么-4-2.1 总贝 U-4-2.2中子物理和热工水力设计的根本考虑 -5 -2.3 机械设计的根本考虑 -6 -3堆芯设计要求-7 -3.1燃料元件和燃料组件 -7 -燃料元件的设计要求 -7 -燃料组件机械方面的平安设计要求 -9 -3.2冷却剂-11 -3.2.1 轻水-12 -3.2.2 重水-12 -3.2.3 二氧化碳-12 -3.3慢化剂-13

2、-3.3.1 轻水-13 -3.3.2 重水-13 -3.3.3 石墨-14 -3.4反响性控制手段-15 -反响性控制手段的类型 -15 -最大反响性价值和反响性引人速率 -15 -整体功率和局部功率控制 -16 -可燃毒物的影响-16 -辐照效应 -16 -3.5堆芯监测系统-16 -3.6反响堆停堆手段-18 -停堆手段的类型-19 -3.6.2 可靠性-19 -停堆和保侍停堆的有效性 -20 -停堆速率 -21 -3.6.5 环境考虑 - 22 -3.7堆芯及有关结构-22 -反响堆冷却剂压力边界 -23-反响堆堆芯组件支承结构 -24-燃料组件支承结构 -24-停堆装置和反响性控制装

3、置的导向结构 -24-堆内仪表支承结构 -25-其他堆内构件 -25-退役考虑 -25-3.8堆芯管理-25-平安限值-25-反响堆运行设计资料 -26-3.8.3 反响堆堆芯分析 -26-燃料装卸系统 -27-3.9瞬态分析和事故分析 -28-假设始发事件 -28-3.9.2 分析-28-4鉴定和试验-29-4.1设备鉴定-30-4.2检查和试验的措施 -30-5设计、制造和运行的质量保证 -31-名词解释-31-附录I反响性系数-32-附录II芯块一包壳相互作用 -33-II.1锆合金包壳-33-II. 2钢包壳-34-附录III设计中对堆芯管理方面的考虑 -35-III. 1功率整形 -

4、35-III.2 堆芯反响性水平和停堆 -36-附录IV影响堆芯设计的假设始发事件的实例 -37-1引言1. 1概述?核电厂设计平安规定?HAF102，以下简称?规定?对核电厂堆芯设计提出了必 须满足的最低平安要求。 因为这些要求是原那么性的， 所以需要另外有导那么来规定具体设计要 求。本平安导那么为?规定?的实施提供指导，为反响堆堆芯及反响堆控制提供原那么性的设计 方法。应该指出，堆芯平安只有在正确地进行设计、制造和运行的条件下才能实现。有关运 行方面的问题，可参看?核电厂运行平安规定?HAF103及其有关导那么。本导那么是指导性文件，在实际工作中可采用不同于本导那么规定的方法和方案。但必须

5、向国家核平安局证明所采用的方法和方案至少具有本导那么相同的平安水平，不会对核电厂厂区人员和公众增加风险。1. 2范围本导那么论述对反响堆堆芯平安设计有重要影响的各方面因素，如中子物理、热工、水力、机械、化学和辐照。本导那么适用于目前通用的，采用氧化物燃料的各种类型的热中子反响堆核电厂：改良型气冷雄AGR 、沸水堆BWR 、加压重水堆PHWR 压力管型和压力容器型和压水堆PWR 。本导那么论述了组成堆芯及其有关设备的各个部件和系统， 还论述了堆芯平安运行以及燃料和其他堆芯部件平安装卸的设计措施。本导那么中讨论了堆内构件和安装在反响堆容器上的反响性控制装置和停堆装置。在涉及堆芯设计对反响堆冷却剂、

6、反响堆冷却剂系统和冷却剂压力边界包括反响堆压力容器设计要求的可能影响时，考虑的深度只限于说明与平安导那么HAD102/08?核电厂反响堆冷却剂系统及其有关系统?和其他导那么之间的相互关系。对于仪表和控制系统所提供的指导主要 限于功能要求方面。1.3堆芯和有关设备的范围本导那么涉及下述硬件：堆芯，包括燃料组件和将燃料组件保持在所规定的几何位置上的构件，还包括燃 料元件周围的慢化剂和冷却剂；反响性控制和停堆手段，包括中子吸收体固体的或液体的及其有关的结构和驱动 机构或有关的液体系统部件;支承结构，包括反响堆容器内堆芯的支承结构、流体导向结构诸如吊篮或压力管型重水堆的压力管、反响性控制装置用的导向管

7、等；其他堆内构件， 诸如仪表管、堆芯监测用的堆内测量仪表、汽水别离器和中子源等。本导那么对这些构件仅作扼要的表达。本导那么内，“装置停堆装置或反响性控制装置一词主要是指插入堆芯的实体部件，例如：任何形 状、目的和材料的控制棒、用于反响性控制的容纳流体的管子等等。这个词甚至可包括这些部件的驱动机 构。和这个词相对应，“手段停堆手段或反响性控制手段一词通常要侧重于表示其功能。2平安设计原那么2.1总那么?规定?第四章提出了堆芯设计总的平安导那么。本平安导那么将依据这些原那么给出更详细的设计要求。按?规定?所述，核电厂设计的平安目标是包容和控制厂区内所有放射性源，以保证厂区人员和公众的平安，以及保持

8、放射性辐照量在合理可行尽量低的水平、并在国家核平安部门规定的限值以内。 为到达这些目标，采用纵深防御方法，设置一系列屏障，以阻止放射性 物质的逸出，这些屏障是：燃料基体燃料包壳反响堆冷却剂系统压力边界 见平安导那么HAD102/08?核电厂反响堆冷却剂系 统及其有关系统?反响堆平安壳系统见平安导那么HAD102/06?核电厂反响堆平安壳系统的设计?。对纵深防御概念更完整的论述 见平安导那么HAD102/06?核电厂设计中总的平安原 那么?。堆芯设计要保证在最大可行范围内把放射性物质封闭在燃料基体和燃料包壳内，故对达到上述目标有着重大影响。设计过程要求对中子物理、热工水力、机械和化学等方面作反复

9、考虑。堆芯设计根本特征的技术要求与工程工程的状况有关，如果工程工程涉及新的反响堆设计方案，在确定电厂方案设计技术要求的过程中要考虑上述各方面的相互关系，如果工程工程与以前设计的反响堆变化不大，那么可以根据过去的经验较容易地制定主要技术要求，不论哪种情况，在对堆芯设计作详细分析以前，都需要预先选定一些关键因素。它们包括堆芯尺寸、燃料组件的数目及其类型、所要求的运行工况、堆芯硬件所用的材料、所要求的产热 量、反响性控制、燃料管理方案，燃料的热功率，通过燃料的冷却剂流量，中子通量峰值。其中有些因素很可能需要根据分析的结果作出修改，因此要有一个反复的分析过程以满足各项要求，从平安角度来看，设计时必须使

10、反响堆功率能平安地得以控制并使堆芯能得到充分 冷却，以便使燃料参数在运行工况和事故工况下都能保持在规定的限值内。设计中必须确定一系列假设始发事件参见附录IV假设始发事件例子，作为反响堆堆芯平安设计和分析的依据。必须根据堆芯冷却能力、燃料元件和堆芯有关设备的完整性， 以及堆芯反响性变化等来分析各种假设始发事件的后果。反响堆堆芯平安设计的主要目标是控制放射性物质从燃料元件中释放，对于运行工况而言，必须以保持燃料元件的完整性作为目标。对于导致事故工况的假设始发事件而言，必须以保证燃料元件损坏的严重程度保持在可接受的限度内作为目标。平安设计的根本意图必须是尽可能使堆芯的反响性变化特性有利于平安。设计反

11、响堆堆芯部件和有关结构时，必须考虑在事故工况期间和事故工况后，仍需实现诸如反响堆紧急停堆、堆芯应急冷却和长期稳态冷却等平安功能。不管所采用的设计方法的细节如何，有几项根本设计原那么对于到达总体目标是很重要的。 对这些原那么的讨论见下述条文。2.2中子物理和热工水力设计的根本考虑1反响堆固有的中子物理特性、热工水力特性以及控制系统能力的综合作用必须足以对所有运行工况下的反响堆功率进行适当调整有关固有的中子物理特性和反响性系数的资料见附录1；2反响堆必须具有在运行工况和事故工况下进行停堆并保持在次临界状态的能力；3必须采取适当措施使堆芯在运行工况和事故工况下得到冷却，井通过分析或实验 证明冷却的有

12、效性；4在具有代表性的运行工况的设计过程中，必须反复评定堆芯功率分布。尤其是通道功率峰值和线性热功率峰值为a运行限值和运行工况和 b运行规程提供依据，以保证整个堆芯寿期内符合各种设计限值、包括堆芯设计参数的限值；5 必须提供适宜的仪表和控制手段，以监测显示堆芯状态包括燃料完整性的 参数，并平安调整堆芯状态以保证在运行工况下不超过设计限值；6堆芯设计应该考虑到正常运行工况下为使堆芯轴向、径向和局部功率分布保 持在所规定的限值内，以少依赖控制系统为宜；7用于堆芯中子和热工水力设计的分析模型、数据和计算程序必须以足够的可适用于预期工况的试验或测量结果作为依据；8必须确定诸如最小临界功率比、最小烧毁比

13、见 、局部包壳温度和 燃料温度等热工水力设计限值，使在运行工况下具有足够的裕量以保持燃科破损率在可 接受的低水平下；9必须提供适当的监测仪表，以便能在事故工况下评估堆芯状态。2.3机械设计的根本考虑1燃料元件和组件的设计必须尽可能保证包壳在各种运行工况下保持密封；2必须按需要保证结构的完整性，使堆芯在各种运行工况和事故工况下能平安 地控制、停堆和冷却；3堆芯和各有关部件在各种运行工况和事故工况期间存在的辐照、化学和物理过程、稳态和动态机械载荷 包括热应力等的影响下相互间必须相容；4必须为堆芯部件的平安装卸提供手段，以保证其在运输、贮存、安装和换料操作中的完整性见平安导刚HAD102/15?核电

14、厂的燃料装卸和贮存系统?；5必须提供一些措施最好是机械措施以防止任何平安上重要的部件例如燃料组件和反响性控制或停堆装置在堆芯中错装；6必须防止反响性控制装置的失控移动；7 必须编制和实施良好的质量保证程序以确保高质量的设计和制造见HAF003 ?核电厂质量保证平安规定?及其有关导那么；8堆芯、其他堆内构件和反响堆冷却剂系统的设计必须尽量减少冷却剂流道阻 塞的可能性，以防止在任何运行工况下由于阻塞而导致堆芯损坏。3堆芯设计要求为了符合本导那么弟二章中规定的设计原那么，必须研究影响堆芯部件设计的各种关系和限制。本章降考虑这些问题， 堆芯管理也包括在本章中， 因为燃料循环所采用的策略对燃料的 功率运

15、行史有明显的影响，而后者对确定燃料元件在其整个寿期内的完整性起重要作用。有些硬件还执行其他导那么范围内的平安功能，这些硬件的设计必须考虑到本导那么及其他通用的导那么，诸如 HAD102/14?核电厂平安有关的监测仪表和控制系统?，HAD102/01和HAD102/08中的要求和建议。3.1燃料元件和燃料组件燃料元件的设计要求?规定?1.2指出：“燃料元件必须设计成尽管可能发生各种劣化过程仍能满意地经受堆内预期的辐照。?规定?还要求：“设计必须为数据、计算和制造等方面的不确定因素留有裕量。下述各条列出燃料元件为满足此目标所必需的设计要求和考虑，所述内容适用于氧化铀燃料或氧化铀与氧化钚的混合燃料。

16、热效应评价运行工况下燃料温度时，应该考虑到诸如氧化燃料芯块密实化等引起的芯块热导率 的变化和芯块与包壳之间间隙热导率的变化。通常的做法是把运行工况下的燃料温度限值在燃料熔点之下，然而，考虑到事故工况诸如失水事故的影响，对此温度可采用更严格的运行限值。包壳的强度和腐蚀行为与温度有密切关系。所以对运行工况，可规定其应力、长期变形和腐蚀的限值。在事故工况下，水冷堆中的包壳温度必须按控制包壳鼓胀和锆汽反响的要求 子以限值。这些效应不得阻碍平安停堆和保持停堆状态。裂变产物的影响燃料元件设计中必须考虑其在堆内停留期间固态和气态裂变产物的影响，以及燃料芯块中裂变气体的迁移及其对内压和芯块包壳交界面之间热传导

17、的影响。设计中还必须考虑到裂变产物对包壳的腐蚀效应见o裂变产物引起的燃料材料的肿胀会改变材料的性能如热导率，并会引起尺寸变化，设计中必须考虑这些变化。平安分析中，必须考虑反响堆卸压的后果，以保证燃料元件内的气体压力不致于对包壳施加不可接受的载荷，通过限制燃科基体中气体的释放， 在燃料元件中留有容纳裂 变气体的自由空间以及保证包壳在这一过程中仍有足够的强度等措施，可以减少包壳破损的可能性。辐照效应设计中必须考虑辐照特别是快中子辐照对金属性能，诸如抗拉强度。韧性和蠕变性能的影响。以及对各种材料几何形状稳定性的影响。堆芯和燃料设计中还必须考虑到铀一235的燃耗和钚的产生所引起的堆芯和燃料组件内功率分

18、布的变化，以及堆芯反响性和反响性系效的变化。功率变化效应功率瞬变期间，由于控制装置的移动或其他反响性的影响所造成的局部或整体的功率变化，可能导致在燃料芯块和包壳上产生应力，即燃料芯块-包壳的相互作用见。必须研究预计的功率瞬变对局部发热率的影响，为了确保燃料具有可接受的完整性，设计应考虑到控制系统动作的情况下，使包壳材料适应应力循环和工作循环的要求。燃料元件的机械效应燃料包壳可设计成在受到冷却剂运行压力作用下呈可坍塌的或自立的，可坍塌型包壳在外压作用下迅即贴在燃料芯块上， 坍塌的包壳贴在燃料芯块外圈温度较低的部位在 其整个寿期内，成为包壳的支撑。对可坍塌型包壳和燃料芯块间的径向间隙必须加以限 制

19、，以防止包壳形成轴向凸脊。自立型包壳能承受外压下的长期变形蠕变变形。因这种变形会导致包壳和燃料芯块之间径向间隙的减小。有些包壳初始是自立的，最终坍塌而贴在芯块上。在其他一些情况下， 尤其是冷却剂压力较低或是包壳内预加压的燃料元件，不会发生包壳坍塌。由局部功率或内部气压的增加所造成的燃料的肿胀或燃料的热肿膨胀都会引起包壳的应力和变形，因此应加以限制。对于每种设计，都必须确定因燃料密实化造成燃料芯块之间轴向间隙的允许值或自由空腔的允许长度。由芯块膨胀和开裂引起的包壳应力和应变的讨论，见附录I。对燃料组件施加在燃料元件上界些载荷的讨论见。芯块一包壳的相互作用对于以锆合金作包壳的燃料元件，要特别重视燃

20、料芯块与包壳的相互作用。因为这种作用已成为燃料损坏的原因，在有裂变产物的条件下， 应尽量减少由芯块一包壳相互作用造成的应力腐蚀开裂，对控制锆合金包壳燃料和钢包壳燃料中芯块和包壳相互作用的讨论见附录II。燃料元件内可燃毒物的影响在燃料中混有补偿反响性变化的可燃毒物时，可燃毒物不得影响燃料元件的完整性。其对燃料热性能的变化，以及在化学、机械和金相等方面对燃料和包壳的影响也必须予以适当 考虑。同时，应考虑所添加的可燃毒物可能增加燃料基体中挥发性裂变产物的释放。此外还必须考虑可燃毒物对燃料和慢化剂的反响性温度系数的影响，以及对局部功率峰值因子的影响。燃料元件的流体环境燃料元件和燃料组件的设计必须符合在

21、各种运行方式包括停堆和换料期间下，均与其所处的正常流体环境相容的要求。环境条件包括局部沸腾、压力、温度和化学等效应，但并不限于这些效应。评价热特性时，必须考虑环境造成的变化，因它会使燃料元件的热阻增加。这些变化包括包壳外外表的氧化或其他化学变化腐蚀以及在包壳外表上杂质的沉积。就外表氧化和杂质的沉积确定其通当保守的设计参数时，应考虑燃料在正常运行工况下环境条件的变化范围。所采用设计参数应以实际经验或相应于运行工况的试验数据为依据。3.1.1.9 氢脆为减少运行期间由氢脆引起燃料损伤的可能性，必须限制锆合金包壳中的氢含量。因此，必须控制燃料元件自由空间中的水份含量。燃料组件机械方面的平安设计要求燃

22、料组件中的热工水力影响通过流体流过燃料元件的机理把燃料元件中产生的能量从堆芯区传递出去，为防止包壳性能在发生预期运行事件时下降，必须限制燃料组件稳态时的温度。设计人员必须考虑燃料元件间距、燃料元件功率、子流道的尺寸和形状、栅格板、定位格架、支撑件、导流片或搅 混翼等造成的影响。这些影响主要是热工水力的，但也可能包括局部腐蚀、浸蚀和微振磨蚀。 水冷堆中，燃料元件外表干涸会导致传热系数下降，而包壳温度那么会明显上升。这时的工况称为“临界。正常的做法是保证元件外表在各种稳态工况下，总是处干湿润状态。使局部稳态功率水平与临界热流密度工况之间保持有一定的比值或裕量，以防止出现临界热流密度工况，所留裕量必

23、须足以应付预期运行事件。临界和实际正常运行参数间的比值那么可以表达为最小临界热流密度比、最小烧毁比、最小临界通道功率比、 或最小临界功率比，这些比值构成水冷反响堆运行工况下保守的基准。燃料元件定位格架之类的结构所造成的局部影响十分重要。所以临界热流密度CHF 和临界功率比CPR还取决于燃料组件的详细设计。因此，在实际运行中预期运行工况范围内的临界热汽密度和临界功率比通常是由实验确定的，然后将实验结果进行分析并整理成能用于燃科组件设计和平安分析的关系式。3.122机械效应燃料组件要受到以下情况所造成的机械应力：装料和换料过程；功率变化；压水堆的压紧载荷；温度梯度；水力；辐照造成的弯曲；冷却剂流动

24、引起的振动和微振磨蚀；地震等外部事件；失水事故等假设始发事件。对干运行工况，燃料组件包括控制棒导向管、中子通量测量通道和可燃毒物棒的设计耍求包括：a. 在燃料组件内和组件周围必须为辐照生长和肿胀留有间隙；b. 必须限制燃料元件的弯曲，以防止热工水力特性和燃料性能受到显著的影响；c. 燃料组件必须不因应变疲劳而损坏；d 燃料组件必须能承受机械压紧力和水力而不引起不可接受的变形；e. 燃料组件及其支承结构的功能不得因振动或微振磨损而产生不可接受的影响；f. 燃料组件必须能承受辐照，并与冷却剂的化学性质相容。包括地燃料元件、燃料组件及其支承结构的设计必须能保证在发生假设始发事件震、爆炸和设备失效时，

25、这些部件之间的相互作用或随之而来的影响不致于：阻碍平安系统的部件例如停堆装置及其导向管执行其功能；阻碍燃料的冷却；对反响堆冷却剂系统压力边界造成不可接受的机械的或热的损坏，并开展到导致安全系统不能执行瞬态和事故分析中所要求功能的程度见3.9。3.2冷却剂冷却剂是把反响堆堆芯区的热量传递出去的流体，燃料元件外表的传热是许多变量包括流体速度、流动形式、热力特性等的函数。通常表示为传热经验公式。与冷却剂有关的 平安考虑必须包括：1 在反响堆初始起动前，要保证冷却剂系统中没有杂物和碎片，并在以后保持这一状况；2设置净化系统和取出有缺陷的燃料组件，使冷却剂放射性保持在一个可接受的低水平见 HAD102/

26、08 中的 4.5；3在确定运行工况和事故工况反响堆控制和停堆系统的能力时，要考虑冷却剂和冷却剂中的添加剂对反响性的影响；4确定并控制堆芯冷却剂的化学和物理特性，保证冷却剂与堆芯其他部件的相容性，并尽量减少反响堆冷却剂系统的腐蚀和污染；5 保证在各种运行工况和事故工况下供给足够的冷却剂，以满足规定的燃料完整性准那么，包括停堆时衰变热排出见HAD102/08中的3.1，4.3和4.5;6要考虑添加剂的二次效应，例如化学、物理和辐照效应；7堆芯设计必须保证在运行工况下，在发生或可能发生沸腾的部位，能防止或控制流动不稳定性和由此引起的反响性波动；8堆内构件的设计要保证能把冷却剂以适当比例分配给燃料组

27、件和有关的堆芯结构，以 提供所需的冷却条件。对有些堆型，一般做法是保证冷却剂中的添加剂不会导致反响性功率系数变成正值。对以应性系数 的进一步讲座见附录I.轻水在压水堆中，正常运行期间的水始终保持在整体过冷状态。在沸水堆中，进入堆芯的水是过冷水，流出堆芯的是水和饱和蒸汽的两相混合物。设计堆芯时还必须考虑冷却剂密度变化包括冷却剂相变对堆芯反响性的影响。压水堆和沸水堆中冷却剂同时用作慢化剂。因此，冷却剂密度的变化会影响堆芯局部和整体的功率。为了使功率系数保持负值，可以使用可燃毒物，以此减少对可溶性吸收剂如冷却剂中的硼酸液的需求。为了控制冷却剂的化学性质，抑止冷却剂对反响堆冷却剂系统的腐蚀或减少对反响

28、 堆冷却剂系统的污染，可使用添加剂。添加剂还可用作中子吸收体以帮助堆芯反响性的 控制，例如在压水堆中使用硼盐。 使用添加剂时，堆芯设计中必须考虑它们对堆芯部件 的影响。对冷却剂的辐照分解需要采取措施以控制腐蚀并防止爆炸，更详细的讨论见平安导那么HAD102/12?核电厂辐射防护设计?中的442.1。322重水重水的有关特性绝大局部和轻水的特性相类似，尽管在有些反响堆设计中冷却剂和慢化剂是分开的。中所考虑的因素仍然适用。在冷却剂中使用添加剂，不管是为 了化学的目的例如控制 PH值、控制氧还是为降低反响性的需要，都会影响冷却剂 或慢化剂的中子吸收。 在设计反响堆控制和停堆系统时，对运行工况和事故工

29、况都必须考虑这种影响。辐照活化也是必须考虑到的问题，在轻水和重水中，存在放射性腐蚀产物和氮 -16，而在重水中还大量地积累了氚。所以，在重水反响堆的冷却剂或慢化剂系统中必须采取 措施以防止或控制住氚化重水的释放。二氧化碳由于二氧化碳的密度和中子吸收截面均较小，其温度和压力变化对反响性的影响可以忽略。3.3慢化剂慢化剂的选择和燃料在慢化剂中的配置，应以中子经济性最正确化的需要及由此引起的燃料耗用量最正确化的需要和满足工程上的要求为依据。主要堆型采用轻水、重水或石墨作为慢化介质。压水堆1臧堆1j轻水慣优压力管型重水堆J重水慢化压力容器型重水堆JBcift型气冷堆石墨慢化轻水轻水在压水堆和沸水堆中都

30、同时用作慢化剂和冷却剂。这两种功能不能机械地分割。因此3.2和中关于添加剂、反响性特性、辐照效应等方面的讨论对二者都适用的。重水在重水冷却和慢化的压力管型反响堆中，慢化剂和冷却剂之间有排管容器的排管和压力管把慢化剂和冷却剂分隔开。有时，慢化剂可能含有可溶性中子吸收剂，用于反响性控制或停堆后的反响性抑制。慢化剂还用于冷却各种反响堆构件，如排管容器本身，仪表支承结构、 反响性控制装置及其导向管。尽管压力管和排管破裂的可能性极小，但不能完全排除此种可能。发生爆管致使重水冷却剂射入慢化剂区域时，局部慢化剂被冷却剂所取代。如慢化剂中含有吸收剂而冷却剂不含吸收剂，发生上述替代时堆芯反响性就有可能上升。停堆

31、系统的设计必须提供手段使得在发生这一事故时仍能保持停堆状态。反响堆的结构设计中必须考虑慢化剂的流动和温度例如水力、温差等的影响。在重水冷却和慢化的压力容器型反响堆中，堆芯区的慢化剂与冷却剂由冷却通道分隔。然而，冷却剂和慢化剂回路可根据电厂的运行工况如功率运行或余热排出分隔或连通。在功率运行时，慢化剂通过少量压力补偿孔和冷却剂连通，慢化剂的运行压力和冷却剂相同，而温度那么低于冷却剂。慢化剂温度系由一个独立的高压冷却系统保持，在余热排出运行工况下，冷却剂和慢化剂互相连通，两者的压力、温度或液体毒物浓度均无差异。在重水慢化剂中，氚的比放射性会积累得很高，因此慢化剂系统的设计中必须考虑当慢化系统出现大

32、破口时氚化重水释放的可能性。对慢化剂的辐照分解需要采取措施，以控制腐蚀并防止爆炸，详细的讨论见HAD102/08。在某事故工况下，压力管型反响堆中慢化剂具有储存衰变热的能力。333石墨改良型气冷堆采用石墨作慢化剂。在这类反响堆中，石墨堆芯系由带有键槽系统的砌块组成，键槽系统保持栅格的对中，堆芯组件配置有约束结构，以保持其外形。这种慢化剂的平安问题如下：1不得阻碍停堆装置插入堆芯和保持停堆状态。为了证实满足这一条件，必须评价石墨使堆芯保持稳定位置的能力，而这种能力不会因以下影响而失效：温度；腐蚀；快中子损伤；辐照；尺寸变化。假想的地震条件会影响石墨变形和强度特性的限值，因而必须加以考虑。初始堆芯

33、的慢化剂温度系数接近于零，典型情况是稍偏负值，所以冷态堆芯具有最大的反响性。平衡堆芯状态下，大局部燃料通通中钚已有一定程度的积累，而且慢化剂温度系数为正值。所以平衡堆芯的最大反响性状态与处于热运行温度的慢化剂有关，甚至对保持停堆工况的反响堆也是如此。然而在瞬态工况时，慢化剂温度响应时间比燃燃的要慢。燃料的温度系数是负的，所以就降低了慢化剂正温度系数的重要性；2 放射性物质向冷却剂回路中的释放应尽可能保持于低的水平。为了做到这点，应限制石墨中杂质尤其是 Mg、Cl和B的含量；3 应保证慢化剂在反响堆设计寿期内的完整性。必须在CO2冷却剂中参加甲烷以防止腐蚀，但必须考虑到它的二次效应，并对CO含量

34、加以控制；4石墨砌块上的气体分配钻孔和石墨砌块之间气流通道的设计，应为所有砌块提供 适当份额的冷却剂，以限制初始堆芯和堆芯整个寿期内所有预计的砌块收缩和生长状态下石 墨温度峰值。3.4反响性控制手段本条讨论?规定?4.3所提及的正常运行时的反响性控制手段，有关停堆时的反响性控制将在本导那么的3.6中讨论。反响性控制手段必须具有平安地调节功率和功率分布的能力，包括补偿某些反响性变化如氚浓度变化、冷却剂温度变化、燃料和可燃毒物的燃耗、预计的运行瞬态等引起的反响 性变化的能力，以保持反响堆工艺变量在规定的运行限值内。所采用的仪表和控制系统必须满足HAD102/14的要求。反响性控制手段的类型不同类型

35、的反响堆用于调节堆芯反响性和功率分布的反响性控制手段有如下几种类型:慢化剂温度压力容器型重水堆慢化剂液位压力管型重水堆；冷却剂流量慢化剂密度沸水堆；慢化剂或冷却剂中的可溶性吸收剂压水堆、加压重水堆；装在管子中的固态中子吸收棒或液体吸收剂压水堆、沸水堆、改良型气冷堆、加压重水堆；带有弥散的或离散的可燃毒物的燃料；燃料组件的轴向移动；换料和装料方式。最大反响性价值和反响性引人速率反响性控制装置的布置，分组、抽出速度和抽出程序，连同所采用的联锁系统，必须按能保证装置在任何可信的异常抽出都不致于造成燃料超过规定状态的要求设计。必须限制反响性控制装置的最大反响性价值或提供联锁系统，以防止在出现压水堆的“

36、弹棒和沸水堆的“落棒之类的事故工况时所引起的功率瞬变超过规定的限值。这些限值的选择 必须保证:a. 可能引起放射性向冷却剂回路释放的燃料包壳的损坏；b. 可能损坏堆芯结构并阻碍停堆装置顺利插入的熔融燃料和冷却剂相互作用的风险，处于一个可接受的低水平。必要时，必须为每次换料后的堆芯作出控制装置的最大反响性价值的评价。采用可溶性吸收剂，控制系统必须按堆芯吸收剂浓度的降低不会造成燃料超过规定 状态的要求设计。含硼酸的系统所有局部必须设计成能用某种方法防止硼酸沉积。例如对含硼酸溶液的各种部件进行加热见HAD102/08中的4.5。343整体功率和局部功率控制用反响性控制手段对堆芯功率进行整体或局部控制

37、时，堆芯任何部位的燃料的线功率峰值和通道功率不得超过设计限值。控制系统的设计必须考虑由氙振荡、冷却剂状态变化、堆内探测器位置变化和堆内探测器本身的特性变化引起的局部反响性变化所造成 功率分布变化。进一步的说明见3.8和附录II。344可燃毒物的影响必须对堆芯可燃毒物燃耗引起的反响性增加作出评价，并使用其他反响性控制手段加以补偿。为了保持慢化剂温度系数为负值，设计人员可以减少慢化剂中所需吸收剂的数量，通过增加燃料中的可燃毒物以弥补所要求的吸收效果，可燃毒物还能用于展平功率分布和减少燃料燃耗期间反响性变化。辐照效应反响性控制手段的设计中必须考虑到辐照效应，诸如燃耗、物理性能的变化、气体产生和液体回

38、路边界的污染。3.5堆芯监测系统须提供监测仪表来监测堆芯参数，诸如堆芯功率水平、分布和短时变化，冷却剂和慢化剂的物理状态和反响性控制手段的状态，以便能采取必要的纠正行动。必须监测冷却剂中裂变产物的放射性水平，以验证其不超过设计限值。 有些设计采用能够在功率运行时指出破损燃料组件位置的系统。破损燃料位置监测装置对采用带负荷换料的堆芯特别有效，因为有可能较容易地取出破损的燃料，从而使冷却剂的放射性保持于低水平。破损燃料监测装置的另一优点是能给出冷却剂流道堵塞或其他实体损坏的早期警报。所有监测系统的精度、响应速度、量程和可靠性必须与其所执行的功能相适应(见平安导那么HAD102/14?核电厂保护系统

39、和有关设施?和平安导那么HAD102/14?核电厂平安有关的仪表和控制系统?)，必要时监测系统还必须附设能进行连续或定期试验的设施。对事故监测方面的指导见HAD102/14中的。大的堆芯中，可能有必要采用堆内中子探测器或丫温度计对功率的空间分布进行监测。为保证足够的平安裕度而在堆芯内的部位测量局部功率，并提供燃料最正确利用的数据。在此种情况下，探测器测点应按下述原那么布置，即尽可能减少当局部功率密度超标时而又未探测到的可能性。为平安目的，在不同部位进行监测的参数有：中子通理；冷却剂温度；水位；系统压力；冷却剂的放射性。从上述监测到参数可推导出其他一些与平安有关的参数，例如：中子通量倍增时间；中

40、子通量变化率；堆芯内通量差；反响性；跨越堆芯的过冷度。监测参数的选择取决于反响堆的类型。根据HAD102/10和HAD102/14的要求，设计必须保证信号及其传递线路具有必要的多重性、多样性和独立性。在有些反响堆启动期间，采用通量测量系统与反响性控制装置联锁相组合，以保证对特定的通量范围选用最适宜的监测装置。在反响堆启动时，特别是首次启动时，中子通量远远低于满功率运行时的通量，所以需要用更为灵敏的、临时的中子探测器来监测中子通量。为使中子通量水平提高到启动中子通量监测器的量程之内还可能需要使用中子源。中子源的设计必须保证：中子源在其方案寿期内有良好的功能；中子源与燃料组件及其支承结构相容。中子

41、噪声和噪声的分析对堆芯部件的松动零件和早期的机械失效可提供有用的信 息。3.6反响堆停堆手段本条论述在运行工况或事故工况下使反响堆进入并保侍在次临界状态的手段见?规定?4.4。必须提供手段用以保证堆芯在一个对堆芯反响性有最大影响的停堆装置不能插入 堆芯时的最大反响性状态下，能使反响堆进入次临界并保侍在次临界状态。对于运行工况和事故工况，燃料和反响堆冷却剂系统压力边界都不得超过规定的状态。如?规定?所要求，反响堆停堆手段必须包括两种不同的系统，每种系统在发生单一故障时都能执行其功能，其中至少有一个系统必须能单独使反响堆从运行工况和事故 工况进入次临界状态，并具有足够的停堆深度，它的作用在和其他系

42、统的工作相结合时， 可防止燃料发生不可接受的损坏。此外，即使在堆芯处于最大反响性状态时，至少有一个系统必须能单独使堆芯从正常运行工况进入次临界，并在事故停堆后，在足够长的时间内保持停堆状态。为了适应长期保持停堆状态的要求，必须查明在停堆工况下能增加反响性的各种预 定的操作，诸如维修和换料操作时吸收体的移动， 以保证考虑到了堆芯的最大反响性状 态。设计停堆系统时，必须认识预计运行事件后及在事故工况对停堆的重要性。因此， 设备设计必须具有必要的可靠性，以便能在所有假设始发事件进行停堆，以满足平安要求。为了按要求完成平安停堆必须使停堆系统与电厂工艺系统和控制系统具有必要的独 立性并能防御假设始发事件

43、引起的后果，以便能按要求进行停堆。停堆手段的设计必须尽可能符合故障平安原那么， 并使之具有此类平安系统所需的高 度可靠性。如果保持停准系统的操作是手动或局部手动的，那么必须满足手动操作的先决条件见 HAD102/08 中的 。停堆手段可局部用于正常运行时的反响性控制和通量整形见3.4。这种正常运行时的使用不得危及停堆系统的功能，更详细的讨论见HAD102/10中的。停堆手段的类型不同类型的反响堆可采用不同的手段把负反响性引入反响堆堆芯，这些手段包括:在慢化剂中注入硼；在慢化剂中注入钆；注入氮；慢化剂排放；不锈钢棒、管或十字形棒中装入硼和镉；锆合金导管中装入铪棒和钢棒；注入硼玻璃珠；管中装入液态

44、吸收剂。表1列出了不同堆型所采用的多样性停堆手段的例子。表1停堆手段反响堆类型第一系统第二系统沸水堆钢管中的B4C注入慢化剂/冷却剂的硼溶液压水堆钢管中的Ag-ln-Cd或B4C注入慢化剂/冷却剂的硼溶液加压重水堆钢管中参加的Cd注入慢化剂的Cd;慢化剂排放；管中装入的液态吸收剂加压重水堆压力容器型锆合金管中的铪棒和钢棒注入慢化剂的硼改良型气冷堆硼钢棒加不锈钢棒注入堆芯冷却剂的氮以及注入堆芯的硼玻璃珠362可靠性为了使停堆手段高度可靠，必须综合采用如下措施：1采用尽量简单的系统；2尽可能采用故障平安的设计 1；3考虑触发机构的故障模式并在触发机构中采用多重性和多样性例如用于探测停堆需求及为此做

45、出响应的探测器或触发装置；4使停堆系统尽可能功能隔离和实体分隔包括控制和停堆功能的分隔，以 适应可信的故障包括共因故障模式；5保证停堆手段在运行工况和事故工况的堆内环境影响下易于进入堆芯；6按便于维修、在役检查和运行试验的要求设计；7选用巳经验证的设计和具有高度可靠性的设备；8提供在制造、安装和调试期间进行综合性试验的手段。设计中常用的故障平安设计原理的最简单形式是停堆装置以能动手段保持在堆芯上方。如果停堆装置导 向结构未被阻塞，那么在能动保持手段失去动力供给时，例如保持电磁线圈断电时，停堆装置在重力作用下 落入堆芯。363停堆和保侍停堆的有效性设计必须保证即使堆芯处于最大反响性状态时， 停堆

46、和保持停堆系统有能力使反 应堆进入并保持次临界状态，并且有足够的停堆深度。这个要求适用于各种运行工况和 在整个预期的燃料循环期间出现的各种堆芯布置， 还适用于各种预计运行事件和事故工 况，以满足可接受的燃料冷却和放射性释放准那么， 采用以下方法必须能证实停堆和保持 停堆的有效性：在设计阶段通过计算来加以证明；在反响堆调试阶段，通过适当的中子测量和工艺参数测量证实对反响堆初始阶段所做的计算；在反响堆运行期间，通过对实际存在的和预计的反响堆工况所进行的测量和 计算；上述测量和分析必须包括一个反响性价值最大的停堆装置不能插入堆芯条件下的 最大反响性状态。此外，在停堆系统出现单一随机故障时，亦必须到达

47、保持停堆状态。系统中所要求的停堆装置数和反响性价值在很大程度上取决于以下因素：1所要求的停堆深度；2按确定论法的要求，在计算停堆反响性时假定具有最大负反响性的装置没有插入堆芯;3计算有关的不确定因素。此不确定因素可通过计算结果与实验堆和原型堆以及反 应堆调试期间测量结果进行比照，作出估计；4停堆装置在堆芯中的分布。这会对停堆深度计算中末予考虑的那个停堆装置的反应性价值有影响。停堆装置的分布还对影响刚装入的新的燃料组件的反响性价值有影响；5停堆后堆芯的最大反响性状态，这是由许多因素造成的结果，诸如：在预期的燃料循环，包括提前换料时，会出现具有最大反响性的堆芯布置以及相应的硼浓度；燃料温度和慢化剂

48、温度可信的组合造成的最大反响性；考虑事故工况确定的反响性引入速率；停堆后作为时间函数的氙的总量；吸收剂的燃耗。364停堆速率至少有一个停堆系统的停堆速率足以使反响堆的任何预计运行事件中及时进入足够深的次临界状态，以防止燃料损坏并保持压力边界的完整性。 停堆系统必须设计成在事故工况 下能停堆，以便燃料和堆芯的损坏保持尽可能小的限度， 并防止反响堆冷却剂系统压力边界 的损坏。对干设计基准见2.1，要仔细考虑假设始发事件的过程。在规定停堆速率的要求时，必须确定保护系统和有关的平安执行系统停堆手段的响应时间。为检测这些假设始发事件所选择的变量必须满足 HAD102/10中7.7和7.13的要求。停堆速

49、率取决于以下条件：1测量仪表对需要进行反响堆保护停堆的鉴别和响应的能力。这就要求所选择的仪表的量程足够监测各种假设始发事件；2停堆手段执行机构的响应时间，尽管和其他时间相比，这类响应时间通常要短得多，但它是决定机构选择的因素；3停堆装置的位置、停堆速率对以下因素敏感：停堆装置在插入前与堆芯的距离见365;吸收剂注入管的位置，其位置必须保证吸收剂能迅速分散到堆芯活性区；4 停堆装置要容易进入堆芯。为此可使用导向管或其他结构件见3.7 以便于停堆装置进入，并可以采用挠性接头连接以减少停堆装置全长度的刚性;5仔堆手段进入堆芯的速率。 为到达所要求的速率可采用以下一种或几种方法：停堆装置由重力作用落入

50、堆芯；停堆装置先由弹簧触发，然后由重力作用落入堆芯；停堆装置由液压或气压驱动进入堆芯； 可溶性吸收剂由液压或气压注入堆芯。设计时必须考虑试验手段，以验证停堆装置插入的速度。通过停堆装置上适当的传 感器测定，可验证其是否能顺利插入改良型气冷堆采用安装在悬链上的重力传感器。必须评价停堆系统的能力，它是3.9节所表达的平安分析的一局部。365环境考虑在反响堆寿期内，为了使停堆系统的完整性不受危害，必须考虑堆内环境对停堆系统的影响，包括：1辐照效应如果停堆装置处于高中子通量区或用于控制反响性，那么必须考虑吸收剂如硼在该区中损耗的影响。硼损耗的同时会产生氦气，如果含硼装置中的氦气积累会导致肿胀， 那么必

51、须保证停堆装置性能不致因此受到损害。2温度效应必须考虑停堆装置由于吸收中子或丫后发热的影响。3化学效应必须考虑外部流体冷却剂或慢化剂环境的化学效应对停堆装置的腐蚀速率和机 械完整性的影响，以及整个反响堆冷却剂系统和慢化剂系统中经活化的腐蚀物质迁移的 影响。4结构尺寸变化由温度变化、辐照或外部事件如地震引起的堆内构件的尺寸变化和位移，不得阻碍足够数目的停堆手段进入堆芯见3.7。3.7堆芯及有关结构本条所论述的范围包括组成并支承反响堆堆芯组件的结构，以及和堆芯功能平安 密切相关的结构。堆芯及有关结构的设计必须在运行工况和事故工况下能保持其完整性，其完整性程度要使其能执行所需要的平安功能。在设计中需

52、要加以考虑的、 能影响堆芯及有关结构的可能的破坏机理包括：结构上递传的和冷却剂流动引起的振动、疲劳，内部飞射物之类的其他机械效应，热、化学、水力和辐 照等效应；以及地震运动。应子以特别关注的是：停堆和保持停堆状态的系统的损坏，燃料可冷却性缺乏，燃料的损坏，以及反响堆冷却剂压力边界的损坏。必须考虑压力、温度、温 度变化和分布、腐蚀、辐照剂量率和寿期总剂量引起的尺寸变化、机械载荷和材抖性能的影响。必须计算结构的辐照发热并提供足够的冷却，必须对运行工况和事故工况下的热应力留有适当的裕量，还必须考虑冷却剂或慢化剂对结构的化学效应。设计中还必须包括对堆芯及有关结构进行必要的检查和更换的措施。反响堆冷却剂

53、压力边界反响堆冷却剂压力边界设计的某些方面和堆芯结构设计有关，反响堆局部的冷却剂压力边界可以是以下情况之一：a. 压力容器，它包容整个堆芯，包括燃料组件及其支承结构，慢化剂和反响堆冷却剂；b. 多个单独的压力管组成的组件，每一压力管形成一个燃料通通，压力管的周围是低压液态慢化剂。改良型气冷堆、轻水堆和压力容器型重水堆的压力容器是一个包容堆芯的大型厚壁容器， 容器上带有的贯穿孔用于通过反响堆冷却剂、测量仪表和反响堆控制及停堆装置，这些装置处于反响堆高压冷却剂区域，堆芯组件和其他部件按有利于降低压力容器壁上的中子通量的压力管型重水堆的压力边界是由一些没有贯穿孔的圆筒形薄壁管所组成， 仪表和反响性 控制及停堆装置处于低压慢化剂区域， 反响堆冷却剂压力边界位于活性区内， 并经受堆芯中 的中子和丫通量的辐照。压力管和压力容器必须满足本条对支承结构布置的要求和 HAD102/08对压力边界设计 的要求。压力管还必须满足 对燃料组件支承结构的要求。反响堆堆芯组件支承结构堆芯组件支承结构因反响堆的设计而异，可以是管板、堆芯吊篮或石墨键槽系统等，其作用是将燃料组件支承结构与反响堆冷却剂压力边界保持在所要求的相对几何位置上。这些支承部件必须设计成在整个反响堆寿期内都保待完整无损到如此程度，即在运行工况和事故工况下都能执行其功能的程度，此外必须考虑到由