门式脚手架安装技术方案

1、门式脚手架安装制表:审批:第一章工程概况工地位于西海岸，剪力墙、框架结构。门架安装部分为地下室、地面一至六层。层高为 4米、6米、3.3米、3.8米，建筑面积约8. 2万m 。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。第二章方案选择2.1根据本工程结构特点，高支撑系统采用18厚优质木胶合板作为模板，配以木枋骨架，支撑系统采用门型脚手架及可调节依托钢顶 撑作为承力体系 。 聞創沟燴鐺險爱氇谴净。2.2、构件截面尺寸构件名称截面尺寸范围特殊截面尺寸门型架支楼板高 4m、6m 3.3m、3.8m 板厚 180mm无框支梁250 X500、350 X600、350 X600、350X700、350 X1200、400 X

2、1200第三章构造要求3.1、材料要求1、门型脚手架： 门型架，调节螺旋底座、 顶托、剪刀撑、连接棒。门型架主立柱和横杆采用42 2.2mm钢管。 残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。2、模板：选用优质 18 厚优质胶合板。3、木枋：选用80 X80木枋，要求大面尺寸一致，小面不变形， 无死节，无腐朽、无断裂。3.2、支撑系统构造要求1、梁板承力门型架，沿梁方向间距为900 mm,由规格1930mm、914mm 及连接棒组成，门型架上、下用调节螺旋顶托或底座，门型 架以剪刀撑及 48 3.5mm 钢管连接，保证承力结构刚度及整体稳 定性。 酽锕极額閉镇桧猪訣锥。2、梁板支撑必须按要求起拱1 %。3%。（一般

3、为梁跨L/400 ）.第四章 梁模板受力计算4.1 、荷载取值1 、新浇钢筋砼自重： 25KN/m 3 （一般部位） 砼坍落度最大为 18cm ，取血=1.152、施工活荷载：2.5KN/m 23、振动冲击荷载： 2.0KN/m 24、静载安全系数 K=1.2; 施工活荷载安全系数 K= 1.4 。4.2、荷载计算1、砼自重：梁按400 X1200 （最大梁），板计算按1m2为一个计单位qi =(0.4 X1.2 X1 X25)+(1 X0.1 X25) X1.2=17.4KN/m2、施工荷载及设备荷载q2 = （2.5+2.0 ）xi.4=6.3KN/m3、荷载设计值q = q i + q

4、2 =17.4+6.3=23.7KN/m4.3、梁板模板设计：材料：防水胶合板8=18mm、80 X80木枋，调节螺旋底座、 顶托。梁底板、楼板用80 X80木枋间距控制在400mm以内。图42梁模板图1、新浇筑砼对模板侧面的压力。F = 0.22 Vo pi 血 V?式中：F新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m 2 ）v 砼的重力密度（KN/m 3 ） v=25KN/m 3 to 新浇砼的初凝时间（h）, to = 3.5hV 砼的浇筑速度设定V=3m/h3(3i 外加剂影响修正系数，掺外加剂的砼取1.2血一一砼坍落度影响修正系数，F = 0.22 Vo pi p2 ?=0.22 X25 X3

5、.5 X1.2 X1.15 X3?=39.85kN/m 22、设计组合值本工程考虑采用泵送砼，则倾倒砼时产生的荷载取4KN/m 2F=1.2 X39.85+1.4 X4=53.42KN/m 23、板面计算(1 )计算简图(按连续三跨计算)53.42KN/m 21f1400400400y/AAr丿zl面板计算简图图4 3(2 )承载计算跨中最大弯矩 Mmax = Kmql 2=0.08 X0.053 X4002=678.4N ?mm截面抵抗矩 W = bh 2 /6=1.0 X182 /6=54mm 3（式中b为计算单位的宽度1.0mm ; h为面板厚18mm）4面板最大内力：12.56KN/m

6、m 2 （r=44N/mm2胶合板最大允许应力q=44N/mm2，满足要求。4、门型架间距914mm , 8080木枋横向间距控制400以内，门型架宽1200mm，则木枋纵向间距为 1200mm 彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。1 ）、计算简图16.5KN1200$肋计算简图80100木枋背肋最大内力 卢W4.95 X06410.67 氷05=46.39mm 2 间=46N/mm2木枋（松木）允许荷载为司=46N/mm2符合要求.5、对拉螺栓计算对拉螺栓采用12圆钢加工，水平、垂直间距按500mm,中间一个 对拉螺栓承受的荷载：Ntb=500 X500 X0.06776=16.94N/mm2应力 S=N

7、 tb/A=16940 +113.04=149.85N/mm2149.58N/mm v 215N/mm 2 符合要求.4.4、门型架支撑承载力计算1、门型架等效为欧拉柱的承载力计算由于门型架加劲杆对主杆的抗弯刚度起加强作用，使门型架的失稳只能在平面外。门型架可等效为两端铰支的欧拉柱、柱的计算高度为门型架步高另加连接棒（杆）的接口高度 25mm 。厦礴恳蹒骈時盡继價 骚。主立杆惯性矩：nIo = （ D4 - d4 ）644茕桢广鳓鯡选块网羈泪,加劲杆惯性矩：Ii =3.14X(42.74 - 39.94 ) =6.1910464(D4 -d4 )3.14X(26.84 H22.8 4 )64=

8、12.1104 mm 42、本方案采用3步门型架用连续棒（杆）连接，故有连接棒（杆）时门型架等效柱的惯性矩及临界荷载:h1等效惯性矩：I二2I o + nI 1ho賴。=26.19104 +31.211550104鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛1925=15.3104 mm 42n EI临界荷载：Ncr只八2543.141.951015.310(1900+25)79.38KN 籟丛妈羥为贍债蛏练淨。3、一榀门架的稳定承载力设计值:Nd =A? f门架立杆换算截面回转半径：门架立杆长细比：调整系数k, H = 3.6m,查表及 K=1.13kho入=i1.13 1925=15414.13查表得立杆稳定系数=

9、0.294Nd =A? f=0.2943102 20510-3 =37.37KN本工程考8m跨间设8榀门型架（即间距800mm ），作用在每榀门型架的荷载为:16.58N = =16.5KN V37.37KN. 满足要求8第五章楼板模板受力计算一、4.75m高250mm厚楼板模板门式架支撑计算书门式脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000。计算的门式架搭设高度为6m,门式架型号采用MF1217,钢材8采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b=1.22m,门架的高度h0=1.93 m,步距1.95 m,跨距1.83 m。门架 h仁 1.54 m, h2=0.08

10、 m，b仁0.75 m。门架立杆采用422.2mm钢管，立杆加强杆采用281.8mm钢管。每榀门架之间的距离1.20 m,楼板底木枋距离300mm。楼板底木枋截面宽度60 mm,高度80 mm。顶托上采用80 mm 80 mm木枋。1 立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图5 1计算门架的几何尺寸图图52模板支架图二、楼板底木枋的计算木枋按照简支板计算，木枋的截面力学参数为1、荷载的计算1）钢筋混泥土板自重（KN/m）:qi =25.500.2500.300=1.9125 KN/m2）模板的自重线荷载（KN/m ）:q2 =0.3400.30=0.102 KN/m3）活荷载为施工人员与施工

11、设备产出的荷载（KN/m ）:经计算得到，活荷载标准值 q3 =2.00.30=0.60 KN/m经计算得到，木枋荷载计算值：KN/mQ= 1.2（1.9125+0.102）+1.40.60=3.257卿册删II删|111|测删|侧|删|1園IIH厕12、木枋强度、挠度、抗剪计算-1219| 创（| M伯 一|上 10 一 12伯；图53木枋计算简图100.26图54 木枋弯矩图（KN.m）0 261图55木枋变形图（m m）图56木枋剪力图（KN）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1 = 1.001 KNN2 = 2.120 KNN3 = 1.689 KNN4 = 1.689 KNN5

12、= 2.120 KN11N6 = 1.001 KN经过计算得到最大弯矩 M二0.254 KN. m经过计算得到最大支座 F = 2.120 KN经过计算得到最大变形 V二1.4 mm在本算例中，截面惯性距I和截面抵抗距 W分别为:W = 6.08.08.0/6 = 64cm 3I = 6.08.08.08.0/12 = 256.0cm41）木枋抗弯强度计算抗弯计算强度f 二 0.253106/64000.0 = 3.96N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/m m?,符合要求！2) 木枋抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh v T截面抗剪强度计算值 T = 31.403/(

13、26080) = 0.439 N/m m截面抗剪强度设计值T= 1.50 N/m m木枋的抗剪强度计算满足要求！3) 木枋的挠度计算最大变形V二1.4 mm木枋的最大挠度小于1219.0/250，满足要求！三、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一个计算单元。12托梁按照集中与平均分布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木枋的支座力，如图所示。平均分布荷载取托梁的自重 q二0.061KN/m。图57托梁计算简图4,02 4.0011 2.403飞净0.25仙 1.06询谓18GL*,1.06 呻C 越 G.29 f320 3724.00 4.020 963图58托梁弯矩 图（KN.m）图

14、59托梁变形图（mm）13M = 0.963 KN. mF = 9.356 KNV = 3.0 mm图510托梁剪力图（KN）经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性距I和截面抵抗距W分别为W = 8.008.008.00/6 = 85.33c m3I = 8.00 8.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm1、顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0.963 10 6/85333.3 = 11.28N/mm 2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/m川，符合要求！2、顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q

15、/2bh v T截面抗剪强度计算值 T = 34019/(280 80) = 0.942 N/mm 2截面抗剪强度设计值T= 1.50 N/m m2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求！3、顶托梁挠度计算最大变形 V = 3.0 mm顶托梁的最大挠度小于 1200.0/250 ，满足要求！四、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架的静荷载与上面托梁的传递荷载。141 、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容：1 )门架自重产生的轴向力 (KN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架( MF1 2 1 7 )1 榀 0.205 KN2 X0.040=0.080 KN剪刀拉杆

16、2 副水平架5步4设0.165 X4/5=0.132 KN连接肖2支2 X0.006=0.012 KN锁臂2副2 X0.009=0.018 KN合计0.447 KN经计算得到，每米高门架自重合计：NGK1 = 0.447/1.950= 0.229KN/m2)加固杆、剪刀拉杆和附件等产生的轴向力 (KN/m )剪刀拉杆采用281.8mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重量 计算：Tga = (41.950)/ (41.829) = 1.0662 X0.012(41.829)/cosa/(41.950) = 0.033 KN/m水平加固杆采用 281.8mm 钢管，按照 4 步 1 跨设置，每

17、米高的钢管重量 为：0.012(11.829)/ (41.950) = 0.003 KN/m每跨内直角扣件 1 个，旋转扣件 1 个，每米高的 钢管重量 为：15(10.014 40.014 )/1.950 = 0.037 KN/m每米高的附件 重量为：0.020 KN/m每米高的拦杆 重量为：0.010 KN/m经计算得到， 每米高门架的加固杆、 剪刀拉杆和附件等产生的轴向力 合计 NGK2 = 0.102 KN/m 渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。经计算得到，静荷载标准值总计为： NG = 0.340 KN/m。2、托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和从左到右每榀门架两端点产生的

18、支点力分别为：第 1 榀门架两端点力4.533 KN ，4.533 KN第 2 榀门架两端点力9.356 KN ，9.356 KN第 3 榀门架两端点力9.356 KN ，9.356 KN第 4 榀门架两端点力4.533 KN， 4.533 KN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.712 KN五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH NQ其中 NG 每米高门架的静荷载标准值， NG = 0.340 KN/m NQ 托梁传递荷载， NQ = 18.712 KNH 门架的搭设高度，H二6m经计算得到， N = 1.2 0.340 618.712 = 2

19、1.16 KN。16门式 钢管脚手架 的稳定性 按照下列公式 计算N S Nd其中N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N二20.550 KN ;Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（KN ）;一榀门架的稳定承载力设计值计算 公式N d =.A .f其中 一一门架立杆的稳定系数，由长细比khO/i查表得到,=0.333 ;K调整系数，K = 1.13 ;i门架立杆的换算截面回转半径，i二1.51 cmI 门架立杆的换算截面惯性矩，I二0.705 cm 4h0门架的高度，h0 = 1.93 mI0门架立杆的截面惯性矩，I0 = 6.08 cm 4A1 门架立杆的净截面面积，A1 = 3.10 cm 2h

20、1 门架加强杆的高度，h1 = 1.54 mI1 门架加强杆的截面惯性矩，I1 = 1.22 cm 4A 一榀门架立杆的毛截面面积，A = 2A1 = 6.20 cm 2门架钢材的强度设计值，f二205.0N/mm2。17经计算得到，Nd = 42.268 KN。立杆的稳定性计算N V Nd ,满足要求!第六章安装与拆除6.1、搭设工艺1、搭设门型架时，要两人以上操作，按轴线分段搭设。2、搭设首步门型架必须两片用剪刀撑连接稳定后，方可接上步门型架。3、门型架搭设好后，用调节螺旋底座或顶托调至标高后检查其水平度。4、搭设时，所有门型架和钢顶撑应用483.5mm钢管相互连接,以增强排架支撑整体稳定

21、性。6.2 、注意事项1、模板及高支撑搭设完毕后，经技术安监人员进行验收，确认合 格后，方可使用， 确保砼浇筑时高支模系统不位移、 不变形、不失稳。 铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。2、混凝土浇筑过程中检查注意事项。该工程使用泵送混凝土，浇筑速度快，易产生局部混凝土大量堆积，造成不可预见的外力。为防止高支模板系统超载使用，影响 使用安全，为止，混凝土浇筑过程中应重视下列检查注意事项： 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。1 ）混凝土浇筑应从短边方向开始沿长边方向， 循序渐进浇筑， 保持高支模整个系统受力均匀，避免产生偏心压力 。 贓熱俣阃歲匱阊邺 镓騷。2 ）混凝土浇筑过程中， 施工作业面与泵机操作人员要设专人，18采用有效通讯工具进行不断联系， 防止因水平输送管移动不及时造成混凝土大量堆积超载。3）模板检查修理人员要坚守岗位， 认真检查， 发