沉井施工方案76930

1、矩形排泥阀门井、圆形牵引井沉井工程项施工方案1.1编制依据(1) 高富路污水主十管工程设计施工图(2) 规范及标准：1) 给水排水管道工程施工及验收规范(GB50268-2008)2) 建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)3) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)4) 混凝土结构设计规范(GB5001-2010)5) 钢筋混凝土工程施工及验收规范(GB50204-2002)6) 既有建筑地基基础加固技术规范(JGJ123-2012)7) 危险房屋鉴定标准(JGJ125-2004)8) 民用建筑可靠性鉴定标准(GB50292-1999)9) 建筑抗震加固技术规程(JGJ11

2、6-2009)10) 建筑工程施工质量验收统一标准(8) 参考书：地下工程设计施工手册，夏明耀曾进伦编著在深刻理解本工程的概况、特点、难点的基础上，按照“技术领先、设计优化、施工科学、组织合理、措施得力”的指导思想，通过技术经济比较，确定安全可靠的技术方案，配置足够合适的人员和机具，以确保工程的质量和工期；确保地面所有设施的绝对安全和正常使用；业主及设计施工文件的所有要求。遵循的具体原则如下：由于工程管网线路主要经过杏坛高富路边上的河涌、涵洞等需要保持现状的已有建筑物，所以在开工前，要组织有关专家及专业技术人员对沿管线30M以内的房屋进行可靠性鉴定，在施工过程中如果这些房屋出现裂缝，沉降，要及

3、时组织专家鉴定并采取补强加固措施。根据本工程图纸所示排泥阀门井(A型、B型、C型-1、D型、E型，共19座)以及43000牵引沉井(共1座)采用沉井施工，具体详见工程概况，本方案为矩形排泥阀门井沉井，以YW-166#井为代表，沉井深度为9.0米，下沉至设计深度为9.9米；圆形沉井以43000牵引沉井为代表，沉井深度为8.0米，下沉至设计深度为9.0米；沉井所处位置地质条件及地下水位相对比较复杂，施工工艺要求较高，沉箱受力较大,施工难度大。(1) 确保工期原则：根据业主对本工程的工期要求和施工场地移交的时间，合理、详细地编排施工进度计划。科学组织施工，大量采用交义作业以充分利用空间和时问，使各分

4、项分部工程施工衔接有序；配置足够的资源并充分利用，以确保总体施工计划的实现。从而确保总工期。(2) 技术可靠原则：根据本工程特点，我司组织了顶管精英力量在以往顶管施工经验的基础上，吸收国内外顶管工程设计、施工和管理的成熟技术，根据有关规程规范确定施工技术方案并确保施工技术方案可靠性高、操作性强。(3) 文明施工及安全原则：在施工管理方面和技术方案等必须与环保安全要求相结合，遵守安全法和省市有关规定，确保施工过程绝对安全，不对自然环境和人文环境产生破坏。(4) 经济合理原则：针对本工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则比较选择施工方案，充分利用资源配备，施工过程实施动态管理，在确保安全、质量

5、、工期等目标的前提下，使工程达到经济合理的目标。第二章工程概况2.1工程概况本工程为麦村污水提升泵站出水压力管道，西起麦村泵站，东至高赞污水提升泵站，全长约7.0公里，敷设在已建高富路南侧坡脚处的管网工程，本工程在设计上采用沉井施工方式的矩形井有19个、圆形井1个，沉井施工编号及其它详情如下表:蜘*虾1G3鹿始(mm)H(mm)YW-7925OQ2.0001,_50O5.650-42006400=眼口6-560YW-1552.8!3O1,650-4.20-4,800=7.000660073002.0001.00-1.70-d.aaa-7,00062506950YW-1662.7002.2001

6、.5004.2504.800-7.00064507150-1莹YW-282.7002.200LbOO-2.200-2.7504.95044DO5100YW-2.6002.100110O-2.200-2UDUtsOODTW45ZTCHJ19001,200-2200-275C.950duowwTW5025002.000hJOO-2200-27S042004900YW-5426001001-10(-2.200-2.750UCK5000YVV-&42.70022001.500-2.200-2750dM10051003ICO26001.900-2.200-49b4WQ0海gYW93AiOO?40C1.7

7、00-1.9504600YW-113xioo2,6001.900-7,300-28505.05049005600YW-1293OOO2500E600-7.300-?.asc-5,050400055Q0YW-HB3.0007.&0Q1.800-2.250-2.S0C5.00011545。YW-1702.3001BOO1.100-2.25U-2BOC5.000404750TW1/82.900y.dooL/OO-2.25U-28U0-b.000bJbO口#YW-32弓0。19001200-2200-275C-19504UOMEYW-392.5302.03C1.330-2.250-2.&0C-5noo

8、4?Rf)47B0物顿惭*/螺WBG12G2诵*初G5hHYW-802.60C2.000-3.745-4.145-6.44557458445矩形井以YW-166#井为代表：YW-166#井井深9.0米，下沉至设计深度为9.9米，矩形井外型尺寸是4.0米X4.7米，壁厚为650mm、500mm;圆形井以YW-80#井为代表：YW-80#井深8.0米，下沉至设计深度为9.0米，外型尺寸是43700mm,壁厚为500mm、350mm;两个井均采用沉井施工方案，均为钢筋碌结构。两井地质条件及地下水位相对比较复杂，施工工艺要求较高，沉箱受力较大，施工难度大。沉井材料：1、混凝土C30碌，抗渗等级S6;2

9、、钢筋采用-HPB235fy=210N/mm2-HPB335fy=300N/mm2第三章工程地质与水文地质（一）沉井地形地貌，地质构造与区域稳定性位丁顺德区杏坛镇高富路南侧坡脚处，周围地势较为开阔低平。地貌届三角洲冲积平原，珠江支流一级阶地，地势开阔低平，水道纵横交错，地质构造稳定。（二）地层岩性根据钻探资料，沉井场区的岩土层按其成因分类主要有：-1砂性素填土：灰黄色，松散，局部稍密，稍湿饱和，为中砂。层厚1.4米。-1淤泥质土：深灰色，流塑，含较多粉砂，局部夹薄层粉砂。顶板埋深1.4米，层厚2.5米。-2粉砂：灰色，饱和，松散，含较多淤泥，局部夹薄层淤泥。顶板埋深3.9米，层厚8.2米。(三

10、) 地下水1、地下水类型如前所述，场区地势开阔低平，地貌届三角洲冲积平原，是地下水和地表水的迳流排泄区.地下水丰富。场区地下水类型主要有上层滞水和孔隙潜水。(1) 上层滞水：第四系人工填土层结构疏松，含上层滞水，但含水量有限，地下水动态受季节降雨影响。丰要接受大气降水、场区河涌水的补给。(2) 孔隙潜水：第四系全新统海陆交互相沉积之淤泥质细砂层和上更新统冲积细砂层透水性良好，含孔隙水。总体届承压水，局部为潜水。地下水主要接受降雨或地表水的渗入补给和上游地下水的侧向补给。根据钻孔终孔24小时后观测，场地地下水混合稳定水位埋深一般为1.501.70m。场地水网发育，纵横交错，地下水补给来源充足。2

11、、地下水腐蚀性场地的地下水对混凝土结构一般不具腐蚀性；在长期浸水环境下对混凝土结构中钢筋一般不具腐蚀性，在十湿交替环境下对混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性：场地的地卜水对对钢结构具有弱腐蚀性。水对建筑材料的腐蚀防护，应按照工业建筑防腐蚀设计规范(GB50046)的规定进行。(四) 岩土物理力学性质为查明场地各岩土层的物理力学性质，本勘察阶段取原状土样75组作常规土工试验，取岩样2组作天然抗压强度试验。此外，在上层中进行了176次标准贯入试验，在十层中还进行轻型动力触探试验。通过以上手段，己查明了场地各岩土层的物理力学性质，根据规范的要求，将各岩土层的物理力学参数进行分层统计。(五) 岩土工程评价1、

12、场地稳定性评价(1) 场区距区域深大断裂较远，本次勘察未发现有明显构造现象，场区基本上处于构造稳定状态，适宜拟建污水主十管工程建设。(2) 、据广东省地震烈度区划图，场区地震基本烈度为VII度。据建筑抗震设计规范GB500112010，场区的地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g。2、地震效应(1) 场区河网密布，地貌届三角洲冲积平原，上覆土层软弱，软土较发育，是建筑抗震不利地段。(2) 场地土的类型为软弱土中软土，大部分地段等效剪切波速Vse140m/s,覆盖土厚度一般大于15m，小于80m，据建筑抗震设计规范(GB50011-2010),场地总为为in类建筑场地。第四章施工方

13、案及技术措施1总体流程和施工技术方案概述1.1施工总体流程本工程施工总体流程如图2-1【总体施工流程图】所示厂7施工准备I,工作井搅拌桩施工工作井沉井施工工作井土方开挖施工L_工作井封底和底板施工95%方可下沉。3排泥阀门井及牵引中间井施工方法和技术措施3.1施工准备1、熟悉和掌握沉井所在的地质情况，特别对地下水的标高必须活楚，沉井附近有无地下管线及对周围的建筑物等是否需要保护。2、设置测量控制网、轴线控制点、沉降观测点。3.2排泥阀门井及牵引中间井施工方法排泥阀门井为长方形4X7m，井内净空为3m3.7m，井壁第一节高4.5米，壁厚为2.75米高650mm厚、1.75米高500mm厚；第二节

14、高4.5米，壁厚为500厚，每一节设有止水带（1.5mm厚钢板）。牵引中问井为圆形43700mm,井内净空为43000mm,井壁第一节高4.5米，壁厚为2.75米高500mm厚、1.75米高350mm厚；第二节高3.5米，壁厚为350厚，每一节设有止水带（1.5mm厚钢板）。本工程采用不排水沉井施工法，具体作法如下。1、排泥阀门井具体布置如施工图（平、剖面图）2、排泥阀门井具体布置如施工图（平、剖面图）nnt彳捋91。彳曾狎。彳呷91。初.IIa-.C30MUIgju顷_I_八_I|03QQ。#4000itl翌90(2-2)mi1一1皿SZK752、沉井具体施工流程本工程沉井分三个阶段，即沉井

15、的制作，下沉与封底，这三个阶段乂由若干工序组成，详见下歹0框图:沉井封底不排水施工水下封底碌施工钢筋碌底板3、深层搅拌桩施工（高富路边坡支护）深层搅拌桩是用搅拌机械将水泥固化剂和地基土相拌和，从而达到加固地基的目的的一种方法。机械设备，水泥搅拌桩采用GZB-600深层搅拌机进行施工，配备响应的导向架、灰浆泵、拌浆机、电子监测表等。深层搅拌桩施工流程如图2-4【深层搅拌桩施工流程图】所示。浆液制备图2-4深层搅拌桩施工流程图施工工艺：1）桩机定位：搅拌桩机到达指定桩位后，进行对中，调平。2）当搅拌桩机正常后，启动电机下沉，可用4档下沉，在下沉过程中，应边送浆边钻进。3）浆液制备：即按设计确定的浆

16、液配方投料，拌制水泥浆。在送浆前必须不停搅拌,防止浆液离析。4）提升注浆搅拌：待搅拌机下沉到设计深度后，边搅拌边提升，提升速度用2档5）重复下沉：当搅拌机提升到设计桩顶标高时，重复下沉搅拌，使浆液与土体搅拌均匀，下沉速度为4档。6）重复提升：待下沉到设计深度时，边喷浆，边搅拌，边提升。直至提升到地面，控制速度为2档。7）冲洗系统：冲洗灰浆泵和输浆管系统，直至基本十净，并活除钻头上粘附的软土,检查钻头，如有磨损及时更换。8）移到新的桩位，重复1-8步骤搅拌桩施工技术参数及操作要求施工技术参数如表2-1【搅拌桩施工技术参数表】所小表2-1搅拌桩施工技术参数表指标名称单位指标名称允许偏差指标名称单位

17、指标名称允许偏差桩径Mm60020桩长m9.0、7.00.5m桩位Mm准确100水泥用量Kg/m504垂直度%垂直1.5水灰比0.50.05水泥425#钻头直径mm55020搅拌桩施工操作要求a、桩机就位由专人操作，专人负责电缆管线，专人校正钻头对位，钻头就位采用目测(横竖向观测)。b、钻进前先打开浆泵送活水，检查各种管路及钻头喷口通畅才可钻进。c、钻进至桩底喷浆应不少丁30秒，使浆液能完全到达桩端。d、整个制桩过程就保障边喷浆，边搅拌，边提升的连续作业，注意观察有关仪表和管道的脉动情况，以判断管道是否通畅，喷浆是否正常。e、成桩后应立即检查送浆量，成桩水泥浆总量不得少丁设计要求。f、水泥浆拌

18、制要严格计量，严格控制水灰比，浆液应过筛，以防块体，纸屑等进入管道造成堵塞。g、水泥不得使用过期、受潮、变质的水泥。h、施工记录班报表应由桩机施工人员现场及时记录，不允许事后作“回记录”。i、在施工中出现的问题，当班人员应及时向工地指挥部门值班人员汇报，以便及时妥善处理解决。j、工程施工除按上述要求外，尚应遵守软土地基深层搅拌加固技术规程(YBJ225-91)等有关规程规定。第六章沉井施工方法（一）根据现场地质报告，自然地面有1.5米厚素填土，施工时挖去约1.5米该层素填土（具体根据设计图纸的起沉标高而定），用粗砂回填700厚找平及固定垫木。此砂垫层起找平和固定垫土作用，为构造层。砂垫层以下为

19、淤泥质土层，层厚2.5米。承载能力特征值fak=100Kpa，修正值为120Kpa。（二）排泥阀门井第一节沉井荷载为（0.65X2.75+0.5X1.75）X25=66.6KN/m,本工程垫木采用2003002000植木（横纹局部挤压强度为3000Kpa）。沉井传来每根垫木荷载为66.6KN/m0.5m=33.3KN（0.5M间距），每根垫木的荷载，垫木宽0.3米，长度为2米。即承垫木基底压力为Pk=（Fk+Gk）/A=55.5KN/m2,小于砂垫层承载能力120Kpa,安全。（三）牵引中问井第一节沉井荷载为（0.5X2.75+0.35X1.75）X25=49.7KN/m,本工程垫木采用200

20、3002000植木（横纹局部挤压强度为3000Kpa）。沉井传来每根垫木荷载为49.7KN/m0.5m=24.8KN（0.5M间距），每根垫木的荷载，垫木宽0.3米，长度为2米。即承垫木基底压力为Pk=（Fk+Gk）/A=41.4KN/m2,小于砂垫层承载能力120Kpa,安全。（四）承垫木的铺设1、承垫木的间距为0.5m、规格为200*002000mm。铺设承垫木时应用水平线找平，使承垫木顶面在同一水平面上。平面位置应均匀对称，每根垫木的长度中线与沉井脚踏面中线应垂直。定位垫木的留置根据设计图纸位于沉井两长边上，详见下图。得祖枇爵邠（林汀）2、承垫木的数量计算：矩形沉井各边垫木数量计算：长边

21、2.7米/0.5=5.4根，取6根，短边2米/0.5=4根,取4根。圆形沉井各边垫木数量计算：圆形周长10.5米/0.5=21根，取21根。3、承垫木编号承垫木设置好后还必须进行编号，承垫木编号根据现场实际情况进行现场编号，以便后面的抽除垫木的需要。沉井短边处由丁垫木伸出1米会影响放置，故将短边垫木分组排列放置，来保证垫木的数量及其承载力的要求。4、承垫木的抽除顺序：矩形沉井应先分组抽除两短边墙下的垫木，再分组抽除长边下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井四角标高观测一次。圆形沉井应对称分组抽取墙下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井底部标高观测一次。抽除垫木的方法：先将垫木下

22、的砂在一侧挖去，然后用人工或机具将下落的垫木抽去，每抽出一根后，立即用砂或细石子将空隙填实，并在其内外侧筑成小堤，为确保填实质量，宜喷水分层夯实。回填越密实，以后的承垫木越易抽除，沉井下沉量也不大，垫木也不会被压断（最后的几组木）。在抽除过程中，指挥很重要，一旦沉井有倾斜，就要发令暂停某边的垫木抽除工作，以控制沉井在抽除垫木过程中的均匀下沉。（三）沉井制作1、钢筋工程：a. 钢筋配料必须按图纸型号、规格、尺寸进行制作，制作完成后还须编号堆放好。b. 钢筋绑扎及安装是钢筋工程施工的关键工序。绑扎前必须熟悉图纸，核对成品钢筋的型号、规格、尺寸和数量是否与配料单、配料牌相符，研究钢筋安装及有关工种的

23、配合顺序。根据现场定位轴线位置，定出钢筋网间距，用粉笔做好记号，便于后面钢筋排放。为了确保钢筋骨架的外形尺寸及稳定性，首先应设立钢排架，内外两层受力筋之间用拉筋点焊。在绑扎过程中，钢筋网片外围两行钢筋，每个交义点必须扎牢，其余可相隔交错呈八字形绑扎，但必须保证钢筋不致产生位移。根据图纸要求，受力筋接头位置都应错开，其连接区段的长度为45d,且不小于250mm,凡接头中点位于该连接区段长度内届同一区段，其接头白分比面积只允许控制在25%以内。本工程钢筋接头采用两种形式：一种为单面电弧焊，搭接头长度为10do第二种为冷驳，搭接长度为45d。钢筋在完成后应根据图纸要求设保护层，采用4cm厚砂浆垫块，

24、每平方米一块，挂在钢筋网外即可。2、模板工程由丁井壁高4.5米，长4.7米，为保证模板侧向稳定，防止弯曲变形，设两道48X3.5钢管斜支撑，间距1.2米，支撑底部为压实粘土并铺300*0020厚实木板防止沉降和滑移。沉井模板为一般的现浇碌模板，本工程拟采用18mm多层胶合板为面板，竖向内木楞采用80刈00木杭，其间距为200mm，横向外楞采用两根2X48%.5mm的钢管，其间距为400mm，且四角处应相互扣死，钢管采用M14对拉螺栓拉紧，问距400mm。248X3.5钢管40014螺栓水平垂直距离均为400斜撑中48X3.5上下两排距离1200内外对称止水环（300x1.5mm钢板）18mm模

25、板80X100木杭200斜撑中48X3.5上下两排距离1200内外对称井壁模板剖面图2.1底模验算矩形井第一节井壁高4.5米，勒脚宽度为0.35M，圆形井第一节井壁高4.5米，勒脚宽度为0.35M;两者承垫木为200*00X2000;根据地质报告，此处地基承载能力修改值为120Kpa，施工时在土上抹一层20mm厚1:2水泥砂浆找平层500宽，上铺20mmX800宽的多层胶合板带。矩形井：q=0.35X4.5X0.6+0.3X4.52=3.65KN/m圆形井：q=0.25X4.5X0.6+0.3X4.52=3.38KN/m垫木间距为500,垫木宽300,净问距500-300=200矩形井计算问图

26、q=3650KN/mAAA1|2i3i45模板抗弯验算0=M/W0.12002=1.46N/mm2f圆形井计算间图q=3380KN/m模板抗弯验算0=M/W0.12002=1.35N/mm2f2.2侧模板强度验算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用丁模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22河浏仪vV-F=尚其中丫一一混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.4h;T混凝土的入模温度，取30

27、.000C；V一混凝土的浇筑速度,取4.000m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.850m;伊一一外加剂影响修正系数，取1.200;做一混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为58.1kN/m2、68.4kN/m2,取较小值58.1kN/m2作为本工程计算荷载。2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图抗弯验算0=

28、M/W18.00X18.0/6=54000.0mm3;-f一面板的抗压强度设计值13(N/mm2);取倾倒碌产生的水平荷载为4KN/m2按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.1qL2其中，q一作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2X58.1X.00=-69.72kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4X4.0X1.00=5.6kN/m;q=q+q2=69.72+5.60=75.32kN/m;计算跨度（内楞间距）:l=200.00mm;面板的最大弯距M=0.1X75.320.22=0.3XKNm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：（T=0.3X106/54000.0

29、mm3=5.6N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f=13.000N/mm2;面板的受弯应力计算值b=5.6N/mm2小丁面板的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求!4、挠度计算：根据建筑施工计算手册最大挠度计算公式如下：w=KwqL4/100EIE面板材质的弹性模量：E=0.6X04N/mm2;I面板的截面惯性矩：I=100.00X1.80X1.80X1.80/12=48.6cm4;新浇混凝土最大侧压力值：58.1KN/m则:w=0.66758.1X2004/（1000.6X104X48.6X04）=0.2mmw=0.2w=L/250=1.2mm符合要求2.3、梁侧模板主次楞的计

30、算1.次楞（竖向内木楞）计算次楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木杭，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1.33刈05;I=6.67X106mm3400次楞计算简图(1) .次楞强度验算强度验算计算公式如下：0=M/W0.20=-13.94kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4X4.00.20=1.12kN/m;其中，作用在次楞的组合荷载，q=15.06kN/m;次楞计算跨度(外楞间距):l=500mm;次楞的最大弯距：M=0.125X15.06X0.52=0.47KNm；经计算得到，次楞

31、的最大受弯应力计算值o=0.47106/1.33X105=3.5N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f=13.000N/mm2;次楞最大受弯应力计算值b=3.5N/mm2次楞的抗弯强度设计值小于f=13.000N/mm2,满足要求！(2) 、次楞挠度计算:KwqL4/100EI其中，作用在次楞的组合荷载，q=11.62kN/m；次楞计算跨度(外楞间距):l=500mm;W=0.521*11.62*6004/(1000.9X1046.67X106)=0.06mmw=L/250=2.0mm符合要求(3) 、次楞抗剪计算：V=0.625qL=0.625X15.06冲.5=4.7lKN=3V/2bh受剪

32、应力计算值i=4.71X03彳/(2X80X100)=0.88N/mm2;Q235钢抗剪强度设计值j=1.6N/mm2;木杭的受剪应力计算值0.88N/mm2小丁钢管抗剪强度设计值l.6N/mm2,符合要求2.主楞(横向外楞)计算主楞采用2根48彳.5MM双钢管，承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。W=5.08X03mm2;PI114004W14001主楞计算简图(1)主楞抗弯强度验算0=M/W58.1+1.44)X2.85冲.2=42.93kN;主楞计算跨度(对拉螺栓水平问距)：l=200mm;主楞的最大弯距:M=0.175X42.93X0.2=1.5kN.m经计算得到，

33、主楞的受弯应力计算值：o=0.5X.5X106/5.08X103=147.6N/mm2;主楞的抗弯强度设计值：f=205.000N/mm2;主楞的受弯应力计算值b=160.0N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！(2)挠度计算：P=33.1KNw=1.497PL3/100E1=0.5*1.497*33.1*103*2003/100*2.06*105*12.19*104=0.079mmW=0.079w=L/250=2.0mm符合要求。3.穿梁螺栓的计算验算公式如下：N4)0.50.2=7.53kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170X84.3=14.33kN;

34、穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.53kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=14.33kN，满足要求！1) 4、施工平台及施工脚手架施工平台计算：矩形沉井分二节施工，第一节4.5米高，第二节4.5米。圆形沉井分二节施工，第一节4.5米高，第二节3.5米。施工平台计算：采用48钢管支撑架，计算时采用壁厚数据为3.1(mm)。支撑架钢管回转半径r为15.91伽)，支撑架钢管净截面积A为437.27(mm2)。支撑架搭设高度约为6(m),支撑架上部伸出水平横杆的自由长度为0.6(m)o封口梁下方不铺设脚手架。栏杆、挡脚板自重标准为0.04(KN/M)，安全设施荷载(安全网)为0.005(KN/nf)。捞制混

35、凝土时，排栅停止做施工使用支撑架架体自重G=1.2X0.146.05=3.6658(KN)栏杆与挡脚手板自重NG3=NG31XLani忌=0.04X1花忌=(kN)吊挂的安全设施荷载计算(安全网)NG4=NG41XLaXH=0.005X121.82=0.109(kN)支撑架上部荷载Rdt=10.4718(kN)支撑架设计荷载P=G+NG3+NG4+Rdt=3.6658+0.16+0.109+10.4718=14.4066(kN)根据规范要求钢管立杆计算长度按以下两公式计算所得取数值较大者：L1=1.155X1.6刈.8=3.3264(m)L2=1.8+20.6=3(m)计算长度取值L=3.32

36、64(m)钢管杆的长细比入=L寸=1000X3.3264子5.91=209.0453立杆稳定性系数8=0.1659立杆压应力(Tmax=P-(J)A)=1000X14.4066-0.1659437.27)=198.5901(N/mm2)omax科(r=205(N/mm2)满足要求！脚手架为双排支撑2) 脚手架的搭设及拆除工艺(1) 落地式钢管脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实t捣碌垫层、验算基础承载力T脚手架定距、定位T纵向扫地杆T立杆T横向扫地杆T小横杆T大横杆(搁栅)T剪刀撑T连墙杆T铺脚手板T扎防护栏杆T扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标

37、记。并依据本方案所设的预埋件位置确定立杆位置，同时用钢卷尺分出立杆位置，立杆垫板就应准确放在定位线上双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中应开挖。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。当搭至有连墙件的构造点时在搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件。脚手架必须设置纵、横向扫地杆

38、。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大丁200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大丁1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小丁500mmr纵、横向扫地杆构造一横向扫地杆；2纵向扫地样顶层操作平台及斜道构造措施11上栏籽；2外立杆:3挡脚板孑4中栏杆(2) 脚手架拆除的工艺流程：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。(一般的拆除顺序为：安全网T栏杆T脚手板T剪刀撑T小横杆T大横杆T立杆。)拆除

39、作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大丁2步。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，要做到一步一活，一杆一活。拆立杆时，要先抱紧立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，要先拆是中间扣件，然后托住中问，再解端头扣。当外墙贴面时，必须利用窗洞把排栅拉紧，然后拆除连墙件。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3) 脚手架防密措施在脚手架顶部设置避$针。避$针采用12镀锌钢筋制作，长度不小丁1米,设置在脚手架顶端角点上，并将最上层大横杆全部连通；(1

40、) 引下线采用建筑物的防富引下线(柱筋)；(2) 接地线采用40%镀锌扃钢，与建筑物防$引出接地检测端子连接。4) 脚手架安全施工技术措施(1) 安全技术措施A、对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。B、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。C、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。D、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。E、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。(2) 脚手架搭设的安全技术措施A、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下响应，动作

41、协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。B、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。C、脚手架应及时与结构拉结以保证搭设过程安全，末完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。D、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。E、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，不沉陷。F、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行分层段检查验收。G、外脚手架的卸荷必须采用15的钢丝绳通过梁上预埋18吊环与脚手架连接，严禁私自拆改。(3) 脚手架上施工作业的安全措施A、结构上脚

42、手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部项目经理、安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得拆除脚手架任何部件。B、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放物料，施工荷载不得大于3KN/m2,确保较大安全储备。C、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。D、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时支撑(利用碌柱作拉顶措施)拉措施。E、各作业层间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人F、定期检查脚手架，发现问题和隐患，及时进行整改，以确保施工安全。G、施工员、质安员要安排人员及时活理作业层、非作业层脚手板上的砂浆粘块、混凝土块、砖碎等杂

43、物，确保脚手架安全。(4) 脚手架拆除的安全技术措施A、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施、地锚、缆风绳等，并做好防护措施。B、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，由项目经理进行技术交底后方可进行工作。C、拆架时应划分作业区，周围设置绳绑围栏和醒目警示标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入D、拆除时要统一指挥，上下响应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。E、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代活楚后方可离开。F、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。G、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件

44、上附着扣件或两杆连着送到地面。H、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手架和垃圾物从高处坠落伤人。I、拆下的零配件要装入容器或布袋内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5) 脚手架检查验收(1) 、检查验收1、脚手架搭设完毕，要对脚手架进行自检，确保搭设符合规范要求。2、脚手架搭设完毕，应由项目经理组织，有关人员(技术负责人、施工员、质安员、架子班长)参加，按施工方案和规范规定分段进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。(2) 、质量检查内容A、钢管检查：a、钢管应有产品质量合格证。b、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深

45、的划道。c、钢管的外径、壁厚、端面应符合要求。B、扣件的检查验收：a、扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。b、旧扣件使用前应进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用、出现滑丝的螺栓必须更换。c、新、旧扣件均应进行防锈处理。C、脚手架使用过程中，应定期检查下列项目：a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求。b、地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬:空。c、扣件螺栓是否松动；d、安全防护措施是否符合要求e、是否超载6）立面图，剖面图外排栅搭设立面5、碌工程为确保碌体质量及浇筑速度，本工程碌采用C30抗渗商品碌，其抗渗等级为S6,运输方式为泵送，泵车输

46、送时应配备4米长，直径为150-200mm大的软管头，以便能伸入模内，来降低浇碌时的落差。且碌坍落度和水灰比必须符合泵送碌的要求。本工程墙体分层浇筑，每层高度不超0.5m,分班连续作业，每班浇筑高度不超过两层即1米高，要求浇筑时振捣密实，不能漏振。其振捣问距应根据振动器的振动直径而定。考虑到本工程井身周长过长，拟采用两个班组成闭合状进行浇筑，来加快浇筑速度。且在浇筑过程中，必须有跟班质安员及专业木工随时观察模板与支撑的稳定情况，发现掉模、跑模立即处理。施工缝必须按设计要求留置，施工缝采用300X.5mm钢板止水带进行处理。碌养护可用湿麻袋覆盖，每两小时洒水一次，养护时间不得少丁14天。碌达到规

47、范要求后方能拆模，且对拆模后发现的蜂窝、麻面等缺陷应及时进行处理。（四）沉井下沉施工1）本工程采用不排水下沉，其井内水位应保持高出井身外水位1米，并分二次下沉,工程周期较长，下沉时碌强度必须达到100%,且对各预留洞孔应进行下沉前的封密处理。2）抽除承垫木当碌强度达到100%后方可抽除垫木，抽除垫木时应按照铺设垫木时的编号，分组、分区依次对称，同步进行。并设一名指挥，统一按指令在短期内完成相应序号的承垫木抽除。抽除垫木顺序：先抽除两短边墙下的垫木，再分组抽除长边下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井四角标高观测一次。抽除垫木的方法：先将垫木下的砂在一侧挖去，然后用人工或机具将下落的垫木

48、抽去，每抽出一根后，立即用砂或细石子将空隙填实，并在其内外侧筑成小堤，为确保填实质量，宜喷水分层夯实。回填越密实，以后的承垫木越易抽除，沉井下沉量也不大，垫木也不会被压断（最后的几组木）。在抽除过程中，指挥很重要，一旦沉井有倾斜，就要发令暂停某边的垫木抽除工作，以控制沉井在抽除垫木过程中的均匀下沉。3）沉井下沉a、本工程采用吸泥机配合高压水枪进行沉井下沉，下沉时考虑到重心偏移等因素，故吸泥下沉1米后，要按四壁均匀吸泥下沉，反复分层，均匀对称垂直下沉，且下沉井各壁高差不应超过1米。b、沉井下沉验算沉井下沉时，应对其在自重作用下能否下沉进行验算，下沉时必须克服井壁与土体问的摩擦阻力和地层对刃脚反力

49、，其比慎称为下沉系数K,一般不小于1.151.25.计算公式K=(Q-B)/(T+R)。Q一沉井自重及附加式荷重KN;R一刃脚反力，取土下沉R=0;B一被井壁排出的水(KN)本计算中取0;T一沉井与土体间的摩擦阻力(KN),按T=fLH计算；L一沉井外墙身中线周长；H一沉井下沉高度。f一摩阻系数(即单位面积的摩阻力的加权平均值)；(1)矩形沉井第一次沉井下沉验算第一节沉井高4.5M，壁厚2.75米高为0.65mm、1.75米高为0.5mm，周长L=(4+4.7)X2=17.4米；r=25KN/m3，总重为(2.75X0.65+1.750.5)X17.425KN/m3=1158.2KN 摩阻力T

50、=fLHf:淤泥质土f=8KPa,H1=4.5米；浮力：(2.75X0.65+1.750.5)X17.48=370.6KNT=8X4.5X17.4=626.4KN;626.4+370.6=997KN9=1252.8KN;浮力：(2.750.65+6.750.5)X17.4X8=718.6KN总重(2.750.65+6.75X0.5)X17.425=2245.7KN1252.8KN+718.6KN=1971.4KN,可以下沉。(3) 圆形沉井第一次沉井下沉验算 第一节沉井高4.5M,壁厚2.75米高为0.5mm、1.75米高为0.35mm,周长L=3.14彳.7=11.6米；r=25KN/m3，总重为(2.75X0.5+1.750.35)X11.625KN/m3=576.4KN 摩阻力T=fLHf:淤泥质土f=8KPa,H1=4.5米；浮力：(2.75X0.5+1.75X0.35)X11.68=184.