满堂脚手架计算书资料讲解

1、梁模板 (扣件钢管架 )计算书1工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上 0层；地下 0层；建筑高度： 0m； 标准层层高： 0m ；总建筑面积： 0平方米；总工期： 0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理， 担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于 4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体 安全性仍不能得到完全保证。为此计算中

2、还参考了施工技术2002(3) ： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段 :L1 。单位；nmn5001=11200一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m): 0.50;梁截面高度 D(m): 0.90;混凝土板厚度(mm): 240.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m): 0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.20；立杆步距h(m)： 1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m): 0.80；梁支撑架搭设高度H(m): 5.65；梁两侧立杆间距(m): 1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型

3、为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;钢筋自重(kN/ m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2): 2.0;新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2): 17.8?振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2): 2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2): 4.0;3. 材料参数木材品种:东北落叶松;木材弹性模量 E(N/mm2): 10000.0;木材抗压强度设计值 fc(N/mm): 15.0;木材抗弯强度设计值 fm(N

4、/mm 2): 17.0;木材抗剪强度设计值 fv(N/mm 2): 1.6?面板材质:胶合面板;面板厚度 (mm): 20.00;面板弹性模量 E(N/mm2): 6000.0;面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0;4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm): 50.0;梁底方木截面高度 h(mm): 80.0; 梁底纵向支撑根数: 4;5. 梁侧模板参数主楞间距 (mm): 500;次楞根数: 4;主楞竖向支撑点数量: 4;固定支撑水平间距 (mm): 500;竖向支撑点到梁底距离依次是: 150mm，300mm，450mm，600mm; 主楞材料:圆钢管;直径(mm):

5、 100.00;壁厚(mm): 5.00;主楞合并根数： 2;次楞材料：木方;宽度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00;二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值 :F=0.22 丫 ti 仅V1/2F= yH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T -混凝土的入模温度，取20.000C；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；阳-外加剂影响修正系数，取1.200;皆 混凝土坍落度影响修正系数

6、，取1.150。分别计算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程 计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q 、rirr、r£?S12Z02202Z0L=JB'尸Ari严面板计算简图(单位：mm)1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下：尸 M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 50X2>2/6=33.33cm3;

7、M -面板的最大弯矩(N mm);c -面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1.2 (X5 X7.85 &9=9.638kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4区5 HX).9=2.52kN/m；计算跨度 ： l = (900-240)/(4-1)= 220mm;面板的最大弯矩 M= 0.1 9.638 枫900-240)/(4-1)2 + 0.117 2.52 900-240)/

8、(4- 1)2= 6.09 104N -mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 9.638 900-240)/(4- 1)/1000+1.2 2.520 R900-240)/(4-1)/1000=2.998 kN ;经计算得到，面板的受弯应力计算值 ： c = 6.09104 / 3.33 104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值 ： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 c =1.8N/mm小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！2. 挠度验算v =0.677q/(100EI) < v =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土

9、侧压力线荷载设计值： q = q1=9.638N/mm；l-计算跨度： l = (900-240)/(4-1)=220mm ； E-面板材质的弹性模量 ： E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I = 50 2>2>2/12=33.33cm4;面板的最大挠度计算值：v = 枫900-240)/(4-1)4/(100 6000 >3.33 X05) = 0.076 mm； 面板的最大容许挠度值 ：v = l/250 =(900-240)/(4-1)/250 = 0.88mm；面板的最大挠度计算值v =0.076mmJ、于面板的最大容许挠度值v =0.88mm满足要求

10、！四、梁侧模板支撑的计算1. 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.998/0.500= 5.995kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗 矩W和弹性模量E分别为：W = 1 >6 >8 >8/6 = 64cm3;I = 1 6>5 >8 >8/12 = 256cm4;E = 10000.00 N/mm2;S.99GkNAn5,995kN/m5.995kMAn，l l 打 l l l l 1 1 l迦n)必J左占L50

11、0. 500L5004d计算简图剪力图(kN)弯矩图（kN m）变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.150 kN m,最大支座反力R= 3.297kN，最大变形v = 0.101 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下：（T = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值（T = 150X105/6.40 W4 = 2.32N/mm ;次楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值（7 = 2.3 N/mn2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：V = 500/400=1.25mm次楞

12、的最大挠度计算值v =0.101mn小于次楞的最大容许挠度值v =1.25mm满足要求！2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.297kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径100mm,壁厚5mm,截面惯性矩I和截面抵 抗矩W分别为：W = 2 >33.762=67.52cn3；I = 2 1>8.812=337.62cn4；E = 206000.00 N/mm2;L220L2201422DI1.G5r3 3I3.31.6 5F2oL顶150HO150 i 60T-x|尹主楞计算简图主楞弯矩图（kN m）经过计算得到最大弯矩 M=

13、0.247 kN m,最大支座反力R= 5.099 kN，最大变形 v = 0.004 mm(1) 主楞抗弯强度验算(T = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 2.4T<105/6.75 W4 = 3.7 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(7 =3.7N/mm小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm 2,满足要求！(2) 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.004 mm主楞的最大容许挠度值：v = 150/400=0.375mm主楞的最大挠度计算值v =0.004mn小于主楞的最大容许挠度值v

14、 =0.375mm满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑 的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋 自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 800 >20 >20/6 = 5.33 1(<mm3;I = 800 >20 <20 <20/12 = 5.33 1成mm4;按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T = M/W<f

15、钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi=1.2 24.00+1.50) 0.90+0.30 080 ®.90=20.088kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4 花.00+2.00) 0.80 0.90=4.032kN/m； q=20.088+4.032=24.120kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：2 2Mmax=0.1q1l +0.117cpl =0.1 20.088 166.6672+0.117 4.032 166.6672=6.89 X04N mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4 20.088 0.167+

16、0.45 4.032 0.167=1.642kN RB=Rc=1.1q1l+1.2q2|=1.1 20.088 0J67+1.2 4.032 0.167=4.489kN (T =MLax/W=6.89 X04/5.33 104=1.3N/mm2；梁底模面板计算应力(7 =1.3 N/mm小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作 用。最大挠度计算公式如下：V = 0.677(4/(100EI) < V =l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.740kN/m；l-

17、计算跨度(梁底支撑间距):l =166.67mm；E-面板的弹性模量：E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:v =166.67/250 = 0.667mm面板的最大挠度计算值：V =0.677 送0.088 166.7(100 6000 >5.33 X05)=0.033mm；面板的最大挠度计算值：V =0.033mm小于面板的最大允许挠度值:v =0.667m m,满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重 荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重 、钢筋自重荷载。

18、1. 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.489/0.8=5.612kN/m2. 方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=> 8 >8/6 = 53.33 cm3;I=5 >8 X8 >8/12 = 213.33 cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩M =0.1ql2= 0.1 咏612 0.82 = 0.359 kN m；最大应力(T = M / W = 0.359X106/53333.3 = 6.7 N/mm2;抗弯强度设计值 f =13 N/mm 2

19、;方木的最大应力计算值6.7 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！方木抗剪验算 截面抗剪强度必须满足 :t = 3V/(2b0)其中最大剪力：V =0.6 5612 >0.8 = 2.694 kN;方木受剪应力计算值 t = 32.694 >000/(2 S0X80) = 1.01 N/mm2; 方木抗剪强度设计值 t = 1.6 N/mm2;方木的受剪应力计算值 1.01 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6N/m m 2,满足要求 ! 方木挠度验算 计算公式如下 ：V = 0.677q/(100EI) < V =l/250 方木最大挠度计算值

20、 v = 0.6775.612 >8004/(100 10000 >213.333 104)=0.729mm； 方木的最大允许挠度 V =0.8001000/250=3.200 mm;方木的最大挠度计算值V = 0.729 mmj、于方木的最大允许挠度V =3.2 mm,满足要求！3. 支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.642kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.489kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.500)/4 0.800 (1.2 0.240 24.000+1.4 2.000)+1.

21、2 2 0.800 (0.9000.240) 0.300=1.740kN：.3u1kN 4.4 33 kt J4.48ikN 13UU.NL350L而166L 157350-<1严|严简图(kN m)0.G740.ET42.70?27572 25厲a 674陌4Z70?2707剪力图(kN)弯矩图（kN m）变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力：Ni=N4=0.674 kN ；N2=N3=7.196 kN;最大弯矩 Mmax=0.236 kN m；最大挠度计算值 Vmax=0.l8 mm；最大应力（T =O.236<1O6/5O8O=46.4 N/mm2;支撑抗弯设计强度f=

22、205 N/mm2;支撑小横杆的最大应力计算值 46.4 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单 扣件承载力取值为 1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.197 kN;R < 8.00 k

23、N , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ！九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式(T = N/(© A) < f1. 梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.674 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 329 5.65=0.875 kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 0.80/2+(1.20-0.50)/4) 0.80 0.30+(0.80/2+(1.20-0.50)/4) 0.80 0.240 (1.50+24.00)=3.544 kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4

24、=1.4 (2.000+2.000) 0.800/2+(1.200-0.500)/4 0.800=2.576 kN;N =N1+N2+N3+N4=0.674+0.875+3.544+2.576=7.669 kN;©- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到;i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)： i = 1.58;A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89;W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；(T-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；lo - 计算长度 (m)； 根据

25、扣件式规范，立杆计算长度Io有两个计算公式lo=k卩和lo=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即 :Io = Max1.167 1.7 X.5,1.5+2 0>2= 2.976 m；k - 计算长度附加系数,取值为： 1.167 ；F-计算长度系数，参照扣件式规范表 533,卩=1.7a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.2m; 得到计算结果 : 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.203;钢管立杆受压应力计算值；(T =7668.831/(0.203

26、489) = 77.3 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 c = 77.3 N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2,满足要求！2. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横向钢管的最大支座反力： N1 =7.197 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 0.129.(5.65-0.9)=0.875 kN；N =N1+N2 =7.197+0.736=7.933 kN ；©- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)

27、： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；c-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=k卩和lo=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即 :lo = Max1.167 1.7.1.5,1.5+2 0.2= 2.976 m；k -计算长度附加系数，取值为：1.167 ;片-计算长度系数，参照扣件式规范表 533,卩=1.7a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;得到计算结果：立杆的计算长度l

28、o/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.203;钢管立杆受压应力计算值；（T =7932.619/（0.203489） = 79.9 N/mm2;钢管立杆稳定性计算（T = 79.9 N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205 N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2（h+2a） = 1.167 1.006 总.5+0.2 2= 2.231 m；k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 -计算长度附加系数，h+2a =1.9按照表2取值1.006 ;

29、lo/i = 2230.604 / 15.8 = 141;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.344;钢管立杆的最大应力计算值 ;（T = 7932.619/（0.344489） = 47.2 N/mm2;钢管立杆稳定性计算（T = 47.2 N/mrn小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1槿板豈架计建长鹿附加系数毗歩距 h 的h0.5a.9<hl.E1kl1.2431 1851 1671.163M模覆支架计算拄度阳加亲數啦吒 0046S1012141618

30、202S303540h吃昴皿）1.35 3.01 0141 02&1.0391 0屹1 0541.0&11.0S11.092I 1131 1ST1 1551.1731.44 101 0131 0221 0311. 0391.1 05S1 0&41.0T21 092t til1 IM1A491 C 1. 0071.&151.0241.031l.M1.0471 0551. 062l.OT1.C971. 1141.L351.G2 101. 0071.0141 0211. 0251.03E1 0431. 0511.0561.0741.C9G1. 10G1.123L80

31、1,0 LOOT1JJ141.020LQ261.033lg1.0461.Q521.0&7i；08fk096LL111.Q21.0 仁 007坨i.oia1.024i.CKOt.0351. 0-421.048t1 C7&1. 0901.104l.Q L.Q071.012l.OLS型14茹1.血L.Q&D1.CT3LQ371,LQ12 25 101 0OY1.010I OLS1.0201.0271 032L03T1.04£1 05T1 OTO1.0B11.0942.70 1.01. 0071.0101.0161. 0201 0271 0321 C371.0421 0531.C6&1.0701.D91以上表参照杜荣军：