边跨现浇段支架检算

1、1编制依据 22施工方案 22.1 边跨现浇段及合拢段支架总体施工方案： 23 支架结构及验算 33.1 支架荷载 43.2 支架检算 5湄公河大桥(75+3X 110+75) m连续梁边跨现浇段及合拢段支架检算资料1 编制依据1.1. 英国BS5400；1.2. 美国ASCE ；1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范GTJD62-2004；1.4. 钢结构设计规范GB50017 2003；1.5. 建筑钢结构焊接技术规程JGJ81 2002；1.6. 建筑施工计算手册JGJ74 2003；1.7. 招标文件设计图纸、 技术文件；2施工方案2.1 边跨现浇段及合拢段支架总体施工方案

2、：边跨现浇段长度18.4m,最大梁高2.2m,边跨现浇段设4排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外3 排支承在条形基础上。2.1.1 .支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm厚为10mmi勺钢管,每排 4根。 下部焊接于承台及条形基础预埋钢板上，支柱与支柱之间采用桁架互间进行连接，连接桁架采用22 槽钢现场焊接。2.1.2 .钢管支柱顶部设厚20mms板为法兰盘，横向分配梁为双拼145a工字钢，工字钢上下顶板每隔200cm采用厚10mnffl板焊接成整体，支点处设横向加劲肋。2.1.3 .纵梁140a工字钢，横断面共设19根，单侧腹板下设4 棉，底板下设5根，单侧翼板下设3根。2.1.4 分配

3、梁采用I18 工字钢，间距为100cm。2.1.5 .内模加固：内模采用胶合板，板厚 12mm采用d 48mm 厚3.5mm钢管进行支撑，横向间距为90cm,纵向间距为100cm,在墩顶 处纵向间距加密至 60cm,步距为120cmi2.1.6 .翼板加固：采用胶合板，板厚12mm 10X 10cm木做楞， 纵梁采用10X 15cm木，翼板处采用d 48mm厚3.5mmi冈管进彳f支撑， 横向间距为75cm,纵向间距为100cm,步距为120cm并于每隔一根立杆 增设剪刀撑确保支架的稳定性。2.1.7 .腹板内、外模采用12mm?胶合板，10X 10cm方木做肋，双 10 槽钢做背带，背带竖向

4、间距不大于120cm。2.1.8 .腹板加固：在腹板采用0 25mmf轧螺纹钢拉杆，竖向及纵 向间距均不大于120cm并利用内模水平横撑对腹板处进行支撑。顶板混凝土面以上设水平拉杆, 纵向间距为120cm。支架图附后：3 支架结构及验算支架计算荷载分布图如下：（ 跨中截面）7650S2=1.85ln2S3=l 54墟S4=0,四妞HL耐亡6。28003.1 支架荷载计算单侧翼缘板混凝土每米面积为：1.255m2单侧腹板(含齿块)混凝土每米面积：(1.851+0.544=2.123m 22单侧顶板及底板混凝土每米面积为：(0.796+0.666 ) =1.462m梁部的含筋量为2%混凝土容重采用

5、26KN/n3i,施工荷载按混凝土重量荷载系数为1.2计算；不考虑风荷载和梁部纵坡度产生的水平荷 载。距墩中心2n面：单侧翼缘板混凝土每延米均布荷载为：(1.255 X 26 X 1.2)/3.55=11KN/m单侧腹板混凝土每延米均布荷载为：(2.123 X26X 1.2+) /1.3 =51KN/m单侧底板段混凝土每延米均布荷载为：(1.462 X 26 X 1.2 )/2.8=16.3KN/m单侧内模顶板段混凝土每延米均布荷载为：(0.796 X 26 X 1.2 )/2.8=8.9KN/m3.2 支架检算边跨采取钢管支架现浇施工, 支架布置型式详见附后的钢管支架布置图。边跨现浇段总长1

6、8.4m,现浇段对应的墩身顺桥向宽1.6m,因此在计算中假定：与墩身相对应的部分1.6m 直接作用于墩身上，外侧的16.8m梁段通过钢管支架施工。由于截面形式变化，在支架受力范围内，本次计算取距墩中心2米的箱梁截面，总面积4.84 X2=9.68m2。3.2.1 腹板下方木检算腹板下方木受力最大，满铺10X 10cm方木。方木下I18工字钢分配梁最大间距为1 米，布置见附图。方木弹性模量 E=1.0X104Mpa, (r=13Mpa/1.3=10Mpa (取自木结构规范，红松)方木w=bh2/6=166.7cm3， I=bh3/12=833.3cm4恒载自重 q=51X0.1=5.1KN/m最

7、大弯矩 Mmax=1/8< qL2=1/8 X5.1 x 12=0.64kN m36 Mmax/w=0.64kN m/166.7cm=3.8Mpa< g =13Mpa/1.3=10Mpa 通过。f=5qL4/384 x E x I=5 x 5.1 x 14/384 x 1.0 x 104MpaX833.3cm4=0.8mm<L/400通过。检算剪应力：Qax= qL/2=5.1 X 1/2=2.6KNS=1/4 x 100X 1002=0.25 x 106mm中性轴：T max= 3吧2A2. 61033 .=0.4MPa< r =1.6MPa,10010023.2.2

8、 分配梁检算横桥向分配梁间距100cmi分配梁为I18工字钢，分配梁支撑在 纵梁上，腹板下纵梁间距0.4米，底板下纵梁间距1米，分配梁按连 续梁检算。腹板及底板按均布荷载加载，翼板按集中荷载加载。具体加载情况如下:96-4 9-o 31-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 15-o 31-4 9-96_66 -53_3 RT _53-33- 53-33- 53-图 2.2.2经MADISMh算弯应力图如下:sew-17» ZE W -Sfr 37 -Mi*3- 35 37MK T* LT 2”步口* i"Y -晟一 寸 号11,i

9、9; 3最大的弯应力为(T =48.6MPa<(r尸170 MPa 通过!剪应力图最大的剪应力为r =14.8MPa<r尸110 MPa 通过!挠度检算：扣除支架整体下沉的影响，最大挠度为14-7=7mm满足要求。3.2.3 I40 工字钢纵梁检算腹板下纵梁受力最大，所以只需检算腹板下纵梁，单侧腹板下纵 梁共4根，按连续梁进行检算。经midas分析，弯应力图如下:CTHtH ： |#3EW皿口最大的弯应力为(T =52.2MPa<(r尸170 MPa 通过!剪应力图如下：最大的剪应力为r =15.6MPa<r尸110 MPa 通过!挠度检算:HDASAImI FFT洋”

10、X-IMH.-D.OCINQQEb-MP -C-UI arQ 03NOCie-Mfl工 4XRTQ3NOU 13J-£X». 1Q gNOPE- LIN7.432£+«IlJB 4L Rm三，口l2扣除支架整体下沉的影响，最大挠度为10-4=6mm满足要求。3.2.2双拼145a工字钢横梁受力检算双拼I45工字钢弯应力图（MPa：HDASAImIFFT FEE3KMMBC海 ，二: 5M-HE ： SLT2 EH9-22 草 t HAifF3 * 口3i?411Ml2BEk雪最大的弯应力为（T =145MPa<b=170 MPa 通过!双拼I45工

11、字钢剪应力图（MPa：最大的剪应力为p =45.1MPa<r尸110 MPa 通过!双拼I45工字钢挠度检算："W *".OCE5M5«MFOftMBCi 31vdX-IMR."-3TNAOE M3 -c-eh 上taw-odiNCKK-WZ单独-5.e-saE+<Mir 7ibC4 .&_ 7h t3_ J7_ST *益工MIW - VW我3工9-22阜 3L RWl曰鼻口$*1312tihE: Q KW 扣除支架整体下沉影响，则横梁的最大挠度5 = 14-6=8mm满足要求。3.2.3钢管立柱检算现浇段设4排立柱，每排立柱采用4根

12、0 630mm壁厚10mms管, 第一排支承于承台上，其余3排支承在条形基础上，其布置见总图。经midas分析，支架反力图如下:M”： ： 55: fl 13±.H：5>2=!从上图可以看出单根钢管所承受最大压力F=553KN 6 630mm壁厚 10mms管截面特性：E=2.lxi05Mpa ;I=936155325mni; i=219mmA=19478mm钢管最大高度8m中间设一道连接，见图。钢管立柱稳定检算：钢管立柱按一端自由，一端固结考虑。w =2.0,根据欧拉公式：入L/i=2 X8000/219=73<100（不属于长细杆）查表得：杆件折减系数=0.7322o

13、 =F/AX =553kN/0.732 乂 19478mm=38.8Mpa<6=170 Mpa 计算通过。变形计算:=1.0mm553 * 103N * 8000mm2. 1 * 105MPa* 19478mm3.2.4 翼板外模支架检算3.2.4.1 方木小楞检算翼板方木小楞较腹板底模小楞受力要小得多，此处不再检算。3.2.4.2 纵梁10 x 15cm方木检算方木弹性模量 E=1.0X104Mpa, （r=13Mpa/1.3=10Mpa（取自木 结构规范，红松）方木 w=bh/6=375cm3, I=bh3/12=2813cm4从”图2.2.2 ”可以看出，靠近腹板的第一根翼板纵梁受

14、力最大，q=13KN/m 纵梁最大跨度100cm贝U, Mmax=1/8< qL2=1/8X13X 12=1.63kN mer Mmax/w=1.63kNm/375cm=4.3Mpa< cr =13Mpa/1.3=10Mpa通过。f=5qL 4/384 乂 EX I=5X 13X 14/384 x 1.0 x 104Mpa<2813cm4=0.6mm<L/400通过。检算剪应力：Qax= qL /2=13 X1/2=6.5KN中性轴：T max= 3Q吧2A=6.5 父 103 M3=0.7MPa< r 尸1.6MPa,10015023.2.4.3 扣件式支架检算

15、从”图2.2.2 ”可以看出，靠近腹板的第一根翼板纵梁下的顶托 受力最大，q=13KN/m纵梁最大跨度1m单根钢管最大受力P=13X 1 = 13KN<巳=20KN通过。3.2.5 腹板内、外模及顶板内模检算腹板内、外模结构形式及加固方案同0#段内模，由于边跨现浇段 最大梁高只有2.2m,新浇混凝土侧压力较 0#段内模要小，所以，此 处不再检算。顶板内模结构形式0#ia内模，边跨现浇段顶板厚度与 0#段一致, 所以，此处也不再检算。3.2.6 合拢段支架检算合拢段支架一头支承在边跨现浇段的横梁上，另一头采用双 I45 工字钢做横梁吊在“ L”悬浇段的下面，吊杆采用4根0 32mmi轧螺

16、纹钢，吊杆间距与边跨现浇段立柱间距一致。由于合拢段只有 3m长, 纵梁、横梁受力均比边跨现浇段的受力要小，所以，此处不再检算。内、外模结构形式及加固方法与边跨现浇段一致，所以，也不再 检算。精轧螺纹钢吊杆检算：经midas分析，吊杆承受的拉力如下:吊杆最大受力为 P=175KN<P=785X 3.14 乂 162/1.85=341KN,满足要求。3.2.7 基底承载力计算本桥地质情况如下：M6号墩地表以下1-5m均为粉质粘土；M11号墩地表1-5m为人工弃土堆，原状地面以下1-2m米为黏土， 硬塑；2-5m为风化岩，5m以下为基岩。基底处理方案：人工弃土堆需全部清除掉，条形基础基底需落在原状地面以下1.5m以上，基坑开挖到标高后，需采用静力触探的方法，探明基底地 质及承载力情况是否与设计地质资料相符，并确保基底以下没有软弱 夹层，基底采用重型压路机进行夯实，并采用碎石换填处理，换填深 度不小于50cm,分两层填筑，并用重型压路机压实，处理后的地基承 载应不小于200kpa。为确保基底均匀受