脚手架搭设专项施工方案

1、脚手架搭设专项施工方案一、工程概况建设单位：泗洪永泰置业有限公司 人防设计：江苏政泰建筑设计有限公司 勘察单位：江苏华信勘测设计有限公司 监理单位：江苏地元项目管理有限公司 施工总承包：标力建设集团有限公司 本工程位于宿迁市泗洪县泗州大街北侧泰山南路东侧，工程建筑设计使 用年限为 50 年，建筑结构安全等级为二级。耐水等级一级，建筑防水等级二 级种植层面一级防水抗震设防烈度七度。本工程为乙类结建式人防工程， 结构形式为梁板式。 防常规武器抗力级别为 6 级；防化级别为丙级丁级。 总建筑面积： 16781平方米， 人防防护区建筑面积； 15403平方米（其中兼顾设防 2390平方米），防护单元

2、10 个二等人员掩蔽所， 物资库及固定电话， 防火分区 9 个；小汽车库最大防火区面积为 3983平方米。 自行车库最大防火区面积 789 平方米。建筑功能、平时功能；自走式小汽车库 445 辆和自行车库、战时功能：乙类常 6 级二等人员掩蔽所物质库及固定电话。 由泗洪永泰置业有限公司开发、标力建设集团有限公司承建的泗洪河滨 一号花园小区 6#9# 楼位于泗洪县泗州大街北侧泰山南路东侧。该项目总建 筑面积66599，地下16781 m2,地上49818，由四栋高层及地下车库组成， 地下 1 层，地上 23层25层，建筑结构采用现浇钢筋混凝土框架剪力墙 结构及剪力墙结构。经综合分析，本工程采用槽

3、钢悬臂式挑架。二、材料选用：1本工程脚手架采用© 48 mm,壁厚3.5mm长度为46 m和1.72.0米, 钢管扣件进场必须仔细检查，保证质量。2、连墙材料采用钢管与砼结构刚性连接,安全网用符合标准的密目网 （阻燃）。三、方案设计：1、结构形式6、7、9#楼二层楼以上采用槽钢悬臂式挑架,8#楼四层以上采用槽钢悬臂式挑架，每六层悬挑一次（层高2.9m）,每悬挑一次架体不超过18m,进行分段 搭设外脚手架。2、立杆挑架落在槽钢的钢筋头上，立杆纵距La=1.5m，立杆横距Lb=0.90m。立杆必须用连墙件与建筑结构可靠连接，立杆接头除顶层顶步外，其余各层 各步接头必须采用对接扣件连接,交

4、错布置,两根相邻立杆的接头不应设置 在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在两个方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3，立杆顶端高出女儿墙上口 1.00m,低于檐口下端500mm。3、步距脚手架全高内步距均为 H=1.80m。4、连墙件选择二步三跨布置法设置，每根连墙件覆盖面积不大于40 ，并应满足强度计算要求；结合本工程实际，连墙件的水平间距为3La=4.5m,竖向每层设置。外脚手架的搭设计算、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为18 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m；内

5、排架距离墙长度为 0.30 m； 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为48 X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6 m,水平间距3 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数 :2 层；3. 风荷载参数风荷载高度变化系数卩计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数口 为0.214;4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏

6、杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:10层； 脚手板类别 :竹笆片脚手板;栏杆挡板类别 :竹笆片脚手板挡板;5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内 锚固段长度1.5 m。锚固压点压环钢筋直径（mm）:20.0Q楼板混凝土标号：C30;单位：mm；悬挑那手架正立面图单位5m；悬挑脚手架側面圉钢丝绳安全系数为600Q钢丝绳与墙距离为（m）:2.90Q悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG

7、J130-200第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横 杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变 形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值：R=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值:Q=2 x 1.05/(2+1)=0.7 kN/m ;静荷载的设计值:q1=1.2x 0.038+1.2X 0.105=0.172 kN/m;活荷载的设计值：cb=1.4x 0.7=0.98 kN/m ;图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠5心H

8、ill1 H 1 1 1H I 1 Hi&LAn1 |1 11 1rm图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max = 0.08ql2 + 0.10cbl2跨中最大弯距为 M1max=0.08x 0.172X 1.丘+0.10X 0.98X 1.52 =0.251 kN -m;支座最大弯距计算公式如下：M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10X 0.172X 1.5F-0.117X 0.98X 1.52 =-0.297 kN m;选择支座弯矩

9、和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251x6)/5080=58.465 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为(T =58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vax = (0.677ql4 + 0.990ql4)/100EI 其中：静荷载标准值 : q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值 : q2= Q =0.7 kN/m ；最大挠度计算值为：V =0.677 6 0.143 6 15000 X 2.06 650121900

10、)+0.990X 0.7 X/Q50©X 2.06X 1(Jx 121900) = 1.593 mm ;大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算 :根据JGJ130-200第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷 载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值： p1= 0.038X 1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3X 1.05X 1.5/(2+1)=0.158

11、 kN ;活荷载标准值：Q=2 X 1.05X 1.5/(2+1) =1.050 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2X (0.058+0.158)+1.4 X 1.05 = 1.728 kN;小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩 和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax 二 q$/8Mqmax = 1.2X 0.038X 1.05/8 = 0.006 kN m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.728X 1.05/3 = 0.605 kN m ;最大弯矩 M = M qmax + M

12、pmax = 0.611 kN m；最大应力计算值 (T = M / W = 0.6116/5X80=120.313 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力t =120.313 N/mrh小于 小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 :Vmax = 5ql4/384EIVmax=5 x 0.038 x 105(384 x 2.06 犬(0121900) = 0.024 mm; 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+

13、1.05 = 1.265 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 :Vmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIVmax = 1265.1 x 1050 x (3 x 1-4X 1050/9 ) /(72x 2.065x 12)1900)=2.07 mm；最大挠度和 V =qmaVx + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算 :按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋 转单扣件承载力取值为 8

14、.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5）:R < Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值 : P1 = 0.038x1.5x2/2=0.058 kN； 小横杆的自重标准值 : P2 = 0.038x1.05/2=0.02 kN； 脚手板的自重标准值 : P3 = 0.3x1.05x1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值：Q = 2X 1.05X 1.5 12 = 1.575 kN;荷载的设计值：R=1.2X (

15、0.058+0.02+0.236)+1.X 1.575=2.582 kNR < 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算 ： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括 以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(1.50X2/2)X0.038/1.80X18.00 = 2.822kN；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m 2NG2= 0.3X10X1.5X(1.05+0.3)/2 = 3.038 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆

16、片脚手板挡板，标准值为 0.15kN/mNG3 = 0.15X10X1.5/2 = 1.125 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 ：0.005 kN/m2NG4 = 0.005X1.5X 18 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.12 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载 总和的 1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2X1.05X1.5X2/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85X1.4NQ = 1.2X7.12+ 0.85X1

17、.4X3.15= 12.292 kN；不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2Ng + 1.4Nq=1.2X 7.12+1.4X 3.15=12.954kN；六、立杆的稳定性计算 :风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7 zr 虫其中g -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：3 o = 0.45 kN/m2;& -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：-二0.74;虫-风荷载体型系数：取值为0.214; 经计算得到，风荷载标准值为 :Wk = 0.7 x 0.45X 0.

18、74X 0.214 = 0.05 kN/m2; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 x1.4WkLah2/10 = 0.85 x1.4x0.05x1.5x1.82/10 = 0.029 kN m;考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式(T = N/(© A) WWI < f立杆的轴心压力设计值 ： N = 12.292 kN;不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式(T = N/(© Aflw立杆的轴心压力设计值 ： N = N'= 12.954kN;计算立杆的截面回转半径 ： i = 1.58 cm; 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢

19、管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001表5.3.3# : k = 1.155 ; 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200表533导:匕=1.5计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数©,由长细比的结果查表得到：© = 0.186立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm 2； 考虑风荷载时(T = 12292.38/(0.186

20、 X 489)+28849.566/5080 = 140.828 N/mm立杆稳定性计算(T = 140.828 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f= 205 N/mm 2，满足要求！不考虑风荷载时(T = 12953.88/(0.186 X 489)=142.42 N/mm立杆稳定性计算(T = 142.422 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f= 205 N/mm 2，满足要求！七、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算口 z= 0.92 L 0.214 0= 0.45,Wk= 0.7 z 叮 5=0.7 X

21、 0.92 X 0.214 X 0.45 = 0.0622kN/m 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4条连墙 件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4X Wkx Aw = 0.938 kN;连墙件的轴向力设计值 Ni = Niw + No= 5.938 kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = A f其中朴-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8的结果查表得到

22、 © =0.949 I为内排架距离墙的长 度；A = 4.89 cm2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949X 4.89X 10"4X 205X 103 = 95.133 kN;Ni = 5.938 < Nf = 95.133连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到N| = 5.938/小于双扣件的抗滑力12 kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为105

23、0mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜 杆的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁（16#工字钢）的截面惯性矩（BH3-bh3）/12（H是外边高、h是内边高、 B是外边宽、b内边宽）经计算 I =1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 7.12 +1.4X 3.15 = 12.954 kN水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 21.95X 0.0001X 78.5 = 0.207 kN/m;0,2O7kN/mO.2O7KN/m呼砧世rp厂二I f 11 li f j ri u 工工 t 工/iiiiL nrnm 工）、工

24、 x jj $ j jj 11, jj ：300L1顶15C0-1F亠rH2悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到4.3664.160耳1M $S.774-8B36Q344-129-11016悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.382 kN;R2 = 9.491 kN;R3 = -0.344 kN。最大弯矩 Mmax二 1.952 kN m;最大应力 (T 二M/1.05W+N/A二 1.952笑/Q0.05X 108300 )+ 10.780 X 10/ 2195 = 22.08

25、5 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值22.085 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下。=M/ bWx < f其中屁-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：也=(570tb/lh) X(235/f经过计算得到最大应力© b = (570tb/lh)X(235570 X0X 88X 235/( 3000 X 160 X 2351.045由于屁大于0.6根据钢结构设计规范(GB50017-2003附表B,得到值为0.93。经过计算得到最大应力（T = 1.952 为（1

26、0193 X 141000 ）= 14.886 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算（T =14.886小于f = 215 N/mm 2，满足要求！十、拉绳的受力计算 :水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算Rah = 丫 RCOS i0其中RUicos 为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi二RuiSin i0按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=18.811 kN； 十一、拉绳的强度计算 : 钢丝拉绳 （支杆）的内力计算： 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru均取最大值进行计算，为RU=18.811 kN选择6X19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MP

27、a直径15.5mm。Fg = aFg/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）;Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg= 152KN ;a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X 19、6X 37、6X61钢丝绳分别取0.85 0.82和0.& a=0.85;K -钢丝绳使用安全系数。K = 6。得到：Fg=21.533KN>Ru= 18.811KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳 （斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Ru的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为 N=RU=18.811kN钢丝拉绳 (斜拉杆)的拉环的强度计算公式为(T = N/A

28、 < f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度， 按混凝土结构设计规范 10.9.8 每个拉 环按2个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm 2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(18811 X 4/(3.142 X 50X 2) 1/2 =15.5mm；实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。 十二、锚固段与楼板连接的计算 : 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.344 kN；压环钢筋的设计直径 D=20mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 :(T = N/2A < f其中 f 为拉环钢筋抗拉强

29、度， 按照混凝土结构设计规范 10.9.8 每个 拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm2；A= nD2/4=3.142 X 24=314.159mm2(T 二N/2A=343.756/314.159X 2=0.547Nl/水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两 侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于 50N/mm 2，满足要求！ 搭设要求： 搭设前应对钢管进行筛选，凡严重锈蚀薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。严重变形、锈蚀、裂缝的螺栓和损害的扣件不宜使用。 脚手架的基础除按规定设置外，必须做好排好处理。 所有扣件紧固力距应达到 45kg.M。同一立面的

30、小横杆 ,应对等交借设置，同时立杆上下对直。 斜杆接长，不宜采用对接扣件，应采用叠交方式，二只转扣件接长，搭 接距离视二只扣件间隔不少于 0.4m。主要杆件不宜采用木、竹材料。本工程外架搭设立杆间距为1.4 m 单立杆，大横杆步距为1.8 m,相邻杆 件搭接按规范规定错开布置，不得在同一步距内，剪刀撑按79根立杆设一道, 且每片架子不得少于3道,在相邻的剪刀撑之间，每隔1015米加设一 长剪刀 撑,剪刀撑斜杆除两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆拧紧外,其中应增加2 4 个扣结点 ,连墙杆件按二步三跨或三步三跨设置 ,水平斜杆设置在联接杆 步架平面内 ,以增加架体稳定性 ,铸铁扣件无老伤和裂缝

31、.脚手架在搭设时，应对进场脚手架材料再次进行严格的检查，禁止使用 不符合要求的各种材料和配件。脚手架搭设时，首先按专项施工设计计算要 求进行放线，设置底座，标定立杆的位置，周边脚手架从一角部开始，向两 边延伸，交圈搭设，并按定位要求依次竖立杆，将立杆和纵横向扫地杆连接 固定，在脚手架立杆底端之上 100 300处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与 立杆连接牢固，设置第一步纵向和横向水平杆，进行校正立杆垂直后予以固 定，再按此要求向上搭设。在脚手架设置第一排连墙杆前，一字形脚手架应设置必要的抛掌，以确保构架稳定和架上人员安全，剪刀撑斜杆与水平面的交角宜在45° 60°之间，水平投

32、影宽度应不小于 2跨或4m和不大于4跨或8m,斜撑应与脚手 架基本构架杆件可靠连接， 且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于 60， 等整体拉接杆件和连墙杆件随搭设架体一同设置。剪刀撑的斜面脚手架处于 顶层连墙点上的自由高度不得大于 6m,当作业层高出其下部连墙杆2步或4m 以上且上部无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。当脚步手架下部采用双立杆时,主立杆应沿竖向轴线搭设到顶,轴立 杆与主立杆之间的中心距离不得大于 200mm,且主立杆必须与相交的全部平 杆可靠连接,用支托架挑吊挂脚手架的悬挑梁架必须与支承结构可靠连接, 其悬臂端应有适当的架设起拱量,同一层各排梁架上表面之间的水平误差不 得

33、大于20mm,且应视需要在其间设置整体拉接结构件，以保持整体稳定，装 设连墙杆件或其它撑拉杆件时应注意松紧适度，连墙杆设置当架高6米时必须均匀设置连墙点，当架高三米时连墙壁点40m2不于一个点，且连墙点竖向间距三6米，当架高大于20米时，连墙点30 m2设置一个点，连墙结构如果 采用柔性拉结时 ,只承受拉力和防止外架外倾的作业 ,而对架体的稳定性能邦 助不大 ,因而此种连接时必须有一定数量的钢性拉接连件,以承受水平压力的 作用,当采用钢性连接件时,即采用既可承受拉力又可承受压力的连杆件, 其固定方式可视现场具体情况而定,但要确保连杆件的数量,一个连杆件的 覆盖面积为2050川，脚手架越高，连墙

34、杆的数量越密，连墙杆如遇洞口、 墙边或窄的窗间墙,亦不得取消,连墙杆及两端连墙点,必须满足抵抗最大 计算水平力的需要各和保持脚手架的垂直， 且连墙点坚向间距应三4米，避免 引起杆件和整体的显著变形。工人在架上进行搭设作业时,面上宜铺设必要数量的脚手板,并予以 固定,操作人员必须戴好安全帽,佩挂安全带,不得单人进行装设较重的杆 配件和易发生失衡脱手、碰撞、滑跌等不安全作业,在搭设架体过程中不得 随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距作三100mm的构架尺寸放 大，确有实际情况需要对构架尺寸进行调整和改变的应提交技术主管部门审 批同意方可进行。脚手架的节点必须连接可靠，其中扣件拧紧程度应控制

35、在4060KN扣 应盖扣牢固，架体立杆的垂直度应控制在三且30同时控制其再大垂直偏差，架高三20m时不得大于50mm,架高大于20m时不得大于75mm,纵向水 平管偏听偏差应 <L/250 ，且全架长的水平差值不大于 50mm。架体梯道、坡道、栈桥、爬梯等必须设置拦杆或其它安全防护措,并 经常清理通道中的障碍物,以确保人员上下安全 ,当脚手架作业层距地面或楼 面2.5m时在其外侧必须设置挡护1的拦杆和挡脚杆，且拦杆之间的间三0.5m，临街和临主要通道的外脚手架和脚手架高空落物影晌范围内应视需 要采用外立面全封闭、半封闭等适合的防护措施,架体搭设完毕及时铺设脚 手板,脚手板铺设时,作业层必须满铺,并且作业层要严格控制,设置时非 作业层不得超过二层,