货物运输装载加固方案

1、货物运输谭程设计货物运输装载加固方案货物运输装载加固方案L变压器装载加固方案1.1变压器规格尺寸德阳站发闵行站变压器，件岁重量为1953长度为8810mm,宽度为3322ml明高度为39101111DS支电而长度为7980nlm,宽度为2570ininz重心位于变压器纵中心线所在垂直平面上、支面长度的中央，至变压器一端距离为4535mm”至另一端距离为4275mm,距底部高16/17货物运揄课程设计L2货车选用根据上述所给条件，本次运输选用凹底平下来运输,通过查阅相关资料，决定在D分和D两种货车中进行选择©D第的参数为:自重226t,载重320t,轴数24,车体长X宽33800mmX

2、3000mm,钩舌内侧距离58860111111,地板至轨面高11501U1H中部），空车重心高1570mm,中部凹地长10500inin«Dm的参数为：自重136t,载重210t,轴数16,车体长X宽24150nunX2760mm,钩舌内侧距离36880mm,地板至轨商高930iuni中部空车重心高1072min,中部凹底长9000mm,跨装支距23装0m,小底架网上心盘中心距6300nun«CD由于D算长达货物车的中部凹底长为10500mm,变压器重心所在垂直而至变压器一端距离为4535mnu另一端距离为4275imn,可以使变压瑞的重心落在车辆横中心线与纵中心

3、6;。°,线的交点上M在这种装毂方案下，重车重心高为：H=2264195侬位2243.9mm3/17上直面童变压善一(2)由于D»长达货物车的中部凹底长为9000nmi,变压器重心所在垂端距离为45351111另一端距离为4275111111.变压器的重心无法落在军辆横中心线与纵中心线的交点上,因此在装载时，可以果取重心偏离车辆横向中心线的方式装载，此时需要进行验证方案可行性：需要偏移量(4535 *4275 ) -130mmPkQH210-195=15>103故货物重心偏离车辆横中心线最大容许距离:A彝=5I/Q=5X23050/195=591mm>aH因此，

4、此方案可行0此时*重车重心高为；Q季/军工+Q* thj/frbz】21OX1O72195X < 930+ 1875 ) w *ww 9.<»195+2101906.41mm由于我国铁路规定长大货物车重率重心高一般不得超过2000mnu因此很明显.此次货物运输采用功八货隼。1.3装载方案(1)重车重心高度经上述计算，确定重车重心高度为1906.41nmu(2)超限等级计算由于货物不是等断面体,故选取A、两处为检测断面，经计算得知,两检测断面位于大底架两心盘中心内方勖A:X用人=Ba+C而A-36=1661+1000-36=1641.54mm8x300Ha=2990+930

5、=3920mm.B： X胸E-Bb + C 附0. g -"85+ *装QX1。一36= 1233.20mm货物运输谭程设计Hb=200+930=1130mm«通过查阅资料得知，A部位为上部超限，超限等级为未超限，B部位为下部超限八超限等级为木超故此次运输的变压器未超限向16/17（3）超重等级计算此次运输变压器重195t,货车车重136%重车总重为33m此次运输活载情况无法确定,此根据重隼总重来确定超重等级，通过查阖资料得知，此次运输超重等级为一级超重。.°f二：°',"0.L4加固方案该变压器支撑底面长度为8810mm,宽度为257

6、0inmJ可以在其两端和两侧加焊钢挡防止货物移动，在两端分别加3个挡铁，在两侧分别加1个挡铁,货件每侧用618的钢丝绳拉纤四个八字形，每道两根，绑在车侧丁字铁上在车辆端部用618的钢丝绳拉纤加|如下图所示% Q 一枪陶善隹.餐跳0二X图Z货物加固方案示意图每个钢挡所需要的焊缝长度为10AT0.7nK fl10AN0.7nK(=37.8cm=23.2cuiK为焊脚高度,取L5cm,为焊接的许用应力，取80MpiI.本加固方案纵向焊缱设计为2Z6】m,横向焊缝设计为4S4mn，强度合理货物位移只要用挡铁加固，拉纤起到辅助加固作用，所以不需要校梭拉纤强度.13作用力计算(1)纵向惯性力T=toXQt

7、o26.690.13Q由Q总父136十195*331t>1503Q总大于130t时甘取130t计算。所以to=9.79(kN/t)T=toXQ=1909,05(kN)(2)横向惯性力作用于货物上的横向惯性力主要是由于摇头振动、侧摆振动和侧滚振动引起的.横向惯性力为：N=HoQ(kN)no,=2.82+2.2a/lCkN/t)故此次货物运输的横向惯性力为：N=(2.82+2.2X130+23050)X195=552.32kN（3）垂直惯性力货物的垂直惯性力主要是由于车辆的沉浮振动、点头振动和侧滚振动引起的0取决于线路状态、列第这行速度、货物重心在车辆长度方向的位置及车辆的动力学性能：Qq&

8、#171;Q（kN）q%=4.53m.84a/1此次运输垂直惯性力为；Qw；=q&Q=（4,53+7.84X130.23050）X195=89L97kNC4）纵向摩擦力碟=9飒口=0.3碟=573.3RN（5）横向摩擦力（6）风力=El9.8Q-Q垂=308.28kNW=qF=0.49又&81X3.91=16.88(kN)L6加固强度计算（1）纵向移动稳定性AT=T-F，=133575(kN)>0*<2）横向移动稳定性AN=1.25(N+W)-史=403.22(kN)>0IO）纵向倾覆的稳定性由于不能计算出准确的a值,所以取7980/2,该值一定小于准确值.（

9、4）横向倾覆稳定性9.8Qa9.8x195x798029.8QbNh+wh出风1909.05x1875=2.13>L259.8x195x1285552.32x1875+16.88*1955-,超限超重货物托运说明书发局成都局装车站德阳站预计装后尺寸到局品房每件重量货物长度上海局到站变压器"闵行站-1-由车辆纵中心线起左宽|二右宽总重量195t重心位置端距离为4535mm,至另一距*为4275mm.跑底1875mm中心高1510mm1510mm支重面8810mm六二T中心V1875mm侧高7980mm侧高8900mm1661mm1661min左1615mm右1510mm左640u

10、iiu在1510皿血侧高1105.1lilll1615mm11510mm1720皿u610mm1510mm侧高:800mm左1661mm右1661mm侧高4830mm1661mtn1661mm要求使用车种卸车时的要求左1285mm右1285mm侧高1285mm12851nmD%凹底平车标记载重210t侧高车地板高度蛰术或转向架蒿陵一预计装在车上货物重心位置距轨面的高度930mm0mm2885mm重车重心高度|1906.41atti铁路超限超重货物运输请示电报签发：成都铁路局馆阳车站调度室核稿XXX拟稿人m电话评双幻ra发报所名电报号码等级受理日德阳站xxxxraXH2013,1215主送，成都

11、铁路局货运营销中心抄送：成都铁路局调度所报文：时分收到日时分值机员1。;皿2013.12.1S10：00XXXh发局E成都局发站高德阳站到局，上海局到站；闵行站0°»'»O°,2货物概况：变压器一件3,货物外形尺寸%重量为1的力长度为8810mm,宽度为3322mm高度为391On皿支重面长度为7980m叫.宽度为2570mm；重心位于变压器纵中心线所在垂直平而上，支电而长度的中央，至变压器一端距离为4535mm,至另端距离为42：5皿，距底部高度为1875mm.4拟使用九型凹底平车一辆运载装钱”法：旧心偏离车辆横向中心线的方式31蠢枭用铜挡焊接

12、如同6 .预计装后尺寸由轨而起高度,由车辆纵中心线起左宽1510m,右宽1510mm,中心高2885吨车地板高度930mm,预计装载车上货物重心位置踵凯面的高度2885iniu”重车重心高度19061-41mm.7 .其它特殊运输条件要求：无德阳站成都局）超限超重XXXX号2013年12月1502 .圆柱体货物装载加固方案2.1 货物规格尺寸圆柱体货物一件.重量为52t,全长为16.5m,大头端直径为3500mm.小头端直径为3200mnn详细尺寸如图所示.65003000+a85。700025001400。图3圆柱体货物规格尺寸图2.2 货车选用用NX17AK型平车一车负重，NX17AK的规

13、格参数为：车体长13m,宽2980mm，车地板高1212iiun;自重22.4匕空车重心高7301UUH销距9000mm,固定轴距1750mm2.3 装载方案货物重心的投影位于车辆纵、横中心线交叉点上，一端突出，故使用一辆NX17AK型平车作为游车y根据题目所给的条件，确定装载方式为货物大头端与车端对齐,小头端突出车辆边缘，突出车端的距离为；166T3=3.5(m),因此需要加挂一辆游车/由于小头突出车端外方的直径为3200mm,小头最低点比直径为3500mm部分的最低点高出的高度为17501600=150(n】in).因此需要垫木或者鞍座的高度军= 0.031a + h事差4 80 - (1

14、750 - 1600)=0.031X(3500+1125)+80-150=73.375(mm)则需要的横垫木高度取为80mm货物运输课程设计那么,里车重心高度为:=2345.9(mm)22.4 + 52Q挛h军+Qh22.4X730+52X(1212+1750+80)因为 2345.9mm>2000mni.所以区间限速度为50kni/h,通过侧向道岔限速为15km小2.4 作用力计算(1)纵向惯性力T=(0.0012Q2-0,32Q堆+29.85)Q=(0.0012X74.42-0.32X74.4+29.85)X52=659.59(KN)=(2.82 + 2.2 X6500 - 6500

15、 1”二)X 52 = 14&64(KN)Q)横向惯性力N=(2.82+2.2Q(3)垂直惯性力Q口=q垂Q=3.54X52=184.08(KN)(4)风力W=qF=0245X(3.5X14+26X3.2)=13.965(KN)(5)摩擦力纵向摩擦力F级=96XpxQ=9.8X0.4x52=203.84(KN)横向摩擦力F催n(9.8Q-Q库)=O.4X(98x52-184.08-130.21(KN)2.5 加固强度计算由于鞍座凹口的深度足以保证货物不会发生横向滚动所以仅需要防止货物发生纵向移动以及一看鞍座发生横向移动.则加固装置承受的纵向和横向水平力分别为s(1)纵向移动稳定性D/1

16、7货物运输谭程设计16/17AT=T一%=659.59-203.84=455.75(KN)AN=1.25(N+W)-F横=1.25X(146.64+13965)13021=70.55(KN)2.6加固方案采用腰箍加固，腰1部分藤立平而之间的央角为，1750-2980+2tany=77;=0.14r80+1750Y=8。用6道腰箍，则每道腰箍需要具备的抗拉力为；m屐也T,AN)2nHeosy455.75Z7Z-：-95.9(KN)2X6X0.4Xcos80、,用扁钢带作腰箍,则扁钢带的戕面积为：10P10X95.9P>一a1406.85(cm2)用钢丝绳作腰箍时a其破断抗拉力不得小于95.

17、5X2=191(KN)。gr2.7超限等级计算(D若无突出部分，则超限位置可能位于重心所在横截面的最高点和最宽点w以及远端BPDJV7ou"PDbR。D。V尸断面的最宽点处重心所在横微面时：货物最宽点距离轨面的高度h产1212+1750+80=3042mm,X曲-B+C内-36=1747J5>1700iiun超出机车车辆限界，属于一级超限g货物最高点矩离轨面的高度112=3500+1212+80=4792<4800,并未超限.对于远端断面最宽点X舛=B+C件+K-36=1758.6>1700nim超出机车车辆限界，属于一级超限.因此若无突出部分，则该货物一级超限6（

18、2）下面考虑各个突出部分的超限情况£»<p0.p对于半径为1850的突出，C外+K=36=88mm对于半径为1830的突出C西j36=-17.25mm对于半径为1920的突出C外4K36=24mm由于有三种不同的半径突出©因此有不同的装载方案，考虑当突出为向上和向下时的不同情况.Ra=L850mm 小 小对于 A 突出.liA=4892mm<4950iiun» X=388mnh 属于一级超限好对于B突出，hB=l212+80+1750+1920COS30=4707mni,B突出距离重心所在纵断而雍白距离为1920Xsiii30-960nuii

19、rX=B+C外+K36=984mm,属F二级超限&对于C突出，lic=3042nmi.C突出距离重心所在纵断面垂宜距离为1830nun,属于一级超限.,上，此方案下，属于二级超限.方案二=B突出位于最高点对于B突出，liB=1212+1750+«0+1920M962niiiisX=224mm,属于二级超限.对于A突出,bA=l 212+1750+80+185 0sin60 =4644mm,A突出距离重心所在纵断而垂直距离为1850Xsiii30=925mm.X=B+C外+K-36=1013mm,并未超限。对于C突出，hc=3042+1830siiB0=3957mm,C突出距离重心所在纵断面垂山距离为1830Xcos30w=1584nmi.X=B+C内-36=1567nmi,并未超限综上，此方案下，属于二级超限。方案三：C突出位于最高点对于C突出串hc=1212+1750+80+1830=4872mm,X=28275,属于一级超限。对于 B 突出, hB=3042+1920sin5(T 0002mm,B类出跟离高心所在纵断面垂直踉离为1920XTO0 =1662111111, X=B+C外+ K - 36=1686mm,属于一级超限.对于A突出、hA=3042nim