钢结构设计原理张耀春版课后习题答案

1、Nlwt150010348010-2312.5N/mmftw265N/mm2,不可。钢结构设计原理作业标答3.连接3.8 试设计如图所示的对接连接（直缝或斜缝）。轴力拉力设计值N=1500kN,钢材Q345-A,焊条E50型，手工焊，焊缝质量三级。解：三级焊缝查附表1.3:ftw265N/mm2,fvw180N/mm2不采用引弧板：lwb2t500210480mm改用斜对接焊缝：方法一：按规范取0=56°,斜缝长度:lw(b/sin)2t(500/sin56)20(500/0.829)20583mmNsinCt15001030829583102213N/mm2ftw265N/mm2N

2、cos15001030.55958310.-.2144N/mmfwfv2180N/mm2设计满足要求方法二：以8作为未知数求解所需的最小斜缝长度。此时设置引弧板求解方便些。3.9 条件同习题3.8,受静力荷载，试设计加盖板的对接连接解：依题意设计加盖板的对接连接，采用角焊缝连接。查附表13ffw200N/mm2试选盖板钢材Q345-A,E50型焊条，手工焊。设盖板宽b=460mm,为保证盖板与连接件等强，两块盖板截面面积之和应不小于构件截面面积。所需盖板厚度：A50010t25.4mm，取t2=6mm2b2460由于被连接板件较薄t=10mm,仅用两侧缝连接，盖板宽b不宜大于190,要保证与母

3、材等强，则盖板厚则不小于14mm。所以此盖板连接不宜仅用两侧缝连接，先采用三面围焊。1）确定焊脚尺寸最大焊脚尺寸：t6mm,hfmaxtmm最小焊脚尺寸：hfmin1.5t1,5,104.7mm取焊脚尺寸hf=6mm2）焊接设计：正面角焊缝承担的轴心拉力设计值：N320.7hfbfffw20.764601.22200942816N侧面角焊缝承担的轴心拉力设计值：3N1NN3150010942816557184N4条侧缝）：6172mm所需每条侧面角焊缝的实际长度（受力的一侧有.hMh557184wf40.7hfffwf40.76200取侧面焊缝实际长度175mm,则所需盖板长度：L=175X2

4、+10（盖板距离）=360mm。此加盖板的对接连接，盖板尺寸取-360X460X6mm,焊脚尺寸hf=6mm有一支托角钢，两边用角焊缝与柱相连。如图所示，钢材为Q345-A,焊条为E50型，手工焊，试确定焊缝厚度（焊缝有绕角，焊缝长度可以不减去2hf）0已知：外力设计值N=400kN。解：已知：lw=200mm,N=400kN,ffw200N/mm1）内力计算剪力:VN400kN弯矩：MNe400208000kN.mm2）焊脚尺寸设计6M680001036002弯矩引起的焊缝应力：f乖22002he兄剪力产生的焊缝剪应力：f40010310002N/mm2hw2200hehe所需焊脚尺寸：60

5、01.22he21000heffw200N/mm2he26001.2220010002005.57mmhfhe075.57T77.79mm取焊脚尺寸hf=8mm焊缝构造要求:最大焊脚尺寸：hfmax(12)18(12)1716mm最小焊脚尺寸：hfmin1.5.t1.5.206.7mm取hf=8mm满足焊缝构造要求。3.11试设计如图（P114习题3.11）所示牛腿与柱的角焊缝连接。钢材Q235-B,焊条E43型，手工焊，外力设计值N=98kN,（静力荷载），偏心e=120mm。（注意力N对水平焊缝也有偏心）解：查附表1.3:ffwi60N/mm1）初选焊脚尺寸最大焊脚尺寸：hfmax1.2t

6、1.212144mm最小焊脚尺寸：hfmin1.5t1.5125.2mm取hf=6mm满足焊缝构造要求。2）焊缝截面几何性质焊缝截面形心距腹板下边缘的距离yc2R2yc(1502hf)1220012Th'20012(2002hf)2002hf,hf(1502hf)2150122hf2(2002hf)hf(15012)1220032吗1220012620032(20012)：615012(15012)2-62(20012)6139mm全部有效焊缝对中和轴的惯性矩：一-一-2一-Ix4.2(15012)(2.11261)24.21501262(612.1)224.21881883224.2

7、188(13994)21212954006mm43)焊缝截面验算弯矩：MNe9812011760kNmm考虑弯矩由全部焊缝承担弯矩引起翼缘边缘处的应力:11760103(61124.2)270N/mm12954006弯矩引起腹板边缘处的应力:117601031392126N/mm212954006剪力由腹板承担，剪力在腹板焊缝中产生的剪应力:Vhelw9810320.76188262N/mm2则腹板下边缘处的应力：2I2/f2J126622120N/mm2ffw160N/mm2ffV1.22f所设焊脚尺寸满足要求。所以此牛腿与柱的连接角焊缝焊脚尺寸取hf=6mm,。3.13如图（P115习题3

8、.13）所示梁与柱的连接中，钢材为Q235-B,弯矩设计值M=100kN.m,剪力V=600kN,试完成下列设计和验算：1）剪力V由支托焊缝承受，焊条采用E43型，手工焊，求焊缝A的高度hf2）弯矩M由普通螺栓承受，螺栓直径24mm,验算螺栓是否满足要求。解：ffw160N/mm2ftb170N/mm2Ae353mm2,1）支托焊脚尺寸计算支托采用三面围焊，且有绕角焊缝，不计焊缝起落弧的不利影响，同时考虑剪力传力偏心和传力不均匀等的影响，焊缝计算通常取竖向剪力的1.21.3倍。正面角焊缝能承受的力：N2hebfffw3001.22160he58560heN侧面角焊缝能承受的力：Ni2helwf

9、fw2250160he80000heN1.3600103he5.635.63mm,则hf8.04mm58560800000.70.7取1.3VN1N2所需焊脚尺寸：he取hf=10mm2）拉力螺栓验算：单个螺栓抗拉承载力设计值：NtbAeftb35317060010N弯矩作用最大受力螺栓所承受的拉力：My1100106600bN1y212222T40000NNt60010Nyi2（600500300200100）满足。3.14试验算如图所示拉力螺栓连接的强度，C级螺栓M20,所用钢材为Q235B,若改用M20的8.8级高强度螺栓摩擦型连接（摩擦面仅用钢丝刷清除浮锈）其承载力有何差别？解:1.采

10、用普通螺栓连接b2b杳表.fv140N/mmft2Ae245mm1）内力计算男力：VNsin451500.707106.07kN拉力：NNcos451500.707106.07kN170N/mm2fcb305N/mm22）螺栓强度验算单个螺栓受剪承载力:bdbNvnvfv413.1420214043960N=43.96kN单个螺栓承压承载力：Ncbctdfcb162030597600N=97.6kN单个螺栓受拉承载力:NtbAeftb24517041650N41.65kNeee每个螺栓承受均匀剪力和拉力:螺栓最大剪力（拉力）2排2列：NvNt106.074=26.5kN拉-剪共同作用时:226

11、.543.96226.541.650.881Nv26.5kN<Nb97.6kN满足。2.改用高强度螺栓摩擦型连接查表3.5.28.8级M20高强螺栓预拉力P=125kN,摩擦面仅用钢丝刷清除浮锈=0.3单个螺栓受剪承载力设计值：N：0.9nfP0.910.312533.75kN单个螺栓受拉承载力设计值：Ntb0.8P0.8125100kNe拉-剪共同作用：*粤&5结1.051连接不满足要求。NvNt33.75100如图所示螺栓连接采用Q235B钢，C级螺栓直径d=20mm,求此连接最大能承受的Fmax值。解：查附表1.3:1040,60,60,60.60l4QZ40；60l60l

12、60,6040bf,*）弓J，*,J-iJFb2fv140N/mmb2fc305N/mm查附表1.1:f.2205N/mm+十十十+十+十+十+十.一二二一0605050604假设螺栓孔直径do=21.5mm单个螺栓受剪承载力：n：3.14.14087920N=87.92kN4单个螺栓承压承载力：Ncbtdfcb2020305122000N=122kN此螺栓连接最大能承受的轴力设计值:FmaxnN：1387.921143kN连接板件净截面面积A1(直线)：At(b3do)20(320321.5)5110mm2净截面面积A2(折线)：A220(2404302602521.5)6238mm2构件截

13、面最大能承受的轴力设计值：FmaxAf51102051048kN所以此连接最大能承受的轴力设计值Fmax=1048kN。如上题中将C级螺栓改为M20的10.9级高强度螺栓，求此连接最大能承受的Fmax值。要求按摩擦型连接和承压型连接分别计算(钢板表面仅用钢丝清理浮锈)解：查表3.5.210.9级M20高强螺栓预拉力P=155kN,摩擦面仅用钢丝刷清除浮锈0.3查附表1.3高强度螺栓承压型连接:fvb310N/mm2b470N/mm21)摩擦型连接单个螺栓受剪承载力设计值：N；0.9nfP0.920.315583.7kN螺栓连接最大能承受的Fmax值：FmaxnN：1383.71088kN构件截

14、面最大能承受的轴力设计值：FmaxFmax/(10.5n1/n)1048/(10.53/13)1184kN此连接采用高强度螺栓摩擦型连接时最大能承受的Fmax=1088kN2）承压型连接单个螺栓受剪承载力设计值（受剪面不在螺纹处）：bd2b202Nvnvfv23=194.68kN44单个螺栓承压承载力设计值：Ncbtdfcb2020470188000N=188kN此连接螺栓所能承受的最大轴力设计值：FmaxnNb131882444kN构件截面最大能承受的轴力设计值：FmaxAf51102051048kN所以此高强度螺栓承压型连接最大能承受的轴力设计值Fmax=1048

15、kN。3.18.双角钢拉杆与柱的连接如图。拉力N=550kNo钢材为Q235B钢，角钢与节点板、节点板与端板采用焊缝连接焊条采用E43型焊条，端板与柱采用双排10.9级M20高强度螺栓连接。构件表面采用喷砂后涂无机富锌漆处理。试求：1）角钢与节点板连接的焊缝长度；2）节点板与端板的焊缝高度；3）验算高强度螺栓连接（分别按摩擦型和承压型连接考虑）。解：1）角钢与节点板连接的焊缝长度（两侧缝）已知hf=6mm,查附表1.3:ffwl60N/mm220H20QOQOQoQoQ006-14lxC-40rX2L100x80x8'、，=550kN不等边角钢长肢相并（P73表3.3.1）Ki=0.6

16、5,K2=0.35角钢肢背所需焊缝计算长度:lw1K1Nwheff0.65550103“c3266mm20.76160角钢肢尖所需焊缝计算长度:1w2K2Nwheff0.35550103/八3143mm20.76160肢背焊缝长度：l1lw12hf266278mm取280mm肢尖焊缝长度：l2lw22hf143155mm2）节点板与端板的焊缝高度预选焊脚尺寸：最大焊脚尺寸:hfmax1.2t1.21416.8mm最小焊脚尺寸:hfmax1.5.t1.5,206.7mm取hf=8mm。节点板与端板焊缝计算长度:2hf44028424mm焊缝截面所受的剪力:Ncos45o550.2/2388.9k

17、N焊缝截面所受的拉力:Nsin45o550,2/2388.9kN焊缝强度验算:Af388.910320.7842481.89N/mm2rf81.892V1.222281.892106N/mm2ffw160N/mm2所选焊脚尺寸满足要求。3）验算高强度螺栓连接（分别按摩擦型和承压型连接考虑）查表3.5.210.9级M20高强螺栓预拉力P=155kN,构件表面采用喷砂后涂无机富锌漆处理40.35.a.摩擦型连接单个螺栓受剪承载力设计值:bNv0.9nfP0.910.3515548.83kN单个螺栓受拉承载力设计值:bNte0.8P0.8155124kN螺栓平均承受剪力女力:NvNtV(F)388.

18、9=38.89kN10拉-剪共同作用：NNbNtbNt38.894938.891241.111连接不满足要求。b.承压型连接查附表1.3高强度螺栓承压型连接：fvb310N/mm2,fcb470N/mm2ftb500N/mm2单个螺栓受剪承载力设计值（受剪面不在螺纹处）97340N=97.34kNbd2bN；nv-fvb13.144单个螺栓承压承载力设计值:Ncbtdfcb2020470188000N=188kN单个螺栓受拉承载力：NbteAeftb245500122500N122.5kN拉-剪共同作用时:22NvNtNbNtb238.8997.34238.890.511122.5Nv38.8

19、9kN<N；/1.2188/1.2156.67kN满足4、5.受弯构件、梁的设计5.1某楼盖两端简支梁跨度15m,承受静力均布荷载，永久荷载标准值为35kN/m(不包括梁自重)，活荷载标准值为45kN/m,该梁拟采用Q235B级钢制作，采用焊接组合工字形截面。若该梁整体稳定能够保证，试设计该梁。解：1)内力计算荷载标准值：活荷载标准值：q=45kN/m永久荷载标准值：g=35kN/m荷载设计值：活荷载设计值：q=45X1.4=63kN/m永久荷载设计值：g=35X1.2=42kN/m22跨中最大弯矩设计值：M叽(6342)15=2953kN.m88支座最大剪力设计值：V生(6342)15

20、=787.5kN222)初选截面预估板厚大于16mm,f=205N/mm,考虑截面塑性发展。所需的截面抵抗矩：wxMx29531061.05205=13719512mm3腹板高度最小高度:hmax5fl_31.2E52051510315103“小5=934.6mm31.22.06105400经济高度：he73W3007313719512-300=1376mm取腹板高度为：hw1400mm。腹板厚度：由抗剪强度要求：tw冬普787.5/mmhwfv1400125由局部稳定和构造要求：tw5400=mm取tw=12mm3.53.5假设梁高为1450mm,则需要的净截面惯性矩:h1371951214

21、50=9946646341mm4腹板惯性矩：Ix12twhw1214002744000000mm4bt2(IxIw)btQh2(99466463412744000000)27350mm2145012则翼缘需要的面积为:111450290483mm取：b=400mm153为满足翼缘局部稳定要求：t丝015.4mm取t=16mm2626所选截面如右图所示：3）截面验算截面几何性质截面面积：A2bthwtw24001614361229600mm2截面惯性矩：Ix”(btw)hw4001432(40012)140010075118933mm412121212截面抵抗矩：Wx上10075118933=1

22、4071395mm3h/21432/2强度验算钢梁自重标准值：gAg29600/100027.859.8=2.277kN/m钢梁自重设计值：g1.22.28=2.73kN/m.2crcy2由自重产生的弯矩：MgL2.7315=76.85kN.m88qU”上上12.113考虑截面塑性发展2t216Mx(2953.12576.853)1062r2抗弯强度：=205N/mmf215N/mmW1.0514071395剪应力、刚度不需要算，因为选腹板尺寸和梁高时已得到满足。支座处设置支承加劲肋，不需验算局部压应力。整体稳定依题意满足。4）局部稳定验算翼缘：Qb4001212.113满足2t216腹板：1

23、70hw11780,不利用腹板屈曲后强度。应设置横向加劲肋。设计略tw125.2某工作平台梁两端简支，跨度6m,采用型号156b的工字钢制作，钢材为Q345。该梁承受均布荷载，荷载为间接动力荷载，若平台梁的铺板没与钢梁连牢，试求该梁所能承担的最大设计荷载。解：1）截面几何性质：查附表8.5热轧普通工字钢：A=146.58cm2,1x=68503cm4,Wx=2446.5cm3,Sx=1146.6cm4,Iy=1423.8cm4,ix=21.62cm,iy=3.12cm。2）内力计算f=295N/mm212c2假设梁上作用均布荷载q则跨中最大弯矩：M叽q-6-=4.5qkN.m883）设计荷载按

24、抗弯强度：旦&f得：xWxxWx1.0524465002952qxWxf/4.51168N/mm4.5106按整体稳定：地里f,均布荷载作用在上翼缘，自由长度l1/m=6查附bWxbWx0.5924465002952表3.2b0.59得：qbWxf/4.5664N/mm4.510按刚度：凶工吗64-15得标准值：10EIx102.0510568503104400_54131N/mm2,设计值：q1311.3170N/mm2102.06106850310154.510660002所以该梁所能承受的最大荷载设计值为q=64N/mm2（由整体稳定控制）5.3如习题5.3图所示，某焊接工字形等

25、截面简支梁，跨度10m,在跨中作用有一静力集中荷载，该荷载有两部分组成，一部分为恒载，标准值为200kN,另一部分为活荷载，标准值为300kN,荷载沿梁跨度方向支承长度为150mm。该梁支座处设有支承加劲肋。若该梁采用Q235B钢制作，试验算该梁的强度和刚度是否满足要求。解：1）截面几何性质截面面积：A2bthwtw2300201200821600mm210000对x轴截面惯性矩:|近(btw)hWx121230012403(3008)1200312125617600000mm对x轴截面抵抗矩:WxIxh/256176000003=9060645mm1240/2对x轴截面面积矩:Sxbt(hw

26、t)/2hWtw/430020(120020)/2812002/4=5100000mm32)内力计算包载：标准值为Pi=200kN,设计值：Pi=1.2X200=240kN自重标准值：g=21600X7.85X9.8/100C2=1.662kN/m,设计值：g=1.2X1.662=1.994kN/m活荷载：标准值为300kN,设计值:P2=1.4X300=420kN跨中最大弯矩标准值:Plgl28(200300)101.662102=1270.775kN.m8跨中最大弯矩设计值:PI4gl28(240420)1021.994102=1674.93kN.m8跨中最大弯矩设计值:PI4gl28(2

27、40420)1021.99410一=1674.93kN.m8跨中最大剪力设计值:(240420)-=330kN支座最大剪力:gl(240420)1.99410八-+=340kN3）截面强度验算b/t=300/20=15<26,可以考虑截面塑性发展。抗弯强度:Mxxwx1674.931062=176N/mm1.0590606452205N/mm2抗剪强度:VS、1xtw34010351000002=39N/mm561760000082fv125N/mm2局部压应力：lz=5hy+a=5x20+150=250mmP1(240420)1032c(-=330N/mm2lztw25082f205N

28、/mm2梁的强度不满足要求4）刚度验算全部荷载作用：也11270.77551061000029.2mmX12EIx122.0510556176000004001000040025mm活荷载作用:Mxl212EIx300104106100002122.0510556176000005.4mml5001000020020mm梁的强度和刚度满足要求5.4如果习题5.3中梁仅在支座处设有侧向支承，该梁的整体稳定是否能满足要求。如果不能，采用何种措施？解：1）截面几何性质对y轴的惯性矩:2tb312'tw12_3220300312_31200834=90051200mm12iy90051200:

29、21600=64.57mm1yiy1000064.57=154.882）整体稳定验算:由1000020=0.538<0.2,b0.730.180.730.180.538=0.827bh30012404320AhWxyt14.4h235fy43202160012400.827-154.88290606452154.88204.412402352350.5060.6Mx1674.931062，2=365N/mmf205N/mmbW(0.5069060645该梁的整体稳定是不能满足要求。改进措施：在跨中集中力作用处设一侧向支承。则10y=5000mmy£署="44查附表3.

30、1b1.754320Ah21yt14.4h235fy1.754320216001240277.44906064577.44204.41240第387406材料已进入弹塑性，需要修正:b1.070.2821.07b02820.9973.874Mx1674.931060.9979060645185N/mm2f205N/mm2因此若在梁的跨中受压翼缘处设置侧向支承，就能满足整体稳定的要求6.轴心受力构件试选择习题6.1图所示一般桁架轴心拉杆双角钢截面。轴心拉力设计值为250kN,计算长度为3m,螺杆直径为20mm,钢材为Q235,计算时可忽略连接偏心和杆件自重书一的影响。5）解：f=215N/mm_

31、3_3Iy220500500812设螺孔直径为21.5mm3构件所需净面积：AN250101163mm2f215但根据附表10.1,当角钢b=75mm时，允许开孔的最大直径为21.5mm,试选用2L75*51267mm2所需净截面面积1163mm2查附表8.3等边角钢2L75X5:A=1482mm2净截面面积：AnA2d0t1482221.55强度满足要求长细比：设两肢相距10mm查附表ix=24.3mm,iy=34.3mm。l0x300024.3123.535041436000000mm4416688000mm143600000024000244.61mm,iy416688000240001

32、31.76mm选用等边角钢2L75X5,强度和刚度可以满足要求试计算习题6.2图所示两种焊接工字钢截面（截面面积相等），轴心受压柱所能承受的最大轴心压力设计值和局部稳定，并作比较说明，柱高10m,两端较接，翼缘为焰切边，钢材为Q235。解：根据截面制造工艺查表6.4.1,焊接，翼缘为焰切边，截面对x、y轴均属b类。由于构件截面无削弱，强度不起控制作用，最大承载力由整体稳定控制。1）截面一f=205N/mm2解：计算截面几何性质250020500824000mm21_3_3Ix50054049250012l0x10000x40.88ix244.6110000131.7675.89150刚度满足要

33、求。整体稳定验算已知截面翼缘为焰切边，对x轴、y轴为b类截面,y75.89,查表得:0.72(0.720.714)0.890.715NAyf240000.7152053516127N3516kN局部稳定验算b1500822012.3(100.1max)'2351235=5:一(100.175.89k-17.59fy2235腹板：hwtw50062.5(250.5max)8235(250.575.89)fy，至562.95满足。235轴心受压柱所能承受的最大轴心压力设计值N=3516kN。2）截面二解：计算截面几何性质24002254001024000mm2Ix1400123345039

34、04004957500000mm133225400340010312266700000mm4957500000199.74mm,24000266700000y.24000105.42mm刚度满足要求。整体稳定验算已知截面翼缘为焰切边,y94.9,查表得:l0yy一iy10000105.4294.9150x轴、y轴为b类截面,y0.594(0.5940.588)0.90.589NAyf240000.5892052897093N2897kN局部稳定验算bi400102257.8(100.1max)235(100.194.9),23519.49腹板：hwtw4004010235(250.5max),

35、f(250.594.9)23572.43满足。235轴心受压柱所能承受的最大轴心压力设计值N=2897kN。从上述结果看出，两种构件截面面积相同，但截面一的设计使截面开展，获得了较大的惯性矩和回转半径，因此所能承受的最大轴心力设计值高于截面二，体现了“宽肢薄壁”的设计理念。6.3试设计一工作平台柱。柱的轴心压力设计值为4500kN（包括自重），柱高6m,两端钱接，采用焊接工字形截面（翼缘为轧制边）或H型钢，截面无削弱，钢材为Q235。解：1）焊接工字形截面设计初选截面：翼缘为轧制边，对x轴属b类，又ty轴属c类，假设2=60,查附表4.3:小=0.709所需截面面积为：A34500100.70

36、9215229521mm2两主轴所需的回转半径为:l0x600060100,iy殳鬻100005d=0.43,02=0.24,则所需截面轮查P410附录5,三块钢板焊成的工字形截面的系数,ix100iy100廓尺寸为：h-233mm,b417mm10.4320.24考虑焊接工艺的要求，一般h不宜太小，若取b=h0=450mm,则所需平均板厚:A29521t仝52122mm,板件偏厚。试选bt=550X20,腹板hwtw=500X12如图所小:3b3450截面验算：（由于无孔洞削弱，不必验算强度）截面几何性质：A2550205001228000mm2Ix550540353850031612933

37、333mm4121_3_3_4Iy22055050012554655333mm12ix161293333328000240.01mm,iy554655333140.74mm280000x60002402510yiy600042.63140.74150刚度满足对y轴属c类,42.63,查表得:0.826(0.8260.820)0.630.822整体稳定验算:N-A45001030.82228000195N/mm2205N/mm2局部稳定验算bi5501222013.45(100.1max),235(10fy2350.142.63)3514.26235腹板：hwtw50041.6712(250.5

38、max)235(250.542.63)J强46.32满足。fy235所选截面满足要求。2)H型钢截面设计参照焊接工字形截面尺寸,查附表4.2:(|=0.807选用宽翼缘H型钢，b/h>0.8,对x、y轴属b类，假设烂60,所需截面面积为：A45001030.807215227201mm查P447附表8.9选择HW414X405,A=296.2cm2,Ix=93000cm4iy=10.2cm。验算所选截面(由于无孔洞削弱，不必验算强度)Iy=31000cm4,ix=17.7cm,0x600033.9177150,yl0yiy600058.82102150刚度满足对x,y轴属b类，y58.8

39、2,查表得:0.818(0.8180.813)0.820.814整体稳定验算:405N4500103A0.81428000.2187N/mm.2205N/mm型钢截面局部稳定满足不需验算。所选截面满足要求。乙_186.4在习题6.3所述平台柱的中点加一侧向支撑（10y=3m）,试重新设计。解：1）焊接工字形截面设计初选截面：翼缘为轧制边，对x轴属b类，又ty轴属c类，假设2=50,查附表4.3:小=0.7753所需截面面积为：A45001027007mm2f0.775215两主轴所需的回转半径为：ix辰幽120,iy乜竺四605050查P410附录5,三块钢板焊成的工字形截面的系数，01=0.43,解=0.24,则所需截面轮250mm廓尺寸为：h反279mm,b乜-60-10.4320.24考虑焊接工艺的要求，一般h不宜太小，若取b=h0=400mm,则所需平均板厚:A27007tA_竺0722.5mm