扶壁挡土墙基坑钢板桩支护方案

1、扶壁式挡土墙基坑钢板桩支护专项施工方案*工程工程经理部1、编制依据及标准?2、工程施工概况?3、基坑支护设计?4、基坑支护施工方案?5、基坑监测?6、施工质量保证举措?7、平安文明施工举措?附：基坑支护计算结果一、编制依据及标准1、相关设计施工图纸2、?岩土工程勘察报告?3、?建筑基坑支护技术规程?(JGJ120-2021)4、?建筑地基根底设计规程?(GB5000U2002)5、?建筑地基处理技术设计规程?(JGJ79-2002、J2202002)6、?锚杆喷射混凝土支护技术标准?(GB50086-20017、?预应力混凝土用钢绞线?(GB/T5224-2003)二、工程施工概况1、工程概况

2、在桩号K2+72CHK2+980路段,道路右侧为泄洪通道,泄洪道外侧为厂房,本次改造工程实施后需占用泄洪渠,为预防占用泄洪通道,道路右侧设置薄壁式挡土墙,沿线道路右侧边缘设计高程位置距泄洪道床底约为7.1米,考虑挡土墙根底埋深不小于1米,挡土墙高度取为8.5米,为满足结构抗滑移稳定性要求,基底下设置有高0.4米的桦块.此段扶壁挡土墙处在现有泄洪沟中间,泄洪沟左侧为老路路基,目前加之基坑开挖较深,属于深基坑开挖,开挖且不能扰动原路路基,拟采用钢板桩+桩锚杆支护基坑方案.2、周边环境概况1、支护范围内无重要的建筑物和构筑物.2、本次方案拟定路面以下2.5m开始打入锚杆,经管线单位确认和现场实际调查

3、,2.5m以下无管线.3、工程地质概况该建筑场地位于位于中山大道(原206国道),呈东低西高,黄海高程在12.515.5米之间,地貌单元属长江II级阶地.根据岩土工程勘察资料揭示,在基坑支护范围内地层共分3层,对各层结构及特征描述如下表：层号岩土名称承载力特征值fak(KPa天然谷重3、T(KN/m)粘聚力c(kpa)内摩擦角6(度)压缩模里e(MPaEo(MPa基底摩擦系数渗透系数k(cm/s)2填土7018.4*7.0*10.0*3.0/粉质粘土26020.337.613.17.570.307.5*X10-6砾石35021.5/36.00.351.8*X10-14、场地水文地质条件概况拟建

4、场地在勘察期间测得地下水位埋深1.01.2米,高程在11.1012.10米之间.第1层填土和第2层填土含少量上层滞水,主要接受大气降水补给为主,水量较小.承压水主要赋存于第层砾石中,埋深11.8012.30米,高程0.401.10米,补给方式以大气降水和地下迳流为主,该层透水性强,富水性中等,水量中等.根据临近场取地表水水样水质资料分析测试报告,该场地地下水和土对建筑材料微腐蚀性,水位年变化幅度为0.501.00米左右.三、基坑支护设计1、设计原那么(1)、满足基坑平安使用功能的要求.(2)、可操作性强,切实能指导施工.(3)、保证周边环境(地下管线、周边建筑物)的平安.(4)、施工速度快,节

5、约工期,降低造价.2、基坑支护设计方案施工主要材料及设计技术参数本工程设计方案采用钢板桩排桩+锚杆支护形式,主要施工材料及设计技术参数如下：(1)、拉森式钢板桩：规格为400x360x14.8x10mm,每延米板桩截面面积为236cn2,为每延米板桩壁惯性矩39600cm4,每延米板桩抗弯模量2200cm3,桩长10.5m,打桩全线长度为260m(2)、锚杆：锚杆直径4)150mm,锚杆体钢绞线强度为1860级,直径15.20mm,预应力钢筋弹性模量2.0x105MPa土与锚固体粘结强度分项系数1.3,锚索材料弹性模量为1.95x105MPa灌浆硅为C30,灌浆硅的弹性模量3.0x104MPa

6、锚杆设置表如下：锚杆编号水平距离(m)竖向间距(m)入射角(.)总长(m)锚固段长(m)12.02.51514.58.022.02.51518.012.0(3)、锚杆腰梁：2根I16#工字钢.(4)、横楝支撑钢板：规格为梢钢30a,水平布置两排3、结构计算内容(1)、整体稳定计算(2)、锚杆锚固长度计算(3)、抗倾覆稳定计算(4)、抗隆起稳定计算(5)、嵌固及桩长计算计算简图如下：凶V*>*4灯整,4、结构计算软件及施工工况(1)、计算软件采用理正深基坑7.0版本.(2)、本次计算采用5种施工工况,工况表如下:工况名称工况内容工况1从路面标高开始,向卜开挖2.5m.工况2加横,支撑1、加

7、锚杆1.工况3继续向卜开挖2.5m.工况4加横檄支撑2、加锚杆2.工况5继续向卜开挖3.5m,至基坑底部.四、基坑支护施工方案1、钢板桩施工技术质量保证举措1、场地平整,去除障碍物进入施工现场,首先配备钩机将场地平整,在施工范围内去除地下及地上障碍物；2、放线定位按设计要求,基坑开挖边线,以保证点位准确.3、拉森式钢板桩施工1、施工准备完成以后,机械液压振动打拔桩机设备型号：坤行350进入现场,按预先定好的桩位将钢板桩振动压入,保证钢板桩垂直度.2、打桩前,在钢板桩的锁口涂抹油脂,以方便打入拔出.3、打桩时,严格限制支护桩打入的垂直度在打桩过程中,为保证钢板桩的垂直度,用两台水准仪在两个方向上

8、进行限制；为预防锁口中央线平面位移.4、水平位置的限制,采用双向限制,施工前将支护桩位置撒灰线,然后每间隔10米左右打1根支护桩,在支护桩上挂线,保证支护桩前后位移不超过5cm.在插打过程中随时测量监控每块桩的斜度不超过2%,当偏斜过大不能用拉齐方法调正时,拔起重打.5、钢板桩施打采用屏风式打入法施工.屏风式打入法不易使板桩发生屈曲、扭转、倾斜和墙面凹凸,打入精度高.施工时,将1020根钢板桩成排插入导架内,使他呈屏风状,然后再施打.通常将屏风墙两端的一组钢板桩打至设计标高或一定深度,并严格限制垂直度.屏风式打入法的施工顺序有正向顺序、逆向顺序、往复顺序、中分顺序、中和顺序和复合顺序.施打顺序

9、对板桩垂直度、位移、轴线方向的伸缩、板桩墙的凹凸及打桩效率有直接影响.因此施打顺序是板桩施工工艺的关键之一.其选择原那么是：当屏风墙两端已打设的板桩呈逆向倾斜时,应采用正向顺序施打；反之,用逆向顺序施打；当屏风墙两端板桩保持垂直状况时,可采用往复顺序施打；当板桩墙长度很长时,可用复合顺序施打.总之,现场应根据实际情况变化施打顺序,采用一种或多种施打顺序,逐步将板桩打至设计标高.6、打完桩后,按设计工况开挖地面,逐一施加横楝支撑钢板,采用角铁焊接在拉森钢板桩钢板上,要保证焊接长度.7、基坑回填后,要拔除钢板桩,以便重复使用.拔除钢板桩前,应仔细研究拔桩方法顺序和拔桩时间及土孔处理.否那么由于拔桩

10、的振动影响,拔桩带土过多会引起地面沉降和位移,并影响路基、地下管线的平安.1、拔桩方法本工程采用振动锤拔桩：利用振动锤产生的强迫振动,扰动土质,破坏钢板桩周围土的粘聚力已克服拔桩阻力,依靠附加起吊力的作用将桩拔除.2、拔桩考前须知：根据情况确定拔桩起点,必要时用跳拔的方法,拔桩的顺序最好与打桩时相反.振打与振拔：拔桩时可先用振动锤将板桩锁口振活以减少土的粘附,然后边振边拔.供振动锤使用的电源为振动锤本身额定功率的1.2-2倍.对引拔阻力较大的钢板桩,采用间歇振动的方法,每次振动15分钟,振动锤连续不超过1.5小时.8)、对拔桩后留下的桩孔,必须及时回填处理.回填的方法采用填入法,材料为石屑.2

11、、钢板桩质量限制举措(1)、原材料具有出厂合格证(2)、钢板桩的质量检验标准应符合下表规定钢板桩施工质量检测标准单位:mm工程厅P检查工程允许偏差或允许值检查方法主控1钢板桩间距±50用尺量Jt2长度±100用尺量一股1钢板桩材质检验抽样送检项目2垂直度L%用尺量3、锚杆施工技术质量保证举措(1)、施工工艺锚头制作一钢绞线下料-锚杆体制作一钻机就位准备一钻进注浆锚杆体跟进一反循环注浆退出钻杆一腰梁安装一锁定张拉.(2)、施工技术举措1)、锚头制作锚头采用钢板焊接制作,锚头长350mm,直径150锚杆,锚头叶片展开直径不小于120mm2、钢绞线下料根据施工设计进行下料,钢绞线

12、长度L=L0+1,0m-0.35m,L-钢绞线下料长度；L0-施工设计长度施工时钢绞线外漏1.0米；下料如下列图：锚杆设计长度锚杆1:14.5m;锚杆2:18.0m锚杆卜料长度锚杆1:15.15m;锚杆2:18.65m3、锚杆体制作、组装待锚头制作、钢绞线下料完成后,钢绞线穿过锚盘,锚头用冷挤压对锚盘进行固定,锚杆体制作、组装完成.4、钻机就位,施工准备、施工作业前,根据设计要求和土层条件,定出孔位,做出标记.、作业面场地要平坦、坚实、有排水沟,场地宽度大于4m、钻机就位后,应保持平稳,导杆或立轴与钻杆倾角一致,并在同一轴线上,锚杆倾角应为150.、钻进用的钻具,采用地质部门使用的普通岩芯钻探

13、的钻头和管材系列.为了配合跟管钻进,应配备足够数量的长度为0.5-1.0m的短套管.5、钻进注浆锚杆体跟进锚杆的施工应采取钻进、注浆、搅拌锚杆体跟进一次完成的方法.送浆泵的压力应为1.5MPA注浆材料选用P.O32.5R水泥,水灰比为0.7水泥浆液应搅拌均匀,并在出凝前注浆完毕,为加快施工速度,参加早强减水剂HSM,掺量为水泥用量2%使弓虽度3天达70%施工时使锚杆体跟进,并保证钢绞线不缠绕在钻杆上,预防反循环退出钻杆时带出钢绞线.边退出钻杆边注浆,直至水泥浆从孔口溢出,退出钻杆,锚杆施工完成.6、腰梁安装施工锚杆时现场制作腰梁,采用2根I16#工字钢钢焊接为一体如下列图:7、锁定张拉、锚头台

14、座的承压面应平整,并与锚杆轴线方向垂直；、锚杆张拉前应对张拉设备进行标定；、锚杆张拉时应有序进行,张拉顺序应考虑临近锚杆的相互影响,所以在硅桩侧应从一端开始隔根张拉后再返回重新在隔根张拉.、锚杆正式张拉前,应取0.1-0.2轴向拉力设计值NT对锚杆预张拉1-2次,使杆体完全平直,各部位接触紧密.、锚杆张拉至1.0设计值NT保持2min,然后卸荷至锁定设计值0.8NT,张拉荷载和位移观测时间见下表：锚杆张拉荷载分级和位移观测时间设计长度张拉荷载设计值(KN张拉荷载锁定值(KN福裁分级位移观测时问(min)荷我加速率(KN/min)锚杆1为14.5m120960.1-0.2Nt2不大于1000.8

15、Nt2不大于1001.1Nt2不大于501锚杆2为18m1701360.1-0.2Nt2不大于1000.8Nt2不大于10011.1Nt2不大于504、施工质量限制举措1)、原材料具有出厂合格证2)、材料现场抽检试验报告满足要求3)、施工完成后,应做锚杆拉拔实验,不同锚杆设计值各抽检根.4)、锚杆的质量检验标准应符合下表规定锚杆工程质量检验标准:项目厅P检查工程允许偏差或允许值检验方法主控项目1锚杆杆体长度(mm)+100-30用钢尺量2锚杆拉力设计值设计要求现场抗拉实验一股项目1锚杆位置(mm)±100用钢尺量2钻孔倾角(0)士1测斜仪等3浆体强度设计要求检测4注浆量大于理论计算浆

16、量检查设计数量5锚杆体插入长度不小于设计长度98%用钢尺量五、基坑监测(1)、本基坑监测工程包括支护结构的水平位移、周围地下管线的变形、地下水位、桩内力、支撑轴力、土体分层位移等.(2)、监测点的位置及数量、在基坑顶部各转角处应设置沉降、倾斜及水平位移观测点；、地下水位的观测宜在基坑四周设四个观测井.、基坑底部回弹及隆起观测视现场情况确定.(3)、监测与测试的限制指标、支护桩顶水平位移累计不大于30mm位移速率不大于3mm/d、周围道路及管线水平位移总量不大于30mm、地下水位应低于设计指标.(4)、监测要求、在围护结构施工前精确测定初始值.、施工中应增强对测试点及测试设备的保护,预防损坏；、

17、应采取有效举措保证测试基准点的可靠性及测试设备的完好,以保证测试数据的准确性.、应及时向设计人员提供监测数据及最终测试评价成果,以便进行分析及采取相应的防范举措.(5)、监测周期从基坑土方开挖至基坑回填土.、在围护施工时,正常情况下,临近监测对象每2天观测1次,当日变化量或累计变化量超警戒值时,监测频率适当加密,每天观测1次.特殊情况如监测数据有异常或突变,变化速率偏大等,适当加密监测频率,直至跟踪监测.、在地下结构施工阶段,各监测工程观测频率为23次/周,支撑撤除阶段1次/天.六、施工质量保证举措1、严格遵守和执行有关施工质量标准.2、严格执行公司质量治理体系,实行“三检制.3、配专业质检员

18、,具体负责质量治理工作,严格根据公司质量治理体系进行施工治理.4、使用拼接接长的钢板桩时,拼接接头不能在同一断面上,相邻的两根桩要错开至少2米.七、平安文明施工举措1、机械设备操作人员和指挥人员必须严格遵守平安技术操作规程,不擅离职守.2、机械设备发生故障后及时抢修,绝不带故障运行,不违规操作,杜绝一切机械事故.3、进入施工场地必须佩带平安帽.4、在基坑周边设置连续封闭的平安护栏,预防人员坠落.5、在主要路口设置醒目的平安警示标志.M一律(EW茁雄;工-土盹?-“QUO而1<OJQ)(M>基坑支护计算结果1、各施工工况内力及位移结果:(-4OM9-O4J©,-工?.tG1

19、工4.'.U-源(3.50)1H7d*.,瑞,依5科建皿'*鼻£1)町-.0.0)-().(.!?fQ,017Pm；tlMO-(39.5?)J-T.31RJSiflr>J噂X-用小!-c4c50)f为；L心.口启W-(iiO>-一更,冈i2254白4助阐啕t器或ir附6g施<W(i)匕卜1)-<l1?S卜-1桎J-2旄1J(?£1)>(他刊27山1与台1T系匚就曾I一底二£7dfkL-r1梵7:况卜一审于金7«ney-'呢a<0'O-<iTO>t题啜)ilkyt<08&

20、#39;£»"-<i£nc->:帕m修XfOiTF门也£W？7守马-妇小-心改Tia洲小)'k'6£)©十Z-(用Tn)CWf2、地表沉降量结果:C1E345b'891QJU-y一二-三*二二二二二工二、ci二匚30如51&C乱9C1IJU二,杂注有嗫法他不合演昧碓邕Jn氯寻谯里葺同国戏"曲代3、锚杆内力计算结果锚杆名称锚杆最大内力弹性法(kN)锚杆最大内力经典法(kN)锚杆内力设计值(kN)锚杆内力实用值(kN)锚杆178.3356.54107.70107.70锚杆21

21、20.0636.11165.09165.09锚杆名称钢绞线计算向积(mm2钢绞线选用型号钢绞线使用向积(mm2是否满足锚杆13603根1x715.2420满足锚杆25514根1x715.2560满足4、整体稳定验算鼾源Q嫡那么计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：0.40m滑裂面数据整体稳定平安系数Ks=1.270圆弧半径(m)R=15.305圆心坐标X(m)X=0.096圆心坐标Y(m)Y=8.7025、抗倾覆稳定性验算抗倾覆平安系数：KsMpMaM被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力

22、的较小伯.M主动土压力对桩底的倾覆弯矩.注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算.工况1：支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1锚杆0.0000.0002锚杆0.0000.0007注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算.4970.4150.000Ks士408.861Ks=12.156>=1.200,满足标准要求.工况2:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算支锚类型材料抗力(kN/m)锚杆锚杆152.0530.000o锚固力(kN/m)150.7960.0004970.4151165.266Ks=408.861(=15.006>=1.200,满足标准要求.工况3:&#

23、39;P支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1锚杆152.053150.7962锚杆0.0000.0002325.3221165.2667注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算.Ks523.731(=6.664>=1.200,满足标准要求工况4:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算支锚类型材料抗力(kN/m)锚杆锚杆152.053246.3010锚固力(kN/m)150.796226.1952325.3222366.946Ks二523.731(=8.959>=1.200,满足标准要求.工况5:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算支锚类型材料抗力(kN/m)锚杆锚

24、杆152.053246.3010锚固力(kN/m)150.796226.195232.3502366.946Ks=861.551(=3.016>=1.200,满足标准要求.平安系数最小的工况号：工况5.满足标准要求.最小平安K.=3.016>=1.200,6、抗隆起验算Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.11.2),注：平安系数取自?建筑基坑工程技术标准?YB9258-97(冶金部)：Ks；lDNqcNNq=tan450.!e24tan'''Nc=(13一1tan©Nq9.6043.142tan9.604tan(45H一1)e=2.383Nc=(2.383-11=8.174tan9.60420.3002.0002.38322.8588.174Ks19.6308.5002.0005.000Ks=1