地铁车站人行天桥施工方案门架计算书

1、附件二：华夏西路站 2#出入口人行天桥施工方案门洞门架计算书2014年7月1日目录一、天桥板梁支架立杆布置概况 1二、门架设计思路 12.1快车道门架搭设思路 12.2 慢车道门架搭设思路 2三、慢车道门架受力计算 23.1验算 18#工字钢枕梁 23.2验算60# H型钢横梁43.3验算60# H型钢卧梁一 53.4卧梁一下钢立柱受力计算 63.5地梁一承载力计算 73.6地梁一配筋计算 7四、快车道门架受力计算 94.1 验算 18#工字钢枕梁 94.2验算60# H型钢横梁一 104.3验算60# H型钢横梁二 114.460#H 型钢横梁三 124.5验算60# H型钢卧梁二 134.

2、5卧梁二下钢立柱受力计算 144.6地梁二承载力计算 144.7地梁二配筋计算 154.8验算 60#H 型钢卧梁三 174.9卧梁三下钢立柱受力计算 184. 1 0地梁三承载力计算 184. 1 1地梁三配筋计算 19一、天桥板梁支架立杆布置概况本工程涉及门架上的梁板规格分别为：KL （柱牛腿梁）1200X11001500, CL1 （边梁）600X1100, CL2 （中梁）400X1100,板厚为120mm。根据梁的位置及大小，梁底支 架承重立杆采用 48X 3.（钢冈管，其布置为：KL牛腿梁垂直梁方向底部设置 5根立杆， 立杆间距400mm,顺梁方向立杆间距 400mm650mm；

3、CL1梁垂直梁方向底部设置 4 根立杆，立杆间距400mm,顺梁方向立杆间距最大为 850mm； CL2梁垂直梁方向底部 设置3根立杆，立杆间距最大为650mm,顺梁方向立杆间距最大为 850mm；楼板立杆 最大间距为 1000X850。经计算KL牛腿梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 3.9KN ,中间3根立杆轴心 压力值为16.8KN ; CL1梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 2.6KN，中间两根立杆 轴心压力值为11.4KN ;楼板单根立杆轴心压力值为 0.9KN ; CL2梁底部承重立杆的两 侧立杆轴心压力值为2KN，中间一根立杆轴心压力值为17KN。按照最不利因素考虑，作用于门架

4、上的立杆轴心压力值全部取最大值17KN计算。二、门架设计思路由于 2#人行天桥横跨罗山路，为了不影响罗山路交通，根据相关要求及现场情况， 在天桥板梁施工时在快车道及慢车道搭设一个连续的两跨门架，以便车辆顺利通行，其 中快车道门架门洞横跨中央绿化带，门架计算跨度11m，慢车道门架计算跨度4.95m。2.1 快车道门架搭设思路1、快车道门架自下而上组合为：地梁 +立柱+卧梁+横梁+枕梁（仅中部位置）。2、地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0.9m,梁高0.9m,梁长12m。快车道门架设 置地梁 2根（其中一根与慢车道门架地梁共用） ，为了防止污染现有的沥青路面， 在地梁浇筑前，梁底与沥青路面之间设

5、置塑料布隔离层。3、立柱采用 500X0钢管立柱，立柱高度为3.5m,设置在地梁上，与地梁上的预埋 件焊接连接，每根地梁上设置 4根立柱，立柱间距3.3m。每根地梁上立柱之间设 置剪刀撑，剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。4、立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 588X300X12X20 H 型钢，卧梁与立柱焊 接牢靠。5、 卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用600X00X1X7 H型钢，横梁间距根据支架立杆确定，且与卧梁焊接牢靠。支架立杆搁置在横梁上之前，在立杆位置 焊设100mm长25定位钢筋。2.2 慢车道门架搭设思路1、慢车道门架自下而上组合为：地梁 +立柱+卧梁+横梁+枕梁

6、。2、 地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0.9m,梁高1.2m,梁长10m。慢车道门架设 置地梁 2根(其中一根与快车道门架地梁共用) ，为了防止污染现有的沥青路面， 在地梁浇筑前，梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层。3、立柱采用 500X0钢管立柱，立柱高度为3.5m,设置在地梁上，与地梁上的预埋 件焊接连接，每根地梁上设置 3根立柱，立柱间距4m。每根地梁上立柱之间设置 剪刀撑，剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。4、 立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 588X300X12X20 H 型钢，卧梁与立柱焊 接牢靠。5、 卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用600X200X11X17

7、 H 型钢，横梁间距 1.4m，且与卧梁焊接牢靠。6、横梁上沿车行道方向设置枕梁， 枕梁采用 18#工字钢。天桥板梁结构底板承重立杆直接搁置在枕梁上，枕梁间距根据支架立杆间距确定，间距最大为0.85m,枕梁与横梁焊接牢靠。支架立杆搁置在枕梁上之前，在立杆位置焊设100mm长25定位钢筋。三、慢车道门架受力计算3.1 验算 18#工字钢枕梁1 、 枕梁参数信息(1) 枕梁按照 8跨连续梁计算(2) 枕梁承受板梁支架立杆传递的压力，即 F1F21=17KN(3) 18#工字钢自重： 0.24KN/m(4) 将集中力转换为均布荷载得： q=17X21/11.6=30.78KN/m贝U，刀q=3).7

8、8+0.24X 1.2 ( K) =31.07KN/m(5) 18#工字钢 Wx=185cm3q=31.07 KN/mA1© 23D456748J-1*600iibO1150103Xr 11JIJE叩"EEn1图3.1枕梁计算简图表3.118#工字钢枕梁受力计算表支座均布何载(KN.m)支座弯矩M (KN.m)剪力V (KN)支座反力R (KN)V左V右A31.070020.22020.220B31.07-7.418-29.49223.23152.723C31.07-4.369-18.71421.68240.396D31.07-5.593-23.36922.30445.67

9、3E31.07-4.816-21.19421.19442.388F31.07-5.593-22.30423.36945.673G31.07-4.369-21.68218.71440.396H31.07-7.418-23.23129.49252.723J31.070-20.220020.2202、抗弯强度验算:取最大负弯矩 Mmax=7.418 KN.mmax(TWx67.418 103185 1040.1N / mm2< f215N/mm2满足要求。3、扰度验算:5ql384EI5 31.07 1.64380.78mm384 206 101660 101600mm2506.4mm满足要4

10、、抗剪强度验算:VSxItw23.369106.5 10 61660 10 8 6.523.1 N/mm22125N / mm5、稳定性验算:l0160cmiy 2cm804320Ah2Wx2tl4.4h4320 30.6 102 180802 185 103280 10.74.4 1802.96Mbwx7.418 1062.96 185 10313.5215N/mm2满足要求3.2验算60# H型钢横梁1、横梁参数信息(1) 横梁按照单跨简支梁计算，跨度为4.95m，横梁包括脚手架横梁和板梁支架横梁，本次按照最不利情况的板梁支架横梁进行计算。(2) 板梁支架横梁承受枕梁传递的压力，按照最不利

11、因素取枕梁传递给横梁压力 F1F7=52.723KN。(3) 将集中力F1F7转换为均布荷载得：q=52.723 7/4.95=74.56KN/m(4) 60# H 型钢(600 >200 >11 >17)自重为：1.03KN/m。(5) 板梁支架横梁上均布荷载：q=74.56+1.03 12(K)=75.80KN/m。(6) 脚手架横梁支座反力为：Ra=Rb= (17KNX4 根+1.03 KN/m >.2(K) 4.95m) /2=27.06KN(7) 60# H 型钢(600X200X11X7): Wx=2480.62cm3q=75.80KN/m图3.2横梁计算简

12、图1支座反力 Ra=Rb= ql =0.5 X5.80 X.95=187.605KN 2最大弯矩 Mmax !ql21 75.80 4.9528 82、抗弯强度验算：6M max 232.16 10Wx 2480.62 10393.59N / mm2215N /mm2满足要求。3、扰度验算:5ql4384EI5 75.8 4.9543384 206 103.87mm74418.64 104950mm25019.8mm 满足要求4、抗剪强度验算:VSx187.605 1431.58 10Itw74418.64 10 8 1132.81N/mm22125N / mm5、稳定性验算:495cm4.1

13、7cm1190iy2t14.4h4320 130.26 102 6001192 2480.62 1032119 174.4 6001.21215N/mm2满足要求M23216 106377.35bWx 1.21 2480.62 103 3.3验算60# H型钢卧梁一F1=F11=27.06KN，1、横梁参数信息(1) 卧梁承受横梁传递的压力，取横梁传递给卧梁压力F2=F10=187.605KN。(2) 将集中力F1F9荷载转换为均布荷载为：q1=(187.605 9+27.06X 2) /13.15=132.51KN/m。(3) 60# H 型钢(588X300X12X20)自重为：q2=1.

14、46KN/m。(4) 卧梁一上均布荷载：q =132.51+1.46 1星(K) =134.27KN/m。q =134.27KN/mI(5) 60# H 型钢(588X300X12X20 ): Wx=3853.19cm3400011150图3.3卧梁一计算简图表3.3卧梁一受力计算表支座均布何载(KN.m)支座弯矩M (KN.m)剪力V (KN支座反力R (KN)V左V右A134.27-445.147-345.745368.335714.08B134.27-45.966-168.745168.745337.49C134.27-445.147-368.335345.745714.08抗弯强度验算

15、:2、取最大负弯矩 M max(T Wx6215KN / mm2满足要求。445.147 102亍 115.53N / mm3853.19 103、扰度验算:5q|4384EI45 134.27 4381.9mm384 206 103 113283.85 10 84000mm“16mm250满足要求4、抗剪强度验算:VS368.335 2154.45 10 6Itw113283.85 10 858.4N / mm212125N / mm25、稳定性验算:b 迴空 57.5 58iy 6.96cm4320Ahtl14.4h4320 185.76 102 588582 3853.19 103445

16、.147 1063.99 3853.19 1032958 20J4.4 588215N/mm2满足要求3.993.4卧梁一下钢立柱受力计算1、参数信息(1) 卧梁一支座反力值：Ra= Rc =714.08KN Rb =337.49KN(2) 钢立柱以最大支座反力 Rb =714.08KN计算2、钢立柱承载力计算(按最不利工况计)：抗压强度：Lo=Uol=2.0 X350cm=700cm入=lo/ix=700cm/7.33cm=40.4W 150满足要求轴心受压稳定系数查表© =0.751N/ ( ©A) =714.08KN/ (0.751 X53.94cm2) =6.2N/

17、mm2< f=215 N/mm2 满足要求3.5地梁一承载力计算1、各钢柱传至地梁轴向力设计值RA= RC =714.08KNRB =337.49KN刀=2：714.08KN+337.49KN =1765.65KN2、每根钢柱自重：3.5m 长 500 X 1 钢柱：2X3.14 25 %.01 3.5 ：78=4.3KN/根 640 X 1封头钢板：3.14 0.322 X0.016 78 >2 块=0.8 KN/根 故每根钢柱自重为： 4.3+0.8=5.1 KN3、10#槽钢剪刀撑自重：查表得10#槽钢自重为0.1KN/m ,共计4m长10#槽钢剪刀撑4根，则分配到每根 钢柱

18、为：0.1 >4=0.4KN/根4、地梁均布荷载力：900 >900 >10000 钢砼地梁自重为：0.9 1.15 10 >25=258.75 KN 刀=765.65+ (5.1 3+0.4 >3+258.75) >1.2 (K) =2095.95KN 地梁均布荷载力： 2095.95KN /10m=209.595KN/m5、由于地梁是建在现有的沥青路面上，现有道路为城市快速道路，道路结构层为400mm厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3.0MPa,考虑到其 他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0.8 x 3.0MPa

19、=2.4MPa=2400KPa,满足地基承载力要求。3.6地梁一配筋计算1、钢柱自重：(5.1 3+0.4 3 X1.2 (K) =19.8KN/3 根=6.6KN/根地梁各支座点反力为：RA= RC =714.08KN +6.6 KN=720.68 KNRB =337.49KN+6.6 KN=344.09 KN均布荷载为：(720.68 >2+344.09) /10=178.545KN/m2、计算地梁最大弯矩1 2M A MC 178.545 1289.273KN ?m21 2Mb - 178.545 52720.68 4650.908KN ?m21 2Mab中Mbc中178.545

20、3 720.68 2637.91KN ?m2综上取最大弯矩MB，取支座最大剪力V=368.335对地梁进行配筋3、验算是否需要双筋截面配置截面：BXH=900X1150 C30( fc=15N/mm2) 二级钢筋(fy=310N/mm2)钢筋设置两排：ho=1150-70=1080asrd Mfcbh。21.2 637.91 10615 900 108020.049asasb 0.396所以不需要双筋截面配置1 、1 2as1.1 2 0.049 0.05 b 0.544满足要求fc bhp15 0.05 900 108031022352mmAs2352n/P0.24%bh°900

21、1080AsPmin0.15%满足要求设722钢筋截面积2661mm2> 2352mm2，所以取722满足要求310 266115 900 10800.0574、承载力复核:8661.2 1 0.95760KN ?mas10.50.05710.5 0.0570.055M ufcasbh：15 0.05590021080866KN ?mfy As fcbheM=637.91KN mM 血满足要求Mo5、支座边缘截面剪力计算及配筋as 丄 O.25fcbh0丄 0.25 15 900 10803038KNrd1.2V=368.335KN v 3038KN 满足抗剪要求6、只需配构造箍筋：四肢

22、 10巧0Asv78.55 4bs900 2500.14%Psvmin 0.12%满足要求” 900 * 梁顶标高 1厂 z / /图3.4门架地梁一配筋图四、快车道门架受力计算4.1验算18#工字钢枕梁1、参数信息(1) 枕梁按照单跨简支梁计算，跨度2.1m 每根枕梁承受5根板梁支架立杆传递的压力，即 F1F5=17KN(3) 18#工 字钢自重：0.24KN/m 将集中力转换为均布荷载得：q=17 >5/2.1=40.48KN/m 枕梁上均布荷载：q=40.48+0.24 恢(K) =40.77KN/m 18#工字钢 Wx=185cm32100图4.1枕梁计算简图1支座反力 Ra=R

23、b= ql =0.5 >40.77 送.1=42.809 KN2最大弯矩 Mmax 】ql21 40.77 2.1222.474KN .m8 82、抗弯强度验算:(TM maxWx22.474 106121.48N/mm2< f3185 10215N/mm2满足要求。3、扰度验算:5ql4384 EI45 40.77 2.1383.02mm384 206 101660 102100mm8.4mm满足要求2504、抗剪强度验算:VSx42.809 106.5 10 6Itw1660 10 8 6.542.3N/mm22125N /mm5、稳定性验算:山空四105iy 2cm4320A

24、hb2Wxtl14.4h4320 30.6 102 1801052 1 85 1 03,2105 10.72.024.4 18060.1215N/mm2满足要求M 22.474 1064.2验算60# H型钢横梁1、参数信息(1) 横梁一按照单跨简支梁计算，跨度11m。(2) 横梁承受板梁支架立杆传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力，即F仁F7F16=17KN，F2F6=17+17/2=25.5KN。(3) 将集中力F1F16转换为均布荷载得：q=(17 >11+25.5 5)/1仁28.59KN/m(4) 60# H 型钢(600 >200 >11 >17)自重为：1.

25、03KN/m。(5) 横梁一上均布荷载：q=28.59+1.03 诫(K) =29.83KN/m(6) 60# H 型钢(600X200X11X17) Wx=2480.62cmq=29.83KN/m图4.2横梁一计算简图10 / 221支座反力 Ra=Rb= ql =0.5 忽9.83 沐1=164.07 KN21212丄ql229.83 112451.179KN ?m8 8最大弯矩M max2、抗弯强度验算:M max(T Wx6457.179 1023184.3N / mm2480.62 102215N /mm满足要求。3、扰度验算:5 29.83 1145ql4384EI 384 206

26、 103 74418.64 10 837.09mm11000mm44mm250满足要求4、抗剪强度验算:VSx 164.°7 143158 10 6 28.7N/mm2 Itw74418.64 10 8 112125N / mm5、稳定性验算:丄 1100cm 264iy 4.17cmbWx4320Ah2Wxt1t 4.4h457.179 1060.39 2480.62 103473故考虑在横上增设4道拉结,4320 130.26 1026002642 2480.62 1032264 174.4 600215N/mm2不满足要求0.39采用10#曹钢垂直横梁方向焊接连成整体，在横梁底

27、部沿横梁方向每隔2米用25钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接。4.3验算60# H型钢横梁二1、参数信息(1) 横梁二按照单跨简支梁计算，跨度11m，采用双拼600001X7型钢(2) 横梁承受柱中间枕梁传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力，即 F1=F7F16=42.809KN, F2=F6=42.809+17/2=51.309KN,F3=F4=F5=17+17/2=25.5KN。(3) 将集中力F1F16转换为均布荷载得：q=(42.809 K1+51.309 2+25.5 3)/11.3=57.52KN/m(4) 60# H 型钢(600X00X11X17)自重为：1.03KN/m。(5) 横

28、梁二均布荷载：q=57.52+ (1.03 X)X 1.2(K) =59.99KN/m 60# H 型钢(600 >200 >11 丸7) Wx=2480.62cm3q=59.99KN/m"：1C图4.3横梁二计算简图2、3、1支座反力 Ra=Rb= ql =0.5 爲9.9921 2 1 丄 ql2 丄 59.998 811=329.945 KN最大弯矩M max抗弯强度验算:(TM maxWx6907.349 1032 2480.62 10扰度验算:5ql4384 EI112907.349KN .m182.9N /mm22215N / mm满足要求。45 59.99

29、113837.3mm384 206 1074418.64 2 1011000mm44mm250满足要求4、抗剪强度验算:VSx 329.945 1431.58 2 10Itw74418.64 2 101162-57.6N / mm2125N / mm5、稳定性验算:打 1100cm132iy 4.17 2cm4320Ah4320 130.26 102 600132 17,4.4h1322 2480.62 1034.4 6001.03907.349 1061.03 2480.62 2 103177.6215N/mm2满足要求。4.4 60# H型钢横梁三脚手架立杆底部横梁承受7根脚手架立杆压力，

30、每根立杆按照17KN计算，则横梁支座反力为 Ra=Rb=( 17X7+1.46 X.2) /2=60.38KN4.5验算60# H型钢卧梁二1、参数信息(1) 卧梁上承受快车道横梁和慢车道横梁上传递的压力，其中快车道横梁传递的压力 为：F仁F20=60.38KN ,F2F9=164.07KN ,F10=F11=329.95KN ,F12F19=164.07 KN;慢车道横梁传递的压力为：F仁F11=27.06KN,F2F10=187.61 KN。(2) 将集中荷载转换为均布荷载为：(60.38 X+164.07 X6+329.95 >2+187.61 X+27.06 X) /13.15=

31、391.513KN/m。(3) 60# H 型钢(588 >00X12 >20)自重为：1.46KN/m。(4) 卧梁上均布荷载为：q=391.513+1.46 12 (K) =393.265KN/m。(5) 卧梁(588 00X12 >20 ) H 型钢 Wx=3853.19cm3。q=393.265KN/m1彳 !1625卜2召1珈01 3 £3JOOC4命1珈。I 5a j«n jrC42图4.4卧梁二计算简图表4.4卧梁二受力计算表支座均布何载(KN.m)支座弯矩M (KN.m)剪力V (KN)支座反力R (KN)V左V右A394.852-519.

32、233-639.056721.5111360.567B394.852-339.167-615.590651.4901267.080C394.852-397.173-685.611683.8331369.444D394.852-345.213-653.268521.0761174.3442、抗弯强度验算:取最大负弯矩 (TmaxWx519.233 10633853.19 102134.8N / mm215KN /mm2满足要求。3、扰度验算:5ql4384EI5 519.233 3.44384383.87mm206 10113283.85 10如竺13.6mm250满足要求4、抗剪强度验算:VS

33、x721.511Itw2154.45 10 611328385 10 8114.3N/mm2122125N / mm5、稳定性验算:丄竺m 49iy6.96cmt14320Ahb2Wx4.4h4320 185.76 102 588492 3853.19 10349 205.454.4 588519233 1 06 324.73bWx 5.45 3853.19 103215N/mm2满足要求4.5卧梁二下钢立柱受力计算1、参数信息(1)卧梁支座反力值:Ra= 1360.567KN, Rb=1267.080KN, Rb=1369.444KN，Rb=1174.344KN 钢立柱以最大支座反力 Rb

34、= 1369.444KN计算2、钢立柱承载力计算(按最不利工况计)抗压强度：Lo=Uol=2.0 X350cm=700cm入=lo/ix=700cm/7.33cm=40.4W 150满足要求轴心受压稳定系数查表© =0.751N/ ( ©A) =1369.444KN/ (0.751 X53.94cm2) =11.8N/mm2w f=215 N/mm2 满足要求4.6地梁二承载力计算 1、各钢柱传至地梁轴向力设计值Ra= 1360.567KN , Rb=1267.080KN, Rc=1369.444KN , Rd=1174.344KNX=360.567+1267.080+13

35、69.444+1174.344=5171.435KN2、每根钢柱自重:3.5m 长 500 X 1钢柱:2X3.14 X.25 X.01 X.5 X8=4.3KN/根640X 1封头钢板：3.14 &32 2 Mcd中 422.588 2.7521180.944 1.7409.693KN ?m综上取最大弯矩Mbc中，取支座最大剪力V=721.511对地梁进行配筋。3、验算是否需要双筋截面配置>0.016 ：78>2块=0.8 KN/根故每根钢柱自重为：4.3+0.8=5.1 KN3、10#曹钢剪刀撑自重：查表得10#曹钢自重为0.1KN/m ,共计4m长10#曹钢剪刀撑6根

36、，则分配到每根钢柱为：0.1 X4=0.4KN/ 根4、地梁均布荷载力：1000 >1000 X2300 钢砼地梁自重为：1 >1.10 12.3 25=338.25KN刀=171.43+( 5.1 >4+0.4 4+338.25) >1.2 (K) =5603.73KN地梁均布荷载力：5603.73KN /12.3m=455.59KN/m5、由于地梁是建在现有的沥青路面上，现有道路为城市快速道路，道路结构层为400mm厚的水泥稳定碎石，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3.0MPa,考虑到其 他的一些不利因素，水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到0.8 X 3.0MP

37、a=2.4MPa=2400KPa,满足地基承载力要求。4.7地梁二配筋计算1、 钢柱自重：(5.1 4+0.4 >4) X1.2 (K) =19.8KN/4 根=6.6KN/根地梁各支座点反力为：Ra= 1360.567KN+6.6KN=1367.167KN，Rb=1267.080KN+6.6KN=1267.680KNRc=1369.444KN+6.6KN=1376.044KN，Rd=1174.344KN+6.6KN=1180.944KN均布荷载为：(1367.167+1267.680+1376.044+1180.944 /12.3=422.588KN/m2、计算地梁最大弯矩1 2M A

38、 MD § 422.588 1.052232.952KN ?m1 2M ab中422.588 2.751367.167 1.7726.273KN ?m21 2M B 422.588 4.451367.167 3.4464.218KN ?m21 2M BC中 422.588 6.151367.167 5.11267.68 1.71135.94KN ?m21 2MC - 422.588 4.4521180.944 3.4168.94KN ?m2截面：BXH=100(X1100 C30 (fc=15N/mm2) 二级钢筋(fy=310N/mm2)钢筋设置两排：ho=1100-70=1030

39、上悸2 1135.94 呼 0.086fcbh015 1000 10302asasb 0.396所以不需要双筋截面配置1 , 1 2as1 一 1 2 0.086 0.09 b0.544满足要求Asfc bhp15 0.09 1000 103031024486mmP 仝 4486bh01000 10300.44% Pmin 0.15% 满足要求设1025钢筋截面积4909mm2>4486mm2，所以取1025满足要求4、承载力复核:fy Asfcbg310 490915 1000 10300.098as 10.50.09810.5 0.0980.093M u fcasb忙 15 0.09

40、3 1000 10302 1483KN ?mM=1135.94KN m1301KN?mM 型丄满足要求So5、支座边缘截面剪力计算及配筋1 1as 匚 °.25fcbh0匸 °.25 15 1000 1030 3219KNV=721.511KN V 3219KN 满足抗剪要求6、只需配构造箍筋：四肢 10巧0Asv sv .bs78.55 41000 2500.13%Psvmin0.12%满足要求图4.8门架地梁二配筋图4.8验算60# H型钢卧梁三1、参数信息(1) 卧梁三上承受横梁一、横梁二上传递的压力，以及脚手架横梁上传递的压力,即 F1=F2=60.38 KN，F2

41、F9=164.07KN, F10=F11=329.945 KN F12F19=164.07KN(2) 将集中荷载转换为均布荷载为：(60.38 )2+164.07 >16+329.945 >2) /13.15=258.994 KN/m。(3) 60# H 型钢(588 >00 >2 >20)自重为：1.46KN/m。(4) 卧梁三上均布荷载为：q=258.994+1.46 恢(K) =260.746KN/m。(5) 卧梁(588 >300 >2 >20 ) H 型钢 Wx=3853.19cm3。q=260.746KN/m1TA2B3C445心15

42、0j,图4.8卧梁三计算简图表4.8卧梁三受力计算表支座均布何载(KN.m)支座弯矩M (KN.m)剪力V (KN)支座反力R (KN)V左V右A260.746-344.266-423.712469.372893.084B260.746-215.099-391.089430.231821.320C260.746-215.099-430.231391.089821.320D260.746-344.266-469.372423.712893.0842、抗弯强度验算：取最大负弯矩3、Mmax(T Wx扰度验算:5ql4384 EI344.266 电 89.35N /mm23853.19 105 34

43、4.266 3.34384 206 103 113283.85 10 8215KN2.28mm/ mm2满足要求。3300mm13.2mm250满足要求4、抗剪强度验算:VSx469.3724 2154.45 10 6Itw113283.85 10 874.39N/2 mm2125N / mm125、稳定性验算:I。330cm,47 iy 6.96cm4320Ah2Wx4320 185.76 102 588472 3853.19 103344.266 106315.145.9 3853.19 10215N / mm2满足要求47 204.4 5885.94.9卧梁三下钢立柱受力计算3、参数信息

44、(1) 卧梁支座反力值：Ra= Rd =893.084KN Rb = Rc =821.320KN(2) 钢立柱以最大支座反力 Ra= Rd =893.084KN计算4、钢立柱承载力计算(按最不利工况计)：抗压强度：Lo=Uol=2.0 X350cm=700cm入=lo/ix=700cm/7.33cm=40.4W 150满足要求轴心受压稳定系数查表© =0.751N/ ( ©A) =893.084KN/ (0.751 X53.94cm2) =7.7N/mm2< f=215 N/mm2 满足要求4.10地梁三承载力计算 1、各钢柱传至地梁轴向力设计值Ra= Rd =893.084KNRb= Rc=821.320KN刀=2 S93.084KN+2 >821.320KN =3428.808KN2、每根钢柱自重：3.5m 长 500X 1钢柱:2X3.14 25 001 3.5 >78=4.3KN/根640X