日产医用酒精60吨粗馏塔设计

1、精选优质文档-倾情为你奉上本科生毕业论文(设计)题 目： 日产60吨医用酒精的粗馏塔设计学生姓名： 熊 佳 学 号： 1 专业班级： 食品科学与工程09102班 指导教师： 杨 志 军 目录专心-专注-专业日产医用酒精60吨粗馏塔设计摘 要 对日产60吨的医用酒精蒸馏车间的工艺设计。选用红薯干、玉米经糖化再由酵母发酵，发酵形成的发酵缪经预热器出来的酒精蒸汽热交换进入粗馏塔，再经精馏塔精制，通过气相过塔的两塔蒸馏制得95%医用酒精。并进行物料衡算，热量衡算，冷凝器设备选型计算。利用AutoCAD软件绘制了带控制点工艺流程图，车间设备布置图，车间布置图，及主要设备图。关键词:医用酒精；粗馏；工艺设

2、计AbstractProcess design for the rectification workshop of medical alcohol with annual output of 6000 tons. Select Sweet potato，then we could get the product by the way of saccharification and fermentation ，The Fermentation Liquid, forms during fermentation, go through the preheater, then exchange th

3、e heat with the alcohol steam came from the rectification column. Then we could get 95% medical alcohol after going through the Crude distillation tower, refining in the rectification column. Then do the material balance and the heat, compute the condenser equipment selection. Use AutoCAD software t

4、o draw the technological flow chart with control points, equipment layout of distillation , workshop layout, workshop layout, and main equipment drawing. The F-1 Valve tower kind crude distillation tower be used. Plate number to 16, tower Drive1.51m , board spacing 0.4m. The F-1 Valve tower kind dis

5、tillation tower be used. Plate number to 32, tower Drive 1.9 m , board spacing 0.45 m. The direct steam heating is used the bottom of the tower ,the concentration percent 0f the alcohol discharged from the tower top is 95%(mass fraction),directly sent into the reflux condenser for further purificati

6、on.Keyword: Medical Alcohol ；Distillation ;The Technical Design1 绪论1.1 医用酒精的简介 酒精是一种无色透明、易挥发、易燃烧，不导电的液体。有酒的气味和刺激的辛辣滋味，微甘。学名是乙醇， 分子式C2H6O，热值3×107 J/kg，比热容2.4×103 J/（kg·）密度0.8×103 kg/cm3。酒精既是食品、化工、医药、染料、国防等工业十分重要的基础原料，又是可再生的清洁能源。我国发酵法酒精的年产量（商品酒精）在200万吨左右；另有酿酒厂自产自用的酒精约100万吨。液态法白酒的发展

7、，大大地促进了我国酒精工业的发展，这是我国酒精工业发展的一大特色。现在，我国是世界上发酵法酒精产量占第三位的酒精生产大国，也是食用酒精产量最大的国家。其生产方法，有以植物系物质为原料的发酵法和以石油系物质为原料的化学合成法。现世界上的酒精生产仍以发酵法为主，我国的发酵法酒精产量占95%以上。根据GB394-81，酒精按杂质的含量分为优级、一至四级四个级别，医用酒精属于一级酒精，甲醇含量0.12%。 医用酒精的成份主要是乙醇。日常生活中，常见一些人用医用酒精来擦洗伤口，以达到灭菌消毒的目的。医用酒精是用淀粉类植物经糖化再发酵经蒸馏制成，相当于制酒的过程，但蒸馏温度比酒低，蒸馏次数比酒多，酒精度高

8、，制成品出量高，含酒精以外的醚、醛成分比酒多，不能饮用，但可接触人体医用。值得注意的是，在药店买到的酒精有75%和95%两种浓度，这两种浓度的酒精用途是不一样： 95%的酒精常用于擦拭紫外线灯。这种酒精在医院常用，而在家庭中则只会将其用于相机镜头的清洁。75%的酒精用于消毒。这是因为，过高浓度的酒精会在细菌表面形成一层保护膜，阻止其进入细菌体内，难以将细菌彻底杀死。若酒精浓度过低，虽可进入细菌，但不能将其体内的蛋白质凝固，同样也不能将细菌彻底杀死。1.2 酒精蒸馏原理 蒸馏的基本原理是将液体混合物部分气化,利用其中各组份挥发度不同（相对挥发度，）的特性，实现分离目的的单元操作。蒸馏按照其操作方

9、法可分为：简单蒸馏、闪蒸、精馏和特殊精馏等。 本节利用液体混合物中各组分挥发度的差别，使液体混合物部分汽化并随之使蒸气部分冷凝，从而实现其所含组分的分离。是一种属于传质分离的单元操作。广泛应用于炼油、化工、轻工等领域。其原理以分离双组分混合液为例。将料液加热使它部分汽化，易挥发组分在蒸气中得到增浓，难挥发组分在剩余液中也得到增浓，这在一定程度上实现了两组分的分离。两组分的挥发能力相差越大，则上述的增浓程度也越大。在工业精馏设备中，使部分汽化的液相与部分冷凝的气相直接接触，以进行汽液相际传质，医学教|育网搜集整理结果是气相中的难挥发组分部分转入液相，液相中的易挥发组分部分转入气相，也即同时实现了

10、液相的部分汽化和汽相的部分冷凝。液体的分子由于分子运动有从表面溢出的倾向。这种倾向随着温度的升高而增大。如果把液体置于密闭的真空体系中，液体分子继续不断地溢出而在液面上部形成蒸气，最后使得分子由液体逸出的速度与分子由蒸气中回到液体的速度相等，蒸气保持一定的压力。此时液面上的蒸气达到饱和，称为饱和蒸气，它对液面所施的压力称为饱和蒸气压。实验证明，液体的饱和蒸气压只与温度有关，即液体在一定温度下具有一定的蒸气压。这是指液体与它的蒸气平衡时的压力，与体系中液体和蒸气的绝对量无关。将液体加热至沸腾，使液体变为蒸气，然后使蒸气冷却再凝结为液体，这两个过程的联合操作称为蒸馏。很明显，蒸馏可将易挥发和不易挥

11、发的物质分离开来，也可将沸点不同的液体混合物分离开来。但液体混合物各组分的沸点必须相差很大（至少30以上）才能得到较好的分离效果。在常压下进行蒸馏时，由于大气压往往不是恰好为0.1MPa，因而严格说来，应对观察到的沸点加上校正值，但由于偏差一般都很小，即使大气压相差2.7KPa，这项校正值也不过±1左右，因此可以忽略不计。纯粹的液体有机化合物在一定的压力下具有一定的沸点，但是具有固定沸点的液体不一定都是纯粹的化合物，因为某些有机化合物常和其它组分形成二元或三元共沸混和物，它们也有一定的沸点。不纯物质的沸点则要取决于杂质的物理性质以及它和纯物质间的相互作用。假如杂质是不挥发的，则溶液的

12、沸点比纯物质的沸点略有提高（但在蒸馏时，实际上测量的并不是不纯溶液的沸点，而是逸出蒸气与其冷凝平衡时的温度，即是馏出液的沸点而不是瓶中蒸馏液的沸点）。若杂质是挥发性的，则蒸馏时液体的沸点会逐渐升高或者由于两种或多种物质组成了共沸点混合物，在蒸馏过程中温度可保持不变，停留在某一范围内。因此，沸点的恒定，并不意味着它是纯粹的化合物。蒸馏沸点差别较大的混合液体时，沸点较低者先蒸出，沸点较高的随后蒸出，不挥发的留在蒸馏器内，这样，可达到分离和提纯的目的。故蒸馏是分离和提纯液态化合物常用的方法之一，是重要的基本操作，必须熟练掌握。但在蒸馏沸点比较接近的混合物时，各种物质的蒸气将同时蒸出，只不过低沸点的多

13、一些，故难于达到分离和提纯的目的，只好借助于分馏。纯液态化合物在蒸馏过程中沸程范围很小（0.51）。所以，蒸馏可以利用来测定沸点。用蒸馏法测定沸点的方法为常量法，此法样品用量较大，要10 mL以上，若样品不多时，应采用微量法。1.3 工艺设计1.3.1 酒精生产工艺流程图淀粉（红薯干、玉米）冲碎细碎润湿加压蒸馏糖化成葡萄糖发酵生成酒精（7%-8%）醪液粗馏（提馏段）酒槽、水、乙醇精馏二级酒精四级酒精杂油醇废水低沸点酮醛热水糖化酶酵母菌1.3.2.工艺流程设计的重要性(1)生产工艺流程设计是工艺设计的基础，所涉及面很广，是淀粉酶工厂设计的核心和重要部分。在设计中必须做到技术先进、经济合理、成熟可

14、靠；在保证产品质量条件下，力求工艺流程简化，生产管理方便；把各个生产过程按一定顺序、要求组合起来，编制成工艺流程图等来完成工艺流程设计。因为工艺流程设计的质量直接决定车间的生产产品质量、生产能力、操作条件、安全生产、三废治理、经济效益等一系列根本性问题。(2)工艺流程设计图是物料衡算、设备选型的基础。从其它角度来说，工艺流程设计是定性分析工作阶段，物料衡算是定量计算阶段。一般来说，先定性后定量，所以，工艺流程设计是物料衡算的前提和基础。1.3.3.工艺流程设计的原则产品质量符合要求；技术和设备先进、成熟、可靠；环保达到要求；安全生产；机械化和自动化程度高。1.3.4工艺设计流程设计（一）三塔式

15、酒精连续蒸馏流程来自发酵车间的发酵成熟醪酒精含量10%（质量分数）经预热器3与精馏塔的酒精蒸气进行热交换，加热至80后进入粗馏塔的顶部。酒精糟（不含乙醇）由粗馏塔底部排出。酒精含量为49.18%(质量分数)左右的酒精水蒸气从粗馏塔顶部引进精馏塔。酒精蒸气从塔顶依次经过成熟醪预热器3和冷凝4、5、6。预热器3和冷凝器4、5中的冷凝液全部回入精馏塔作为回流，回流液温度均为95%酒精-水混合液的泡点78。粗馏塔和精馏塔均用直接蒸汽加热。冷凝器6中的冷凝液作为醛酯馏分 (工业酒精占成品酒精2%)取出，废气排放至大气。 成品酒精在塔顶回流管以下46层塔板上液相取出，经冷却器后进入医用酒精库。废水从精馏塔

16、2的底部排出。杂醇油从进料层往上24层塔板液相取出(也可从进料层往下24层塔板气相取出)。经冷却、乳化和分离得粗杂醇油，去杂醇库。所有冷凝器入水口温度均为27 2 酒精粗馏塔2.1.塔板的类型及结构 酒精蒸馏最常用的塔板有传统的泡盖、筛板、以及新型塔板浮阀和斜孔等几类。选择塔板时应考虑：（1）处理能力大；（2）效率高；（3）压降低；（4)操作弹性大；（5）费用少；（6）能满足工艺特定要求，如抗腐蚀和不容易堵塞等。 粗馏塔蒸馏的料液为成熟謬，謬液含有纤维状固形物、粘度大、起泡性强、腐蚀性高，而且謬液加热后，塔板容易生垢，筛孔有堵塞的危险。泡盖塔虽结构复杂、成本高、压降大，但因其效率尚高，操作稳定

17、，并具有一定弹性，故生产上至今多乐于采用。 成熟謬腐蚀性较强，普通钢板易受腐蚀，过去都用铸铁制造，但铸铁也不耐腐蚀，采用不锈钢可以防止腐蚀，但投资较大。2.2粗馏塔的计算2.2.1进料层塔板上液体的酒精浓度和沸腾温度的确定 进料层塔板上液体的酒精浓度受进料温度的影响。由于进料温度低于进料层塔板上液体的沸腾温度，需要加热至沸腾，所需热量靠下一层上升的酒精蒸汽冷凝放出的热量。因此，所需上升蒸汽量比加热沸液料量要多。根据每100公斤謬液加热至沸腾所需热量q=100c(t沸-t进料)千焦。2.2.2热量和物料衡算 物料衡算为质量守恒定律的一种表现形式。凡引入塔中的物料重量必等于支出物料重量。它反映生产

18、过程是否完善，操作是否正常，在设计时，它可以帮助正确选择流程和设备大小。粗馏塔的物料衡算；F+D=V+W+D式中F进料重量（公斤/时）V上升蒸汽重量（公斤/时）W酒糟废液重量（公斤/时）D加热蒸汽重量（公斤/时）粗馏塔的酒精衡算： Fxf=Vy+(W+D)xw式中xf成熟謬中酒精含量%（重） y-酒精蒸汽中酒精含量%（重）xw-酒精中酒精含量%（重）热量衡算为能量守恒定律的一种表现形式。凡引入塔中的热量必等于输出热量。Q入=Q出+Q损式中Q入引入的热量（千焦/时） Q出输出的热量（千焦/时） Q损损失的热量（千焦/时）物料衡算和热量衡算的基准是以每日或每小时处理的成熟醪为基准，或以每100公斤

19、成熟醪为基准。 表2-1 物料衡算 收入支出项目数量项目数量成熟醪加热蒸气合计FDF+D酒精蒸气酒精蒸气渗漏酒糟合计FGW+DF+G+W+D F+D=V+G+W+D F=V+G+W表2-2 热量衡算收入支出项目数量计算项目数量计算成熟醪加热蒸气Q1Q2Q1=FC醪t醪Q2=Di酒精蒸气酒精蒸气渗漏酒糟Q3Q4Q5Q3=Vi酒Q4=Gi酒Q5=（WD)c糟t糟 Q1+Q2=Q3+Q4+Q5表中C醪进料成熟醪比热（千焦/公斤*摄氏度），可用下列经验公式算得：C醪=4.186*（1.019-0.00958B）(千焦/公斤*氏度)式中 B成熟醪中干物质%（重） C糟酒糟比热，可用下列经验公式计算： C

20、糟=4.186*（1-0.378B）（千焦/公斤*摄氏度）式中 B酒糟中干物质（重） t 醪进料成熟醪温度（） t 糟酒糟温度（） i 加热蒸气热焓（千焦/公斤） i 酒酒精蒸气热焓（千焦/公斤）3. 粗馏塔设计 酒精厂日产医用酒精60吨，设成熟醪酒精含量为10%（容），成熟醪温度为30，预热至70进塔，醪中含固形物7.3(重），酒糟中含固形物6.5（重），粗馏塔每小时处理量为28864公斤，蒸馏损失为0.125（估计渗漏和酒糟带走各占一半）1. 每100公斤醪液加热至沸腾所需热量： q=100c(t沸t进料）c=1.1090.00958B现B=7.3，则 c=1.0190.00958

21、5;7.3=0.95(千卡公斤） =0.95×4.186=3.97（千焦100公斤醪）成熟醪热至70进塔，t进料=70，醪中酒精溶度为10(容），即8.1（重），其沸点t沸=92.6。于是 q=100×3.97×(92.670)=8972（千焦100公斤醪）或 =100×0.95×(92.670)=2147 (千卡100公斤醪）根据酒精厂的经验，塔顶蒸汽酒精浓度为4650（重）。由于粗馏塔顶层酒精蒸汽浓度受进料的酒精浓度进料的温度蒸气速度等操作条件影响而发生变化，颇不一致，现综合各项操作因素，取粗馏塔顶酒精蒸气浓度为48（重）。物料和热量衡算3

22、.1 粗馏塔物料衡算表3-1 收 入 支 出项 目数量（公斤时） 项 目 计 算数量(公斤时）成 熟 謬加 热 蒸 气 合 计28864 D 28864D 酒 精 蒸 气 酒精蒸气渗漏 酒 糟 合 计28864×0.081×（10.00125）÷0.48（28864×0.081÷0.484865）÷2 2886448653D 4865 3 23996D 28864D 3.2粗馏塔热量衡算 表3-2 收 入项目计算热量（千焦时）成熟醪加热蒸气合计Q1=Fct=28864×3.97×70Q2=Di=2717D2717D

23、+2717D注：加热蒸汽压强为3大气压（绝对），热焓i=2717千焦公斤 表3-3 支 出项目计算热量（千焦时）酒精蒸气酒精蒸气渗漏酒糟热损失合计Q3=Vi=4865×1953Q4=Gi=3×1953Q5=（WD）ct=（23996+D）×4.08×108.7Q6=F×500100=28864×20931005859+443D443D注：（1）48（重）酒精蒸气热焓i=1953千焦公斤 （2）塔底压力为1.37×105帕（绝对），沸点为108.7，酒糟比热c=10.378B=10.00378×6.5=0.975(千

24、卡公斤·） （3）热损失按每100公斤醪液损失热量2093千焦计算于是 2717D=443D 2274D= D=5593（公斤时）蒸气消耗量每小时为5593公斤。3.3板距的选择 板距随空塔蒸气速度、料液起泡性和塔板类型而变化。空塔蒸气速度大，板距也要大，才能防止雾沫挟带。成熟醪起泡性强，故粗馏塔（泡盖塔）的板距一般取为400毫米左右。3.4塔径估计3.4.1空塔蒸气速度 空塔蒸气速度与板距和泡沸深度有关。塔板距离小，蒸气速度可以小；反之，则蒸气速度宜于大。但蒸气速度不宜过大，过大则雾沫挟带多，影响塔板效率。泡沸深度大，蒸气速度宜于小，否则也会产生雾沫挟带，影响塔板效率。苏联斯塔勃尼

25、科夫提出如下经验公式： W=0.305h÷(600.05h)0.012Z式中 w空塔蒸气速度（米秒） h板距（毫米） Z泡沸深度（毫米）苏联锲尔茨巴莫又提出如下经验公式： w=A-m式中 w空塔速度（米秒） 酒精蒸气重度（公斤米3）系数A和指数m的实验值（泡沸深度为30毫米）如下表所列。表3-4板距（毫米）500400300200150135A1.141.101.020.820.620.54m0.4650.4700.4900.5450.4900.425现取板距为400毫米，泡沸深度为50毫米。代入尼科夫经验公式，得 w=0.305×400÷(600.05×

26、;400)0.012×50=0.93(米秒）若用茨巴莫的经验公式，从上表查得，当板距为400毫米时，A=1.1，m=0.47。已知酒精蒸气浓度为48（重），其重度=0.9340.47=1.13（米秒）现取泡沸深度50毫米，而实验条件为泡沸深度为30毫米，则空塔速度应比计算值小约15，所以w=1.13×(10.15）=0.96(米秒）取空塔速度为0.96米秒。3.4.2上升蒸气容积 粗馏塔上升蒸气量的粗略计算，可根据热平衡来计算，若忽略相邻两板间的温度差异、塔板上物料的混合热以及塔的热损失，则得下列简单的热量衡算式： V n1n1=V nn=D式中 V n，V n1n层、n1

27、层上升酒精蒸气量（千摩秒） n， n1n层、n1层上升酒精蒸气潜热（千焦千摩) D加热蒸汽量（千摩秒） 水蒸气潜热（千焦千摩）现D=5593公斤时，=2165千焦公斤；塔顶酒精蒸气浓度为48（重），其潜热=2094千焦公斤，密度为0.934公斤米3 ，分子量为25.4 。代入热量衡算式，得： 5593÷3600÷18×2165×18=V÷25.4×2094×25.4 V=1.6公斤秒=1.6÷0.934=1.71（米³秒）（2） 塔径 塔径（米）取塔径为1.7米。3.5泡盖塔板结构计算3.5.1升气管面积

28、 根据经验，每块塔板升气管的总面积均为塔板面积的1214。过多，则泡盖相邻距离太小，上升气流严重重叠；太少，则气液接触不匀。现取升气管总面积为塔板面积的14，每层塔板上升气管10个，则： 每个升气管面积=0.785×1.7²×0.14÷10=0.032（米²） 每个升气管直径=0.2（米）3.5.2泡盖尺寸 根据上升酒精蒸气在升气管和泡盖里各个通道的截面积都相等的要求来计算。即：S1=S2=S3=S4=S5式中 S1升气管截面积（米²） S2升气管顶边至泡盖顶蒸气通道截面积（米²） S3泡盖与升气管间环系截面积（米²

29、;） S4泡盖下沿至塔板间蒸气通道截面积（米²） S5泡盖齿缝的面积（米²）3.6降液管 常见的降液管有弓形和圆形。圆形降液管截面积小周边短没有足够的分离空间，使泡沫层中气体及时与液体分离而被带进降液管。因此降液管中往往充满泡沫，影响降液效果，使塔生产能力和弹性受到限制，塔截面的有效利用率也降低；弓形降液管的截面积大，周边长，液流比较流畅，解除了对塔生产的限制。所以除液流负荷小的塔采用圆形管外，一般都采用弓形降液管。 塔板上液流流程有单流和双流两种。单流是从塔板一旁流向另一旁；双流是从塔板两旁流向中央或从中央流向两旁。但直径在两米以上和塔板上流量在110米³时以上

30、，多采用双流，一般流量在110米³时以下，不论塔径大小都采用单流。出口溢流堰是用来保持塔板上液层一定高度和鼓泡区域的一定面积，故需考虑堰的高度和长度。堰长是根据溢流量及流程而确定，对于单流塔板，堰长通常取塔径的6080。堰高按保持塔板上液层有一定高度来考虑。 h w =h Lh0w式中 h w堰高（毫米） h L塔板上液层高度（毫米） h 0w堰上液层高度（毫米），与液体流量和堰长等有关。 h 0w =2.84E(L÷l w ) E液体收缩系数，一般取E=1 L溢流量（米³时） l w堰长（米） 一般设计h0w应不小于6毫米，以免溢流在堰上分布不均，但也不宜过大。

31、对于常压塔，常取h L 为4085毫米。堰高规定为： 0.085h0w h w0.04h0w（米） 一般取h0w为3050毫米。弓形降液管上端管口与塔板平，下端距塔板的距离，可根据经验取为40毫米。若为圆形管，则管口距离塔板等于降液管直径的14。 3.7粗馏塔塔板数计算 xWyq0xDxF 图6 粗馏塔塔板数图解法 Fig.6 Crude distillation plate number graphical solution粗馏塔同精馏塔一样采用直接蒸汽加热，故根据物料衡算结果，其操作方程为：其在y轴上的截距为0.061%饱和蒸汽进料，q=0，q线方程为粗馏塔求解塔板数稍有不同，按图6所示求

32、解塔板数，理论塔板数为8个则实际塔板数（个）4车间设备工艺布置设计4.1生产车间工艺布置设计4.1.1 车间工艺布置的原则间设备布置是酒精精馏车间工艺设计的一个重要环节，所以设备布置时要考虑以下原则：（1）依据生产工艺流程和设备选型，尽可能保证工艺流程顺畅，保证水平方向和垂直方向的连续性，缩短工艺管路。（2）满足设备安装、检修、传动设备所需要车安全防护距离等对设备布置的要求。（3）满足建筑、结构对设备布置的要求，对于大型、较重设备和运转时产生较大震动的设备，尽可能布置在车间底层。设备布置时应考虑柱网、主要高度等以免与大设备发生碰撞。（4）保证工人操作设备所需要的安全距离，如设备之间净距离和设备

33、与墙之间的距离等，要满足操作要求。（5）留有必要的运输通道、消防通道以及出入口。（6）应注意车间的通风、采光、降温、采暖等设施的安排5 设备一览表通过设备的工艺计算，可以列出所用的设备，如表3表5-1 日产60吨后医用酒精精馏车间设备一览表Table 3 The distillation plant of medical alcohol equipment list位号设备名称台数 型号材质B-501往复泵1WFB2-120A3钢H-502管式预热器1YD-GS-10SUS304不锈钢T-503粗馏塔1F-1浮阀塔SUS304不锈钢B-504汽包V=50 m3A3钢T-505精馏塔1F-1浮阀

34、塔SUS304不锈钢H-506换热器1LQF4WA3钢R-507热水箱1V=50m3SUS304不锈钢B-508离心泵2GNF×4A3钢R-510分离器1XGLJ55-90A3钢H-511板式换热器1S=3.0mSUS304不锈钢H-512列管换热器2LQF4WSUS304不锈钢R-513杂醇油分离器2XGLJ55-90A3钢R-514a-b计量柜3V=50 m3A3钢R-516贮罐1V=50m3SUS304不锈钢R-517回收水箱1V=50m3A3钢R-518热水箱1V=50m3SUS304不锈钢H-519预热器1YD-GS-10SUS304不锈钢H-520冷凝器3GBNL3-8A

35、3钢R-523高位水箱1V=100m3SUS304不锈钢B-524水包1V=50m3SUS304不锈钢附表：表5-2 乙醇水溶液气液相平衡数据（摩尔分数） Table 4 Ethanolwater vapor-liquid equilibrium data (mole fraction) x y x yxy 0. 0.00053 0.0035 0.0412 0.4427 0.62990. 0.00153 0.0039 0.0451 0.4849 0.64700. 0.00204 0.0079 0.0876 0.5 400 0.66920. 0.00255 0.0119 0.1275 0.58

36、11 0.68760. 0.00307 0.0161 0.1634 0.6252 0.71100. 0.00358 0.0286 0.2396 0.6772 0.73610.0.00410 0.0416 0.2992 0.7063 0.75820.0.00461 0.0551 0.3451 0.7415 0.78000.00040 0.0051 0.0686 0.3806 0.7599 0.79260.00055 0.0077 0.0892 0.4209 0.7788 0.80420.0008 0.0103 0.1100 0.4541 0.7982 0.81830.00120.01570.13

37、770.48460.81820.83250.00160.0198 0.1677 0.5127 0.8387 0.84910.00190.0248 0.2425 0.5522 0.8597 0.86400.00230.0290 0.2980 0.05754 0.8815 0.88250.00270.0333 0.3416 0.5910 0.8941 0.89410.00310.03725 0.40000.6144 表5-3 主要使用符号说明 Table 5 Symbolic description of the main符号 意义 计量单位 c 负荷系数C 比热容 kJ/kg. d 塔径 mF0

38、 成熟缪进料量 kg/hF 粗酒精蒸汽量 kg/hhL 板上液层深度 mHT 板间距 mI 热焓 kJ/kgK 传热系数 kJ/m2·h· L 粗馏塔上升蒸汽量 kg/hLh 液相体积流量 m3/sN 塔板数 个P 成品酒精量 kg/hP 渗漏蒸汽量 kg/hQ 回流入塔的冷凝酒精量 kg/hQC 热负载 kJ/hq 热损失量 kJ/kgrf 汽化潜热 kJ/kmolR 最适回流比Rmin 最小回流比S 粗馏塔加热蒸汽量 kg/hv 空塔速度 m/sV 精馏塔上升蒸汽量 kg/hV0 加热蒸汽量 kg/hVh 上升酒精蒸汽体积流量 m3/sV 酒精蒸汽渗漏损失量 kg/hW0 粗馏塔废液量 kg/hW 精馏塔废液量 kg/hx 液相中乙醇组分的摩尔分数y 气相中乙醇组分的摩尔分数Z0 粗馏塔