啤酒糖化车间设计说明书

1、精选优质文档-倾情为你奉上五、30000t/a啤酒厂糖化车间的物料衡算啤酒厂糖化车间的物料平衡计算主要项目为原料（麦芽、大米）和酒花用量，热麦汁和冷麦汁量，废渣量（糖化糟和酒花糟）等。1. 糖化车间工艺流程示意图（图5-1）麦汁煮沸锅麦糟糊化粉碎麦芽，大米糖化过滤水、蒸汽薄板冷却器回旋沉淀槽热凝固物冷凝固物发酵车间图5-1 啤酒厂糖化车间工程流程示意图2.工艺技术指标及基础数据基础数据见表5-1表5-1 啤酒生产基础数据项 目名 称百分比（%）项 目名 称百分比（%）定 额 指 标原料利用率98原料配比麦芽70麦芽水分6大米30大米水分12啤酒损失率(对热麦汁)冷却损失7无水麦芽浸出率78发酵

2、损失1.5无水大米浸出率90过滤损失1.5麦芽清净和磨碎损失0.1装瓶损失2.0总损失12根据上表的基础数据首先进行100kg原料生产12°淡色啤酒的物料衡算，然后进行1000L12°淡色啤酒的物料衡算，最后进行t/a啤酒厂糖化车间的物料平衡计算。3. 100kg原料（70%麦芽，30%大米）生产12°P淡色啤酒的物料衡算（1）热麦汁量 根据表5-1可得原料收率分别为： 麦芽收率为： 0.78（1006）÷100=73.32% 大米收率为： 0.90（10012）÷100=79.2% 混合原料收得率为： 0.7×73.32%+0.3&

3、#215;79.2%×98%=73.58%由上述可得100kg混合原料可制得的12°热麦汁量为：（73.58÷12）×100=613.17（kg）又知12°汁在20时的相对密度为1.084，而94热麦汁比20时的麦汁体积增加1.04倍，故热麦汁（94）体积为：（613.17÷1.084）×1.04=588.28L（2） 添加酒花量： 613.17×0.2%=12.26kg（3） 冷麦汁量为： 588.28×（10.07）=547.10L（4） 发酵成品液量： 547.10×（10.015）=53

4、8.89L（5） 清酒量（过滤）为：538.89×（10.015）=530.81L（6） 成品啤酒量为： 530.81×（10.02）=520.19L4. 生产1000L12°P淡色啤酒的物料衡算根据上述衡算结果知，100kg混合原料可生产12°成品啤酒520.19L，故可得出下述结果：（1） 生产1000L12°淡色啤酒需耗混合原料量为：（1000÷520.19）×100=192.24kg（2） 麦芽耗用量： 192.24×70%=134.568kg（3） 大米耗用量： 192.24134.568=57.672k

5、g（4） 酒花用量为 对淡色啤酒，热麦汁中加入的酒花量为2%，故酒花耗用量为： （588.28/520.19）×1000×2%=22.62kg（5） 热麦汁量为： （588.288/540.2）×1000=1089.0L（6） 冷麦汁量为： （547.10/540.2）×1000=1012.8L（7） 湿糖化糟量： 设排出的湿麦糟水分含量为80%，则湿度糟量为：（10.06）（10078）/（10080）×134.568=139.14kg 湿大米糟量为：（10.12）（10090）/（10080）×57.672=25.38kg故湿糖化

6、糟量为： 139.14+25.38=164.52kg（8） 酒花糟量 设麦汁煮沸过程干酒花浸出率为40%，且酒花糟水分含量为80%，则酒花糟量为：（10040）/（10080）×22.67=68.01kg（9） 发酵成品液量：（532.39/513.92）×100=103.60L（10）清酒量： （530.81/520.19）×1000=1020.42L（11）成品酒量：520.19/520.19×1000=1000L（12）发酵液量：538.89/520.19×1000=1035.95L5. t/a 12°P淡色啤酒糖化车间物料衡算

7、全年生产天数为300天，设旺季生产150天，淡季生产150天。旺季每天糖化数为8次，淡季每天生产次数为4次，则全年糖化次数为：8×5×30+4×5×30=1800（次）计算的基础数据可算出每次投料量及其他项目的物料平衡。（1）年实际生产啤酒：30000÷1.012=29382.96L（2）清酒产量：29382.96÷（10.02）=29982.61L（3）发酵液总量：29982.61÷（10.015）=30439.2L（4）冷麦汁量：30439.2÷（10.015）=30902.74L（5）煮沸后热麦汁量：3090

8、2.74÷（10.078）=33517.07L 20麦汁体积：33517.07÷1.04=32227.95L 12°P麦汁质量为（20）：32227.95×1.084=34935.1Kg （6）混合原料量：34935.1Kg ×12%÷73.58%=5697.49Kg（7）麦芽耗用量：5697.49Kg ×0.70=3988.24Kg 大米耗用量：5697.493988.24=1709.25Kg（8）酒花耗用量：33517.07×2%=670.34Kg根据经验估算，混合原料量定为5694.49Kg，实际产量才大于3

9、0000t啤酒。 把前述的有关啤酒糖化间的三项物料衡算计算结果，整理成物料衡算表：如表5-2所示。表5-2 啤酒厂糖化车间物料衡算表物料名称单位对100kg混合原料100L 12°P淡色啤酒糖化一次定额量30000t/a啤酒生产混合原料Kg100192.243165.27麦芽Kg70134.5682215.69大米Kg3057.672949.59酒花Kg12.2622.62372.41热麦汁L588.281089.018620.59冷麦汁L547.101012.817168.19湿糖化糟Kg84.42164.528228.818湿酒花糟Kg3.6668.01342.088.66发酵成

10、品液L538.891035.9516910.67清酒液L530.811020.4216657.01成品啤酒L520.19100016323.87备注：12°P淡色啤酒的密度为1012kg/m3，实际年生产啤酒为29382.96t。六、t/a啤酒厂糖化车间热量衡算本设计采用国内常用的双醪一次煮出糖化法，下面就工艺为基准进行糖化车间的热量衡算。工艺流程如6-1图，数据根据表5-2以下对糖化过程各步操作的热量分别进行计算：（一）糖化用水耗热量Q1根据工艺，糊化锅加水量为：G1=（949.58+949.58×0.2）×4.5=5127.73kg式中，949.58为糖化一次

11、大米粉量，189.92为糊化锅加入的麦芽量（为大米量的20%）。糖化锅加水量为： G2=（2215.69-189.92）×3.5=7090.195kg式中，2025.77为糖化一次麦芽粉量，即（2215.69-189.92）kg，而2215.69为糖化一次麦芽定额量。故糖化总用水量为：Gw=G1+G2=5127.73+7090.195=38794.97kg自来水平均温度取t1=18，而糖化配料用水温度t2=50，故耗热量为：Q1=（G1+G2）cw（t2-t1）=12217.925×4.18×32=kJ去发酵煮沸强度10%冷凝固物冷麦汁酒花糟热凝固物薄板冷却器回旋

12、沉淀槽90min酒花煮沸锅麦汁麦糟过滤70糖化结束7820min10min7min13min12min料水比1：4.5糖化锅热水，5070，25min5min自来水18糊化锅大米粉 949.58kg麦芽粉 189.92kgt0（），20min麦芽粉 2025.77kg46.7， 60min料水比1：3.5t（）100，10min90 20min100，40min63，60min图6-1 啤酒厂糖化工艺流程示意图（二）第一次米醪煮沸耗热量Q2由工艺流程图可知Q2=Q21+Q22+Q231. 糊化锅内米醪由初温t0加热至100耗热Q21Q21=G米醪c米醪（100-t0）（1） 计算米醪的比热容c

13、米醪根据经验公式c谷物=0.01（100-W）c0+4.18W进行计算。式中W为含水百分率；c0为绝对谷物比热容，取 c0=1.55kJ/（kg·K）。c麦芽=0.01（100-6）1.55+4.18×6=1.708 kJ/（kg·K）c大米=0.01（100-12）1.55+4.18×12=1.8656 kJ/（kg·K） c米醪=（G大米c大米+G麦芽c麦芽+G1cw）/（G大米+G麦芽+ G1）=（949.58×1.8656+189.92×1.708+5127.73×4.18）÷（949.58+18

14、9.92+5127.73）=3.75 kJ/（kg·K）（2） 米醪的初温t0设原料的初温为18，而热水为50，则 t0=（G大米c大米+G麦芽c麦芽）×18+G1cw×50/ G米醪c米醪=47.2其中：G米醪=949.58+189.92+5127.73=6267.23kg（3）把上述结果代回Q21=G米醪c米醪（100-t0），得Q21=6267.23×3.75（100-47.2）=kJ 2. 煮沸过程蒸汽带出的热量Q22 设煮沸时间为40min，蒸发量为每小时5%，则蒸发水分为： V1=G米醪×5%×40÷60= 62

15、67.23×5%×40÷60=208.91kg故Q22=V1I=208.91×2257.2=kJ式中，I为煮沸温度（约为100）下水的汽化潜热（kJ/kg）。3热损失Q23米醪升温和第一次煮沸过程的热损失约为前二次耗热量的15%，即：Q23=15%（Q21+Q22）4.由上述结果得：Q2=1.15（Q21+Q22）=1.15（+）=kJ（三）第二次煮沸前混合醪升温至70的耗热量Q3按糖化工艺，来自糊化锅的煮沸的米醪与糖化锅中的麦醪混合后温度应为63，故混合前米醪先从100冷却到中间温度t。 1. 糖化锅中麦醪的初温t麦醪已知麦芽粉初温为18，用50的热水

16、配料，则麦醪温度为：t麦芽=（G麦芽c麦芽×18+G2cw×50）/G麦醪c麦醪=（2025.77×1.708×18+7090.195×4.18×50）/（9115.965×3.63）=46.66其中：G麦醪=G麦芽+G2=2025.77+7090.195=9115.965kg c麦醪=（G麦芽c麦芽+G2cw）/（G麦芽+G2）=（2025.77×1.708+7090.195×4.18）/9115.965=3.63kJ/（kg·K） 2. 根据热量衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪并合前后的焓不变

17、，则米醪的中间温度为： t=（G混合c混合t混合- G麦醪c麦醪t麦醪）/ G米醪c米醪=（15383.2×3.68×63-9115.965×3.63×46.66）/（6267.23×3.75）=86.05其中：G米醪= G米醪V1=25733.345-857.778=24875.567kgG混合=G米醪+G麦醪=6267.23+9115.965=15383.2kgc混合=（G米醪c米醪+ G麦醪c麦醪）/ G混合=（6267.23×3.75+9115.965×3.63）/15383.2=3.68 kJ/（kg·K

18、）因此温度比煮沸温度只低20左右，考虑到米醪由糊化锅到糖化锅输送过程的热损失，可不必加中间冷却器。3. Q3=G混合c混合（7063）=15383.2×3.68×7=kJ（四）第二次煮沸混合醪的耗热量Q4由糖化工艺流程可知：Q4= Q41+ Q42 +Q431. 混合醪升温至沸腾所耗热量Q41（1）经第一次煮沸后米醪量为：G米醪= G米醪V1=6267.23-208.91=6058.32kg糖化锅的麦芽醪量为：G麦醪=G麦芽+G2=2025.77+7090.195=9115.965kg故进入第二次煮沸的混合醪量为：G混合=G米醪+G麦醪= 6058.32+9115.965=

19、15174.29kg（2）根据工艺，糖化结束醪为78，抽取混合醪的温度为70，则送到第二次煮沸的混合醪量为=G混合（7870）/ G混合（10070）=15174.29×8/15174.29×30=26.67%（3）麦醪的比热容c麦醪=（G麦芽c麦芽+G2cw）/（G麦芽+G2）=（2025.77×1.708+7090.195×4.18）/9115.965=3.63kJ/（kg·K）混合醪的比热容：c混合=（G米醪c米醪+ G麦醪c麦醪）/（G米醪+G麦醪） =（6058.32×3.75+9115.965×3.63）/（60

20、58.32+9115.965）=3.68kJ/（kg·K）（4） 故Q41=26.7% G混合c混合（10070）=0.267×15174.29×3.68×30 =kJ2.二次煮沸过程蒸汽带走的热量Q42煮沸时间为10min，蒸发强度为5%，则蒸发水分量为：V2=26.67% G混合×5%×10÷60=26.67% 15174.29×5%×10÷60=33.76kg故Q42=IV2=2257.2×33.67=76210kJ式中，I为煮沸下饱和蒸汽焓（kJ/kg）。3.热损失Q43根据经

21、验有：Q43=15%（Q41+Q42）4.把上述结果代回Q4= Q41+ Q42 +Q43 得Q4=1.15（Q41+Q42）=1.15（+76210）=kJ（五）洗糟水耗热量Q5设洗糟水平均温度为80，每100kg原料用水450kg，则用水量为：G洗=3165.27×450÷100=14243.72kg故Q5=G洗cw（8018）=14243.72×4.18×62=kJ（六）麦汁煮沸过程耗热量Q6Q6=Q61+Q62+Q631.麦汁升温至沸点耗热量Q61有表5-2糖化物料衡算表可知，100kg混合原料可得到588.28kg热麦汁，并设过滤完毕麦汁温度为

22、70。则进入煮沸锅的麦汁量为：G麦汁=3165.27×588.28÷100=18620.65kg又c麦汁=（2215.69×1.708+949.58×1.8656+3165.27×6.4×4.18）/（3165.27×7.4）=3.615 kJ/（kg·K）故Q61= G麦汁c麦汁（100-70）=18620.65×3.615×30=kJ2.煮沸过程蒸发耗热量Q62煮沸强度10%，时间1.5h，则蒸发水分为：V3=18620.65×10%×1.5=2793.098kg故Q62

23、=IV3=2793.098×2257.2=kJ3.热损失为Q63=15%（Q61+Q62）4.把上述结果代回Q6=Q61+Q62+Q63可得出麦汁煮沸总耗热Q6=115%（Q61+Q62）=kJ(七)糖化一次总耗热量Q总（八）糖化一次耗用蒸汽量D使用表压为0.3MPa的饱和蒸汽，I=2725.3kJ/kg，则 式中，i为相应冷凝水的焓（561.47kJ/kg）；为蒸汽的热效率，取=95%。（九）糖化过程每小时最大蒸汽耗量Qmax在糖化过程各步骤中，麦汁煮沸耗热量Q6为最大，且知煮沸时间为90min，热效率95%，故：Qmax/1.5*0.95= kJ/h相应的最大蒸汽耗量为：（十）蒸

24、汽单耗根据设计，每年糖化次数为1980次，共生产啤酒t。年耗蒸汽总量为：DT=4641.23×1800=kg每吨啤酒成品耗蒸汽（对糖化）：Ds=÷29382.96=284.32kg/t啤酒每昼夜耗蒸汽量（生产旺季算）为：Dd=4641.23×8=37129.84kg/d将上述计算结果列成热量消耗综合表名称规格（MPa）每吨产品消耗定额（kg）每小时最大用量（kg/h）每昼夜消耗量（kg/d）年消耗量（kg/a）备注蒸汽0.3（表压）284.321196.9537129.84七、设备的工艺计算和设备选型（一）啤酒厂糖化设备的组合方式六器组合方式，一只糊化锅，一只糖化

25、锅，一只过滤槽和两只麦汁煮沸锅，一只回旋沉淀槽，一只麦汁冷却器。（二）糊化设备1.功能用途糊化设备是用来加热、煮沸谷物辅料（大米粉或玉米粉）和部分麦芽粉醪液，使淀粉糊化和液化的设备，用于糊化的设备有糊化锅和糊化煮沸锅。3.型号根据QB91789和ZBY9903090标准的规定，常用的糊化锅产品型号见表7-2表7-2 常用糊化锅型号表型号结构型式成套糖化设备每次糖化热麦汁量（m3/次）有效容积（m3）JYQ14×16圆柱形锅身、球形夹套式加热底146JYQ35.5×13圆柱形锅身、球形夹套式加热底35.513JYZ35.5×13圆柱形锅身、锥形夹套式加热底35.51

26、3JJV35.5×17矩形锅身、“V”形加热底35.517JJV50×15矩形锅身、“V”形加热底5015JYG50×18圆柱形锅身、盘管式加热装置5018JYV50×25圆柱形锅身、“V”形加热底5025JYZ50×20圆柱形锅身、锥形夹套式加热底5020JYZ90×27圆柱形锅身、锥形夹套式加热底9027JYZ90×43圆柱形锅身、“V”形加热底90434.根据实际情况，本设计采用JYV型糊化锅。（1）锅体 JYV的锅体是由圆柱形锅身，“V”形加热底和锥形锅盖组成的容器。这种糊化锅是引进德国斯坦尼克公司的技术设计制造的，

27、是我国目前啤酒成套糖化设备一次糖化热麦汁成品量最大的糊化锅之一。虽然圆形糊化锅的“V”形加热底的形状与矩形糊化锅不同，但其基本结构是相同的，即通入蒸汽的气室都是焊在锅底下的许多角钢构成。这种锅在锅身上还装有与其高度相近并带有容量刻度的视镜，设在锅盖上的人空门打开时，电源被切断，搅拌器停止转动。糊化锅的锅体由裙座来支撑，在裙座上开有方形人孔门，供拆装和检查传动装置之用。糊化锅锅体的材质为0Cr19Ni9，裙座为碳钢。（三）糖化设备1.功能用途 糖化设备是用来进行麦芽粉的蛋白分解，并与以糊化的大米醪混合，使醪液保持一定的温度，进行淀粉糖化的设备。用于糖化的设备使糖化锅。如图72所示。2.分类糖化锅

28、的品种按啤酒成套糖化设备每次糖化的热麦汁产量划分为14，25，35.5，50，63，90m3等五种。糖化锅的结构形式按锅身形状和介质加热方式划分为六种，见表7-3表7-3糖化锅的分类表结构型式代号圆柱形锅身、平形夹套式加热底YP圆柱形锅身、球形夹套式加热底YQ圆柱形锅身、锥形夹套式加热底YZ圆柱形锅身、环管式加热装置YH圆柱形锅身、“V”形加热底YV矩形锅身、“V”形加热底JV3.型号根据QB91789标准的规定，常用的糖化锅产品型号见表7-4表7-4 常用糖化锅型号表型号结构型式成套糖化设备每次糖化热麦汁成品量（m3/次）有效容积（m3）JYP14×10圆柱形锅身、平形夹套式加热底

29、1410JYQ35.5×23圆柱形锅身、球形夹套式加热底35.523JYH35.5×32圆柱形锅身、环管式加热装置35.532JJV35.5×30矩形锅身、“V”形加热底35.530JJV50×39矩形锅身、“V”形加热底5039JYZ50×37圆柱形锅身、锥形底5037JYV50×39圆柱形锅身、“V”形加热底5039JYH50×40圆柱形锅身、环管式加热装置5040JYZ90×73圆柱形锅身、锥形夹套式加热底9073JYN90×78圆柱形锅身、“V”形加热底90784. 根据实际情况，本设计采用JYV

30、型糖化锅，其锅体结构与特点，搅拌，材料均与本设计中糊化锅相似。5.糖化锅的相关计算 根据物料以及热量衡算所得数据可知，一次糖化糖化锅中需要麦芽粉量为2215.67kg，加水7090.195kg，糊化锅中大米麦芽混合物量为（949.58+189.92）1139.5kg，加水5127.73kg，糊化时蒸发量为208.91kg。因此第一次煮沸后，糊化醪量+糖化醪量2215.67+7090.195+1139.5+5127.73-208.9115364.185kg由表5-1可知，大米粉含水量为12，麦芽粉含水量为6糖化醪干物质相对密度为1.08，则：糖化锅有效体积糖化锅的容量系数在0.770.82之间，

31、锅身与高度之比一般取21。设计估算可以按下式估算D，设底高部分为空余系数部分，取圆筒直径D与高度H之比为21，则所以，D=3.3m圆整 取D=5.0m H=2.5m取容量系数为0.8，则糊化锅的全容积为V全14.23÷0.817.79m3升气管截面积为液体蒸发面积的1/301/50，取1/50，则 所以d=0.80m 选搅拌器为二折叶旋浆搅拌器d=2/3D=3.3m =60° n=20r/min=0.33r/s（2）计算Q、K、A （假设加热用P=248.4Pa（绝）饱和蒸汽加热。）依热量衡算部分数据，在双醪二次煮出糖化法中，最大传热是在第二次煮沸前混合醪由63升温至70，

32、所需热量为Q3=G混合c混合（70-63）=kJQ=G混合×c混合×（7063）×=×12= kJ/h.加热面材料取不锈钢板=8mm，不锈钢=17.4W/（m·K）总传热系数，由于不锈钢板的导热系数很小，所以1和2可忽略不计，因此考虑实际热效率比理论K值降低20%即K实=2175×0.8=1740W/（m2·K） 传热面积：AA=Q/KT=*1000/3600*1740*60.43=12.55取A=13m2（3）搅拌功率计算设搅拌器宽b=0.40m，锅内液柱高H液=2.9m，按永田公式：设搅拌器折角=60°=38.

33、71=0.6950=1.1+4-2.5-7=1.3112Rem=nd2/= =0.1304相关参数：d搅拌浆叶长度（m）n浆叶转数（r/s）流体密度（kg/m3）流体粘度（N·s/m2）（Pa·s）D糊化锅直径（m）b搅拌浆叶宽度（m）H液液层高度（m）搅拌浆折叶角，一般为45°或60°传动机构总效率，取0.4-0.5K电机功率储备系数 1.2-1.4K1搅拌阻力系数 1.1-1.36.根据实际计算，本设计选取JYV50×45型糖化锅，主要的技术参数为型号JYV50×45型号JYV50×45全容积（m3）有效容积（m3）加热

34、面积工作温度： 加热底（）工作压力：锅内（MPa） 加热底（MPa）锅身直径（mm）564541167常压0.655000锅体高度（mm）搅拌器：直径（mm） 转速（r/min）电动机：功率（kW） 转速设备质量（kg）外型尺寸（直径×高度，不含排气筒）（mm）250033002012.513.5137005200×82507.安装调试与使用维护均与糊化锅相同。4.2 糊化锅选型因双醪二次煮出糖化法糊化锅煮沸三次，且每次醪液不同，取醪液量最大的一次做为糊化锅的容积。4.2.1 糊化锅容积的确定第一次糊化锅投大米粉为949.58kg，水为5127.73kg，糊化醪量为6267

35、.23kg。 （4-1）查发酵工程工艺设计概论中附表9 相对密度-干物质换算表可知相对密度=1000+4B=1052 kg/m3糊化锅的有效容积 （4-2）第二次糊化锅内糊化醪量为15383.2Kg。查发酵工程工艺设计概论中附表9 相对密度-干物质换算表可知相对密度=1000+4B=1076kg/m3糊化锅的有效容积第三次糊化锅内糊化醪量为15174.29kg。查发酵工程工艺设计概论中附表9 相对密度-干物质换算表可知相对密度=1000+4B=1076kg/m3糊化锅的有效容积综上：糊化锅的有效体积应为14.3，取充满系数为0.75，由轻工业技术装备手册表14.3-12糊化锅技术参数可知选用J

36、YQ14×6型号的糊化锅 即圆柱形锅身球形夹套式加热底。糖化锅的容量系数=0.75（即糊化锅有效容积与全容积之比）则糊化锅总容积为4.2.2 糊化锅基本尺寸及核算传热面积（1） 设备尺寸取当量直径D=2.3m， （2） 传热面积加热介质给热系数的计算汽在垂直壁上冷凝给热，糊化锅外加热采用的是夹套加热球锅底的形式。假定冷凝液膜为滞流（Re<2100） （4-3）式中等物性温度取冷凝液平均温度 （4-4）设t壁=110.查得饱和水蒸气P绝=0.25MPa，t=127.2 故在t均=118.6时水的物性为=944kg/m3 =2.40×10-4 k=0.6856 ,t=12

37、7.2饱和水蒸气汽化潜热r=2185.4KJ/Kg设套高L=1.0m ，夹套倾斜角为45°。 (4-5) = (4-6)核算冷凝液流型 (4-7)表明假定冷凝液膜为滞流时正确的。醪液给热系数的计算糊化醪80.5时查表得水=3.56×10-4 ,醪液比粘度为1.7，则醪=6.05×10-4 =0.686 比热CP醪=3.74 d=1.6m n=0.5r/s (4-8)总传热系数的计算加热面材料采用紫铜 =10mm 紫铜=379.02 (4-9)式中 k传热系数; 加热介质给热系数; 醪液给热系数; 加热面材料壁厚m考虑到实际热效率壁理论k值降低20%，则 =1874

38、×0.8=1558 传热面积的计算 (4-10) (4-11)复核t壁，若不计壁内外污垢热阻及壁导热热阻，则 (4-12)与实际的壁温小于1，验算合格。4.2.3 搅拌功率的计算设搅拌器宽b=0.26m，锅内液柱高度=1.0m，D=2.3m按永田公式:设搅拌器折角为 (4-13) (4-14) (4-15) (4-16) (4-17) (4-18) （4-19） （4-20）式中K储存系数，因启动时功率增加 一般考虑K=1.21.4 此时取K=1.4；K1阻力系数，根据糊化锅锅体结构及附件取K1=22.4 此时取K1 =2.4；传动机总效率=0.40.5 此时取=0.4（四）麦汁过滤

39、设备1.概述：糖化过程结束后，必须于最短的时间内将麦汁与麦糟分离，因为麦汁与糟长时间混贮会使麦汁质量下降。麦汁过滤设备就是用来过滤糖化醪，使麦汁与麦糟迅速分离而得到澄清麦汁的设备。常用的设备有过滤槽，压滤机和快出渗出槽。本设计采用过滤槽，它是最广泛使用的麦汁过滤设备，当糖化过程结束后，进入过滤槽的醪液，先聚集在槽内过滤板上部，经沉降后，麦糟形成过滤层，麦汁则流经麦糟过滤层和过滤板，并经过出料阀而被送往麦汁煮沸锅。从麦汁流经麦糟过滤层到麦汁煮沸锅的整个过滤过程，形成一种缓慢交替的流态平衡，由于麦糟过滤层堵塞致使阻力增大，麦汁流量调节不当或吸力太强等原因而受到破坏时，麦汁过滤便会受阻或中断，此时排

40、出的麦汁渐见混浊。（五）麦汁煮沸设备1.功能用途麦汁煮沸设备是用来对麦汁进行煮沸、灭菌、析出热变性凝固蛋白质，蒸发掉多余的水分，使麦汁浓缩到规定的浓度，并加入酒花，使酒花所含的苦味和芳香物质进入麦汁的设备，用于麦汁煮沸的设备主要有麦汁煮沸锅。但为了提高煮沸锅的煮沸强度和设备利用率，近代化的煮沸系统除麦汁煮沸锅外，还附有各种类型的加热装置和附属容器如麦汁预贮槽。（七）麦糟输送设备1.概述 糖化间过滤槽过滤出来的麦糟，既是啤酒厂需要排放的废渣，也是价值很高的副产品。由于糖化间产的麦糟量比较多，洗糟结束后必须及时排糟，排糟的方式有直落式，螺旋输送式与压送式等。其中以直落式最为简便，即将过滤槽安装在糖化间的外侧，在一定高度安装一个贮糟斗，麦糟从过滤槽的排糟孔排出直接落入贮糟斗，然后运走，贮糟斗的容量至少应能容纳两次糖化排出的麦糟量，一般为中小型啤酒厂采用