设计范例1700冷轧说明书

1、燕山大学轧机设计课程设计说明书燕山大学课程设计（）任务书基层教学院（系）： 机械：冶金机械系小组成员李志远彬（前）琨1700 冷轧压下规程设计、机架校核及有限元分析设计题目设计技术参数原料厚度： 1-8mm；： 0.2-2.0mm ；材质： Q235 08F不锈钢 45#1、制定轧制规程：确定道次压下量、速度，计算轧制力和轧制力矩；设计要求2、设计机架并进行三维设计和工程图；3、有限元分析一个道次的轧制过程和机架强度校核；1、完成工程图至少1 张；工作量2、完成设计计算说明书1 份，其中包含有限元分析报告；3、查阅文献5 篇以上。1、2013.12.22、2013.12.23、2013.12.

2、124、2013.12.135、2013.12.26准备参考资料；计算；画草图； 中期检查；工程图，分析，写说明书；答辩；12.12工作计划 2013.12.25 2013.12.271、2、3、4、20101986.6编著主编板带冷轧机板形轧钢机械设计与机型选择冶金工业机械工业机械工业机械工业参考资料主编塑性变形力学基础与轧制原理管克智著金属塑性变形阻力基层教学（签字）指导教师通11700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析目录前 言.34第 1 章第 2 章HC轧机工作原理 .冷轧薄板生产工艺流程及轧机特性52.12.22.3工艺流程图5坯料的选择5轧机的主要特性5第 3 章轧制规程及相

3、关参数确定63.13.23.33.43.53.6轧辊主要参数的确定6轧制规程的制定6确定各道次变形抗力7计算各道次带钢张力8各道次轧制力计算8计算轧制力矩12第4章 有限元分析某道次轧制过程.134.1 模拟几何建模134.2 施加载荷及求解过程134.3结果14第5章 机架的设计及校核165.15.25.3参数的确定16机架主机架强度校核17刚度校核20第6章 机架的有限元分析216.16.26.36.4建模过程21施加载荷和求解21结果21结论24设计心得体会25参考文献26附表2燕山大学轧机设计课程设计说明书前言HC 轧机全名为 HITACHI HIGH CROWNCONT ROLMIL

4、L，即日立中1972 年研究开发的轧心高性能轧辊凸度轧机。该机型是日立公司于机，两年后正式投入工业化应用。它具有普通四辊冷轧机不能达到的性能和优点，首先在得到推广使用，继而受到全世界的瞩目，广泛用于热:通轧和冷轧生产中的单机可逆轧机、连轧机和平整机。其主特点是在支撑辊和工作辊之间加入一对能够沿着轧辊轴向相对移动的中间辊，过中间辊的相对移动来改变轧制在带钢方向上的分布，加上工作辊的正负弯辊作用，在国外，除对带钢板形起到了明显的效果。各大钢铁公司普遍采用 HC 轧机机型外， 美国、德国、瑞典、巴西、墨西哥、韩国等均从引进了该轧机。1987 年首先引进 1250HC在国内，钢铁公司为生产镀锡板基板，

5、六辊轧机， 之后上海宝钢、 辽宁鞍钢等国内各大钢铁公司先后引进了这种轧机机型。在引进设备的同时，国内相关也开始跟踪并开发国产的HC 六辊轧机。国产大型六辊轧机已地用于工业生产，而且主要的技术水平和功能已达到国外同类设备水平。然而，六辊轧机种工作辊弯辊、中间辊横移、中间辊弯辊三种方式与带材板型的检测、相结合，实施有效的闭环， 目前国内虽然在这方面也取得了不少成绩，但在精确度和稳定性方面仍然需要花大力气研究。由于六辊 HC 轧机具有良好的板形稳定性和较大的板形调节性，且六辊 HC 轧机在中间辊轴向移动量和工作辊、中间辊弯辊力匹配合理的条件下，可使所轧制的带钢品率，也可防止由于厚度差极小，减小下道工

6、序的剪，提高成HC 系厚度不均而导致的边裂甚至断带。因此，列轧机在金属塑性领域所发挥的作用将会越来越大，在其基础上的技术改进和研发也将越来越广泛， 这也就要求要有一领域中来，进而推动我国相关产业的快速发展。的技术加入到这我们这次做的是 1700mmHC 六辊轧机的设计，我们选用的是五机架连续轧制，设计了 9 个压下规程和机架设计。31700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析第 1 章HC 轧机工作原理目前广泛使用的四辊扳带轧机通常是采用具有原始凸度的工作辊和工作辊弯辊技术来板形的。但由于原始磨削凸度不能适应轧制规程的变化， 弯辊装置受辊颈强度和轴承等限制，板形的效果不十分理想，需研究新的板

7、形方法四辊轧机工作辊的挠度如图 2-1 所示。由于在工作辊与支承想的接触压扁上着有害接触部分， 即大于轧制带材宽度的工作辊与支承辊的接触区，因此在接触区的接触应力形成一个使轧辊挠度加大的有害弯矩。这即接样工作辊的挠度不仅取决于轧制力，而且也取决于轧制带钢的宽度，触区宽度。 当轧制带材宽度在较大范围内变化时，工作辊上由于弹性压扁不均引起的挠度变化就很大，且反弯作用要被有害弯矩抵消一部分。图 2-1 普通四辊冷轧机与HC 冷轧机轧辊变形情况比较为此发明了中间辊可轴向移动的六辊轧机即HC轧机，靠中间辊而消除了辊间的有害接触部分，从而使工作辊挠曲得以大大减轻，同时也这就是 HC 轧机技术的使弯辊装置能

8、更有效的发挥板形的作用。中心所在，辊系示意图如图 2-1所示。由于采用了中间辊轴向移构，可根据原料、规格不同而选择不同的中间辊移动量。4燕山大学轧机设计课程设计说明书第2章2.1 工艺流程图冷轧薄板生产工艺流程及轧机特性图 2-11-开卷机2-夹送辊3-矫直辊4-剪5-左卷取机6-左转向辊 7-左真空除油装置8-六辊轧机（五机架）9-右真空除油装置10- 右转向辊11- 右卷取机2.2 坯料的选择我们所用的坯料是任务书中所给原料厚度： 我们分别选择的是初始厚度 8mm、4mm、1mm1-8mm；：0.2-2.0mm；厚度最终分别为 2mm、20MnSi 和 45#，所以我们1mm、0.2mm，

9、材料我们选的是Q235、不锈钢制定了 9 个压下规程，我们只对其中一个2.3 轧机主要技术特性最大轧制力： 最大轧制速度： 喂料速度：开卷张力： 卷曲张力： 工作辊规格： 中间辊规格：支承辊规格：Q235,从 4mm轧到 1mm进行分析。21000kN900m/min 30 m/min 660kN6120 kN 425/385×1720mm 490/ 440× 1710mm 1300/ 1150×1720mm51700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析第 3 章轧制规程及相关参数确定五机架冷连轧， 5 道次轧制，来料厚度 4mm，宽 1000mm，材质 Q23

10、5，成品厚度 1mm。3.1轧辊主要参数确定根据 1780 六辊 HC 冷轧机参数确定1700 六辊 HC 冷轧机轧辊直径、材料及淬硬层厚度：425×1720mm490×1710mm 1300× 1720mmHS=93 97HS=75 80 HS=657020mm20mm30mm工作辊中间辊支承辊辊身材料均采用 9Cr2Mo 。3.2 轧制规程制定根据五机架轧制道次的压下率分配原则如下表：表 3-1 各道次压下率的分配12345机架压下率 （%）1825204020352030510可以排出表 3-2 所示轧制压下规程表：表 3-2出口厚度h1/mm 3轧制压下规

11、程表厚度h0/mm 4压下量 h/mm1压下率 /%2533.32526.79.1平均厚度hm/mm3.52.51.751.31.05轧制道次1322121.530.51.51.140.41.1150.1根据表 3-2 所制定的压下规程，校验咬入条件。采用参考文献塑性变形力学基础与轧制原理第 151 页 7-2 咬入角公式：6燕山大学轧机设计课程设计说明书h/R（ 3-1 ）式中 h该道次压下量；R212.5mm；轧辊半径，为得到各道次咬入角：3.933.932.781232.491.24455o最大咬入角小于第 153 页表 7-1 ）。，符合咬入条件（塑性变形力学基础与轧制原理3.3 确定

12、各道次变形抗力对于材料 Q235，考虑硬化后，采用参考文献塑性变形力学基193 页表 8-4 中对应的经验公式：础与轧制原理第6669.42) 0.568 (MPa )（ 3-2 ）88.75(66398.43smm为各道次平均总压下率 （%），式中0.40.6m01式中：(H 0( H 0H )h)H 0 本道次轧前的预变形量；0H 01本道次轧后的总变形量；H 0 冷轧前轧件的厚度；H 本道次轧前轧件的厚度；h 本道次轧后轧件的厚度。表 3-3各道次总压下率及变形抗力12345道次 0/% 1/%0255062.572.5255062.572.575 m/% s/MPa144057.568

13、.574342.28466.30536.98577.34596.5971700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析3.4计算各道次带钢张力采用参考文献轧制设备及工艺上第 204 页公式s hb(kN )4-7 ：TK（3-3 ）K 张力系数，由以下经验公式确定式中0.14h0 .02 h2K0.33h 轧件平均厚度；b 轧件宽度。对应的各道次前张应力为：K（ 3-4 ）开卷机的开卷张0s上一道次的前张力, 第一道次后各道次的后力，一般比前几兆帕，忽略宽展，带入前述变形抗力值，计算各道次带钢张力相关参数张应力，得表3-4 ：表 3-4 各道次带钢张力相关参数及张应力12345道次K/mm0.0

14、850.1050.146250.18180.20505 0/MPa29.0948.9678.53104.9650 1/MPa2529.0948.9678.53104.96Tn0/kN10087.2897.92117.8115.46T n1/kN87.2897.92117.8115.46503.5 各道次轧制力计算若不考虑轧辊弹性压扁，则有公式：l ' hme1pm( 2km )(MPa)（3-5）l ' hmk 平均最大剪应力2kMPa式中；1.15(s1 )s0=（ 0+ 1）/2 ；MPam 平均张应力8燕山大学轧机设计课程设计说明书 摩擦系数；l ' 虑弹性压扁后

15、的接触弧长度；其中摩擦系数选取因第一道次要保证顺利咬入，不喷油，故取后喷乳化液，取值 0.05 。不考虑弹性压扁的变形区长度为式（ 3-6 ），0.09 ，以l ' hme1pm( 2km )( MPa )l ' hm（3-6 ）lR h( mm)230 页 10-66 。公式引自塑性变形力学基础与轧制原理第我们采用的是迭代法求考虑弹性压扁时的接触弧长，用公式进行迭代，式中， q 为压扁系数，页 2-114,2-116，具体步骤如下：59为咬入角，公式为轧钢机械第l 'ql'pm5q11.33101）选择不考虑弹性压扁的 pm 计算公式，算出pm ；2）将计算的

16、 pm 代入式 2-116l '，并求出 ；pmpml'3）再将 代入计算公式，再求得；4）又将 pm 代入式 2-166 ，求出 。l '我们用的是 vb 进行编程，代码为，Private Sub Command1_Click() a = Val(Text1.Text)b = Val(Text5.Text) Text6.Text = Sqr(a * b)End Sub91700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析Private Sub Command2_Click() c = Val(Text4.Text)d = Val(Text3.Text) e = Val(Te

17、xt2.Text) l = Val(Text6.Text)Text7.Text = (1.15 * c - d) * (Exp(0.09 * l / e) - 1) / (0.09 * l / e)End SubPrivate Sub Command3_Click() a = Val(Text1.Text)b = Val(Text5.Text) c = Val(Text4.Text) d = Val(Text3.Text) e = Val(Text2.Text)pm = Val(Text7.Text) l = Val(Text6.Text)Dof = ll = (1 + 1.33 * 0.00

18、001 * pm / Sqr(a / b) * lpm = (1.15 * c - d) * (Exp(0.09 * l / e) - 1) / (0.09 * l / e) Loop Until f - l < 0.00001Text8.Text = l Text9.Text = 0.09 * l / eEnd Sub我们生成的计算界面即程序运行时为下图，10燕山大学轧机设计课程设计说明书我们设计两个程序，第一道次的摩擦系数与其他的不同，只是把摩擦系数由 0.09 变为0.05 ，其余不变。l ' 代入编程计算出的考虑弹性压扁时接触弧长度，并把算出的公平均轧制力pm以及轧制力

19、P,式求解各道次轧制力为：Ppml b（ 3-7 ）b 为轧件的宽度，我们取1000mm，代入数值可以得到下表：表 3-5道次变形量 h/mm平均厚度 /mm 平均张应力 /MPa 变形抗力 /MPa半径 R/mm考虑弹性压扁/mm考虑轧辊弹性压扁时接触弧长、轧制力和轧制力40.4113.527.05342.28212.515.834212.539.03466.30212.516.20930.550.11.0577.48596.59212.56.5331.7563.75536.98212.512.1281.391.75577.34212.511.161l 'pm /MPa轧制力452.

20、467164.27587.279519.07661.848026.82714.647976.10713.904663.91轧制力 P/KN111700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析3.6 计算轧制力矩根据参考文献塑性变形力学基础与轧制原理第力矩计算公式：249 页11-12 轧制M2 Pa2 PR sin()（4-14 ）P 轧制力；a 轧制力臂； R 工作辊半径；过轧制力合力作用点半径与轧辊中心连线的夹角。 = ，为力臂系数，取 0.4 。为咬入角。轧制力偏离垂直方向的角度式中T0T1（4-15 ）arcsin2 P4-7 轧制力矩及相关参数表13.931.572-0.05180.7

21、823.931.5720.032113.1832.781.1120.07170.3942.490.996-0.008458.4051.240.496-0.40220.38道次 / ° / °/ °M/KNm我们所求的 9 个压下规程中最大轧制力为力矩为 349.86KN·m，满足要求。19066.58KN，最大轧制12燕山大学轧机设计课程设计说明书第4章 有限元分析某道次轧制过程4.1 模拟几何建模在有限元分析时我们选用的是下图模型，所做的道次是由厚度4mm轧到 1mm 中的第一道次， 4mm-3mm，轧辊直径 425mm，带材厚度 4m，出口厚度为 3

22、m，材料为 Q235，剪切模量 1000，弹性模量 E=2.1e5，比 0.3，采用平面应变问题处理。取轧件初始长度为为 14.557738mm。摩擦系数 0.09。50mm。变形区长度图 4-1 分析模型轧辊与轧件之间是摩擦接触，推板与带钢之间的设置与结果无关紧要，最后我们得到的最终建立的有限元模型为下图：图 4-2 最后建立的有限元模型4.2 施加载荷及求解过程1、自动时间步先进行求解长、子步数以及每设置其中包括有大变形选项、时间步10 步一次结果非线性设置中将线性搜索打开，在高级设置中选择不中止分析等设置。施加载荷时， 由于轧件与轧辊刚接触时奇异较大， 为此对轧辊先施加0.005（相当于

23、线位移2mm），推板位移设一个很小的转动位移，这里取131700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析置为 1.5mm。这样可较容易的使轧辊与轧件顺利接触好。加厚向对称面设置即可完成全部边界条件。点击 solve，进行求解，查看变形结果。最后再对轧件施1，点当完成了击 OK 按钮。然后对轧辊后，进入重启动设置，输入加载步号为0.15，推板施加 15mm节点施加一个较大的转动位移位移。然后继续计算。4.3结果我们查看了轧制力的大小变化、应力与塑性应变的图形，还有摩擦力图形与接触力的大小，分别如下图：图 4-3宽度轧制力分布用有限元分析出的最后轧制力比用因为没有考虑张应力以及轧辊的弹性压扁。公式计

24、算出的力较大，可能是14燕山大学轧机设计课程设计说明书图 4-4 Mises等效应力分布图 4-5 Mises塑性应变分布图 4-6 轧件与轧辊间的接触力151700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析第5章 机架的设计及校核5. 1 机架主参数的确定机架主要的结构参数是窗口宽度、高度和立柱断面。HC轧机采用闭式机架，机架窗口宽度稍大于轧辊最大直径，以便于510mm，可表示为换辊。换辊侧的机架窗口应比传动侧窗口宽（4-16 ）BBz2s式中B 窗口宽度：Bz 支承辊轴承座宽度：s窗口滑板厚度，一般取2040mm。因此 1700HC轧机机架窗口宽度根据上式为B=1470mm参考 1780HC轧

25、机初确定机架窗口高度为H=6440mm立柱截面为F=500×820=410000mm图 5-1机架结构简图16燕山大学轧机设计课程设计说明书5.2 机架强度校核由于采用闭式机架，用材料力学方法计算时，为了简化计算，一般做以下假设： 1）每片机架只在上下横梁的中间断面处受有垂直力P，而且这两个力大小相等、方向相反，作用在同一直线上，即机架的外负荷是对2）机架结构对窗口称的。此时，机架没有倾翻力矩，机架底脚不受力。的垂直中心线是对称的， 而且不考虑由于上下横梁惯性矩不同所引起的水平内力。 3）上下横梁和立柱交界处（转角处）是刚性的（一般机架转角处的刚性都是比较大的） ，即机架变形后，机架

26、转角仍保不变。图 5-2机架计算简图根据上述假设，机架外负荷和几何都与机架窗口垂直中心线对称，故可将机架简化为一个由机架立柱和上、框架，如图 5-2 所示。强度计算： 计算弯矩下横梁的中性轴组成的自由x1 =MB x由 B 点的角位移等于零得2=0x3=P/2x111+1P=0力作用下 x1 方向 B 点的角位移；（ 5-1 ）式中 11 1P P 作用下 B 点在 P 方向上的角位移。171700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析5-3 、5-4 所示，采用图乘法画力、力矩矩图如图图 5-3力矩图，右为外力力矩图图 5-4轴力图，右为机架总弯矩图2 l1 1 1EI 12 l 2 1 1

27、EI 2112l 1EI12l 2EI 2（5-2）21Pl1P（ 5-3 ）4EI 218燕山大学轧机设计课程设计说明书代入（ 5-1 ）式中得Pl 141I1l2Mx（ 5-4 ）B12 1I 2l 1Pl14Pl141I 1l 2MM1（ 5-5 ）AB2 1I 2l1式中I 1、I 2 横梁及立柱的惯性矩；l1、 l 2 横梁及立柱的中性层长度。 计算立柱应力断面应力内表面：P 2FMW B1（5-6 ）B1B外表面：P 2FMW B 2（5-7 ）B 2BF 立柱断面积；WB1、WB2 立柱内外侧断面系数，简化计算可视为相等。横梁中部应力由于简化计算可视内外表面断面系数相等，故有内外

28、表面应力式中MWA（ 5-8 ）AA代入相关数据，可得37.8MPa13.42MPaB1B 233.59MPa拉应力A机架材料为 HT350，最小抗拉应力为大拉应力，故安全。350MPa，大于机架受力产生的最对于 ZG260500，应力采用以下数值：50-70MPa，对于立柱：40-50MPa，所计算的对于横梁：值满足要求，故机架安全。191700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析5.3 机架刚度校核机架在垂直方向的变形由横梁变形和立柱变形两部分组成，而且横梁变形包括由弯矩引起的变形和由切向引力引起的变形，于是机架垂直方向f3 ：上的变形' 3''3'

29、9;'3ffff3'3''3'''3由弯矩产生的横梁弯曲变形由切应力产生的横梁弯曲变形由拉应力产生的立柱拉伸变形f ff21lPlM'1Bf()0.208mm;3EI 1244Pl12GF1''3fK ()0.174mm;Pl22EF2'''3f0.363mm;E机架材料的弹性模数；F1 、 F2 分别为横梁、立柱的断面面积； G机架的剪切弹性模数；K横梁的断面形状系数，对于矩形断面，系数式中K 为 1.2。则'3' '3'''3f3fff0.

30、745mm对于冷轧机： f0.51.0mmff由以上计算可知：，可见轧机机架变形量符合要求。20燕山大学轧机设计课程设计说明书第 6 章机架的有限元分析6.1 建模过程在 Pro-E 中将机架模型进行简化，去掉对分析影响很小的特征，以简化模型，并将模型保存为 parasolid 的格式，文件名为 *.x_t 。机架材料弹性模量为 210000Mpa，比0.3。我们通过 ansys 导入我们所简化的模型，先测量一下，防止以后输入的数值不统一，我们用的是 m，N，Pa 等标准。然后设置单元类型，进行网格划分，所得到的的有限元模型为右图：图 6-1最终的有限元模型6.2 施加载荷和求解选定机架上与压

31、下螺丝接触的位置施加机架上与下支承辊轴承座接触的位置施加和，输值：轧制力 P/4/作用面面积。然后对机架地脚螺栓孔施加固行求解。入移约束并进6.3结果我们查看了变形以后的形状（右图） 、y 向位移值、等效应力分布图（包含总的、横梁、立柱和底座）分别如下图：图6-2变形后的形状211700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析图6-3Mises机架总的等效应力分布图6-4机架 y 向位移值22燕山大学轧机设计课程设计说明书由图 6-4 可知机架的最大变形量为0.56mm，满足刚度要求。小于计算校核的 0.745mm，可能是有限元分析时所取的作用面面积大于实际的面积值，也可能是缺省的螺纹圆角的影响

32、造成的图 6-5Mises 等效应力分布机架横梁的图 6-6Mises 等效应力分布机架立柱的231700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析图 6-7机架底座的 Mises 等效应力分布根据机架需用应力，立柱部分：40-50MPa，上横梁部分： 50-70MPa，由图 6-5 和图 6-6 可知机架强度满足要求，机架的最大应力产生于底座， 最大为 67.6MPa，满足要求。6.4 结论我们设计的由计算校核和有限元分析校核的都满足要求。最终我们得出机架的：图6-8 机架24燕山大学轧机设计课程设计说明书设计心得体会经过这次 1700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析，我们进一步了解了冷轧

33、压下规程的设计过程和轧机机架的设计，使得在书本和课堂上学到的知识能与实践相结合， 加强了我们的冷轧压下规程和机架的设计能力。这次设计，我们积极地查找资料，有什么不懂得，同学之间相互讨论，还的，向请教，使我们在冷轧压下规程和机架设计时做到设,以严谨计理论论据充分，设计方案力求合理。增强了我们设计工作能力的科学态度和正确的设计思想完成设计，为今后的学习和工作打好基础。我们运用冷轧压下规程设计工艺的设计机架，训练了绘图看图的基本标准工程图，熟练应用Pro-E、CAXA成本次设计，会了绘制同时按照轧钢机械，从导出制图软件。这次我们还应用了有限元的分析， 使我们更加的熟悉 Ansys 软件。这次设计使我

34、们熟练应用参考资料，设计手册，设计应规范化，掌握有关标准和部颁发标准。但从这次课程设计中我同时平，思索将来，在这充满知识的缺乏，还未达到成设计水、充满竞争的中，我们要更加努力学习来迎接，自我、战胜自我、自我。同时这次设计也让我们掌握了一般计算得周期性解法，工作中肯定是受益匪浅。 我们这次还运用编程求解的方式， 我们的计算机能力。在以后的生活更加的锻炼了这次设计我们有充足的的时间，设计的过程计算都是用几种方法，然后进行比较，取最佳的方法，有限元分析也是经过几次建模，取最接近实际情况的， 锻炼了我们耐心做事的精神。这次设计要特别感谢们耐心教诲，积极的指出错误， 我们查不到的资料，也是尽快的给我们找

35、到，真是非常感谢，同时我们同学之间也是相互帮助，共同讨论，增强了我们的团结协作的能力。如果有什么不好的地方，欢迎大家的指正。251700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析参考文献 1邹家祥主编.2000.2机械工业轧钢机械冶金工业 2 3 4 5 社 2007.81986.6主编轧钢机械设计主编塑性变形力学基础与轧制原理机械工业机械工业冶金工业管克智著金属塑性变形阻力编著板带冷轧机板形与机型选择 6孙一康编著带钢冷连轧计算机2002.2冶金工业26燕山大学轧机设计课程设计说明书附表附表 1平 均45# 1mm-0.2mm 轧制压下规程表出口厚度/mm总率轧 制 力矩变形抗力道次厚度/mm压

36、下率/%压 下/%前张应力/MPa后张应力轧制力/MPa/KN/KNm/MPa 377.15399.62411.53416.86418.9110.750.450.30.220.750.450.30.220.2254033.326.79.115436474.879.284.03101.18115.36122.95508084.03101.18115.36122.955007.45281.34397.63901.12163.435.140.025.318.36.1123452Q235 1mm-0.2mm 轧制压下规程表附表出口厚度/mm平均总压下率/%轧制力矩变形抗力道次厚度/mm压下率/%前张应

37、力/MPa后张应力轧制力/MPa/KN/KNm/MPa 342.29479.10561.15599.35614.3010.750.450.30.220.750.450.30.220.2254033.326.79.115436474.879.276.27121.31157.30176.78507076.27121.31157.30176.784460.36852.96912.17006.24320.430.853.743.037.214.6123451700 冷轧压下规程设计、机架校核及机架分析320MnSi 1mm-0.2mm 轧制压下规程表附表出口厚度/mm平均总压下率/%轧制力矩变形抗力道

38、次厚度/mm压下率/%前张应力/MPa后张应力轧制力/MPa/KN/KNm/MPa 613.93790.66902.34955.31976.1810.750.450.30.220.750.450.30.220.2254033.326.79.115436474.879.2136.79200.19252.94281.775080136.79200.19252.94281.7710117.013264.414290.216267.311052.379.3116.3103.6105.649.112345附表 445# 4mm-1mm 轧制压下规程表出口厚度/mm平均总压下率/%轧制力矩变形抗力道次厚度/mm压下率/%前张应力/MPa后张应力轧制力/MPa/KN/KNm/MPa 377.15397.69408.10413.80416.474321.51.1321.51.112533.32526.79.1154057.568.57432.0641.7659.6875.23502832.0641.7659.6875.237967.47903.05805.55348.02850.5101.7100.954.345.413.512345燕山大学轧机设计课程设计说明书附表 5Q235 4m