TC6015A10E塔吊基础复核

1、TC6015A-10E塔吊基础复核计算一、基本概况： 1、塔吊（型号为TC6015A-10E）：最大工作幅度60米，最大起重荷载10吨，塔吊计划搭设高度100米；TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷载 荷 名 称工作工况非工作工况Fv基础所受的垂直载荷(kN)760680Fh基础所受的水平载荷(kN)31117M基础所受的倾翻力矩(kN·m)27605100Mn基础所受的扭矩(kN·m)38502、承台的规格尺寸定为：5000（长）×5000（宽）×1500（深），承台采用4根PHC500-125-AB型静压预应力管桩作基础（即同本

2、工程9#楼工程桩，单桩竖向承载力特征值Ra=2100KN，单桩抗拔承载力特征值Ra=600KN）。    3、TC6015A-10E基础桩及承台布置详见下图：二、塔吊桩基础承台混凝土结构设计 （1）静压预应力桩PHC500-125-AB型 本工程中塔吊基础所使用的桩与工程中所用的桩相同，为静压预应力管桩PHC500-125-AB型，D=500管桩，管桩桩身质量必须满足国家标准要求。 桩顶标高根据塔吊桩基础承台确定，满足桩顶锚入承台100mm。  （2）塔吊桩基础承台塔吊桩基础承台设计尺寸5000×

3、;5000×1500；承台混凝土采用C35商品混凝土； 三、塔吊基础验算：塔吊自重（包括压重）F1=1050.00KN塔吊最大起重荷载F2=100.00KN作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=1.2*(F1+F2)=1380.00KN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax=5100.00KN·m塔吊基础桩与工程桩相同，单桩竖向承载力特征值Ra=2100KN，单桩抗拔承载力特征值Ra=600KN桩间间距Sa=Sb=4000，承台边缘至桩心距离SC=500，承台5000*5000*1500+1400*1400*1500+1400*5500*1500（与地下室工程桩承台

4、BCT-1和BCT-2连成一体），C35商品砼，塔身宽度2000附：TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷载 荷 名 称工作工况非工作工况Fv基础所受的垂直载荷(kN)760680Fh基础所受的水平载荷(kN)31117M基础所受的倾翻力矩(kN·m)27605100Mn基础所受的扭矩(kN·m)3850（一）、桩竖向承载力验算： 根据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ187-2009）的第6.3.2条，基桩的桩顶作用效应计算。1、 轴心竖向力作用下： Qk=(Fk+Gk)/n其中 Qk荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩的平均竖向力；n单桩个数，n=4；

5、 Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=1380.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=1.2*25×Bc×Bc×Hc=25×(5.00×5.00×1.50+1.4*1.4*1.5+1.4*5.5*1.5)=1559.70kN；经计算得到基桩的平均竖向力 Qk=(Fk+Gk)/n=（1380.00+1559.7）/4=734.925KN2、 偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/LQkmax=(Fk+Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L其中：Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方

6、向、或沿十字型承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩；Fvk荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；取117KNh 承台的高度；L 矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线距离。 经计算得到：Qkmax=（1380+1559.7）/4+（5100+117*1.5）/（4*1.414）=1667.651KNQkmin=（1380+1559.7）/4-（5100+117*1.5）/（4*1.414）=-197.801KN3、 桩基竖向承力应符合下列公式要求： QkRa-，即734.925KN2100KN 符合要求 Qkmax1.2Ra，即1667.65KN1.2*2100

7、KN 符合要求其中：Ra为单桩竖向承载力特征值，本工程桩采用预应力静桩PHC500-125-AB型，单桩竖向承载力特征值Ra=2100KN4、 桩的抗拔承载力应符合下列公式要求：QkRa，即197.801KN600KN 符合要求其中：Qk按荷载效应标准组合计算的基桩拔力，即计算Qkmin出现的负值（取其绝对值）Ra单桩竖向抗拔承载力特征值，本工程桩采用预应力静桩PHC500-125-AB型，单桩竖向承载力特征值Ra=600KN（二）承台受弯和受剪验算：1、承台受弯验算：本工程塔吊基础采用四桩承台，故：（1）Y轴方向塔机基础节柱边弯矩设计值（绕Y轴）： Mx=Niyi（2）X轴方向塔机基础节柱边

8、弯矩设计值（绕X轴）： My=Nixi其中：Mx、My分别为绕X轴、Y轴方向计算截面处的弯矩设计值； xi、yi分别为垂直Y轴、X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离； Ni不计承台自重及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i桩的竖向反力设计值；经计算得到：Mx= My=（1667.725-1559.7/4）*（2.0-1.0）*2根=2555.6KN·m（3）塔机对角线上两立柱对基础的集中荷载设计值： Fmax、min=F/4±M/L1其中：Fmax、min塔机倾覆力矩沿塔身截面对角线方向作用时，相应对角线上两立柱对基础的集中荷载设计值； F塔机荷载效应基本组合时作用于基础顶

9、的竖向荷载； M塔机荷载效应基本组合时作用于基础顶的倾覆力矩； L1塔机塔身截面对角线上两立柱轴线间的距离经计算得到：Fmax=F/4+M/L1=1380/4+5100/（4.0*1.414）=1246.697KNFmin=F/4-M/L1=1380/4-5100/（4.0*1.414）=-556.697KN（二）承台受冲切验算：Nllx(C1+1y/2)+ly(C2+1x/2)hp·ft·h0lx=0.56/(1x+0.2)ly=0.56/(1y+0.2)其中：Nl荷载效应基本组合时，不计承台及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值 Nl）=1277.8KN lx、ly角桩冲切

10、系数 C1、C2角桩内边缘至承台外边缘的水平距离 1x、1y从承台底角桩顶内边缘引45°冲切线 与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平 距离；当塔机塔身柱边位于该45°线以内时，则取由塔机塔身柱边与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线； hp承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h800时，hp取1.0；h2000时，hp取0.9；其间按线性内插法取值；h=1500, hp取0.942 ft承台混凝土抗拉强度设计值；C35砼，ft取1570 h0承台外边缘的有效高度； 1x、1y角桩冲跨比，其值应满足0.251.0， 1x=1x/ h0，即1x=0.75/1.4=0.5361y=1y/ h0，即1y=0.75/1.4=0.536经计算得：Nllx(C1+1y/2)+ly(C2+1x/2)hp·ft·h01277.8KN0.56/(0.536+0.2)*(0.75+0.75/2)+0.56/(0.536+0.2)*(0.75+0.75/2)*0.942*1570*1.4=3544.633KN 符合要求四、结论：塔吊基础承台面标高同工程地下室底板标高持平，因塔吊位置刚好在工程桩间，因此塔吊基础承台与工程桩承台