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文档简介
1、#大桥主塔墩下横梁施工平台计算单一 、概述#大桥主塔墩下横梁长33m,宽6.8m,高6m,砼共878m3,重2200t;拟采用钢管桩平台方案,总体布置如下图:二、结构强度验算1、贝雷梁验算贝雷梁按90cm间距均布,在横梁倒角处采用型钢支撑架,此处计算仍按贝雷梁考虑。各贝雷梁受力图示及计算结果如下(表中数据均为单排贝雷梁对应数据): 塔身向桥轴线方向各贝雷梁荷载及反力表间距(m)q1(KN)q2(KN)R1(KN)R2(KN)Mmax(KN.m)备注00.359.62559.62594.33216.7961.640.32.1160.875160.875254.52584.92166.31共2组贝
2、雷梁2.18.4148.560.39165.92219.7962.76共7组贝雷梁8.49.3148.5104.445197.27369.97108.171组贝雷梁9.310.2148.5148.5234.94539.92153.521组贝雷梁10.211.1148.599196.16360.07102.531组贝雷梁11.116.5148.549.5157.39180.2251.54共6组贝雷梁说明:表中距离为从塔身向桥轴线方向各贝雷梁分布间距。由上表可知,受力最不利贝雷梁为0.32.1之间贝雷梁,Mmax=166.312KN.m,Qmax=212.3KN,由装配式公路钢桥可知,单片贝雷梁所
3、能承受的弯矩和剪力分别为788.2KN/m和245.2KN,所以强度符合要求。2、桩顶分配梁验算 桩顶分配梁采用2I56a,W=4684000mm3,I=1311520000mm4,I/S=477mm,桩顶分配梁承受贝雷梁传来的集中荷载。(1) 中间分配梁验算中间分配梁承受的荷载为贝雷梁中间支点的反力R2,见下图1/2分配梁受力图示):得:N0=136.87KN; N1=1259.37KN, N2=870.16KN, N3=857.81KN,N4=1119.09KN, N5=644.09KN, N6=777.04KN;以上支点的反力即为对应中桩的桩顶荷载。Mmax=260.41KN.m, =M
4、max/W=260.41×106/4684000=55.6Mpa;f=0.2mm;Qmax=710.85KN;(2) 两侧分配梁验算(见下图1/2分配梁受力图示):得:N0=42.66KN; N1=593.74KN, N2=633.09KN, N3=597.04KN,N4=564.46KN, N5=566.76KN, N6=679.48KN;以上支点的反力即为对应边桩的桩顶荷载。Mmax=182.56KN.m,Qmax=339.76KN;由于弯距,剪力均小于中桩桩顶分配梁,应力计算略,强度符合要求.3、钢管桩计算(1)局部冲刷计算:根据设计资料,水流速度为,施工水位为+3.8m,河床
5、面标高-2.4m,则一般冲刷后的水深为:则,故最大冲刷深度为:;(2)桩入土深度计算钢管桩直径为1.0m,壁厚=10mm,根据泉州地质资料可知,在2#墩平台范围内地质为:淤泥层=3.7m,亚粘土=4.8m和花岗岩。桩侧土极限摩阻力标准值:淤泥层 3.7m;亚粘土 4.8m;由,列表计算各桩入土深度如下:桩号桩顶荷载(t)入土深度(m)桩号桩顶荷载(t)入土深度(m)N1125.9支撑在承台N159.4支撑在承台N287.2支撑在承台N263.3支撑在承台N385.87.21N359.76.02N4111.98.40N456.45.87N564.46.24N556.75.89N677.86.85N667.96.39说明:表中入土深度已考虑局部冲刷的影响(3)容许应力验算 N为轴心压力,为杆件横截面积。N=111.9t 则 满足要求;(4)单桩整体稳定性由于钢管桩单桩桩顶最大荷载为N4=111.9t,钢管桩的受压稳定性计算按照轴心受压杆件计算。 N为轴心压力,为杆件横截面积,
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