化学锚栓计算31041

1、化学锚栓计算： 采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，hef=110mm，AS=58mm2， fu=500N/mm2 ，fy=300N/mm2。荷载大小：N=5.544 KNV=2.074 KNM=2.074×0.08=0.166 KN·m一、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为=556 N0故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： =2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：=-30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm10=10×60=600 mm，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受

2、剪切荷载。承受剪力最大锚栓的剪力设计值：=2074/2=1037 N二、锚固承载力计算1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值： N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： 1.4 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： N=2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： 7.0 =8248.64 N 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c1=150 mmmm，

3、取c1=90 mm边距c对受拉承载力降低影响系数：=1.0表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：=0.8 荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数：其中，开裂混凝土单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积：s1=100 mm,取s1=100 mms2=200 mm,取s2=180 mmc1=150 mm，取c1=90 mm，c2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积：=100800 mm2 混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：=20529.95 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值：NN=5544 N混凝土锥体受拉承

4、载力满足规范要求！3、混凝土劈裂破坏承载力 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c1=150 mm，取c1=120 mm，c2=120 mms1=100 mm,取s1=100 mms2=200 mm,取s2=200 mm=149600 mm2构件厚度h对劈裂承载力的影响系数：=1.6311.5，取 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： =8248.64 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：=17138.84 N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：N混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值：NN=5544 N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求！4、锚栓钢材受剪破坏承载力 锚栓钢材破坏时的受

5、剪承载力标准值： N锚栓钢材受剪承载力分项系数：锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值： V=2074 N锚栓钢材受剪承载力满足规范要求！5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取c1=c2=mm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：=10285.86 N边距比c2/c1对受剪承载力的降低影响系数：边距与构件厚度比c1/h对受剪承载力的提高影响系数：1，取剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角对受剪承载力的影响系数：因为=00，因此。荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数：未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数：单根锚栓受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：mm2群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投

6、影面积：mm2群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：=16901.79 N混凝土楔形体受剪承载能力分项系数： 群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值：NV=2074 N混凝土楔形体受剪承载力满足规范要求！6、混凝土剪撬破坏承载能力因为60 mm，故取K=2.0。混凝土剪撬破坏承载能力标准值：N混凝土剪撬破坏承载能力分项系数：混凝土剪撬破坏承载能力设计值：NV=2074 N混凝土剪撬破坏承载力满足规范要求！7、拉剪复合受力承载力植筋钢材破坏：1.0混凝土破坏：1.0综上所述，后置埋件的承载力满足规范要求！>> As=58f_stk=500 N_RKs=As*f_stkf_yk=

7、300gamma_RSN=(1.2*f_stk)/f_ykN_RdS=N_RKs/gamma_RSNh_ef=110h_ef1=h_ef-30f_cuk=35N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)1.5)*sqrt(f_cuk)S_crN=3*h_ef1C_crN=1.5*h_ef1C_crsp=2*h_ef1C=120psi_sN=0.7+(0.3*c)/C_crNpsi_reN=0.5+h_ef1/200e_N=0s_crN=180psi_ecN=1/(1+(2*e_N)/s_crN)psi_ucrN=1S_crN=150A_cN0=S_crN2s_1=120s_2=120s_2=12

8、0c_1=120c_2=120A_cN=(c_1+s_1+0.5*S_crN)*(c_2+s_2+0.5*S_crN)gamma_RcN=2.15N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0N_Rdc=N_RKc/gamma_RcNc_crsp=2*h_ef1s_crsp=2*c_crsps_1=120s_2=120A_cN0=s_crsp2A_cN=(c_1+s_1+0.5*s_crsp)*(c_2+s_2+0.5*s_crsp)h=500psi_hsp=(h/(2*h_ef)(2/3)N_RKc0=(3.0*(h_ef-

9、30)1.5)*sqrt(f_cuk)N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0N_RKsp=psi_hsp*N_RKcgamma_Rsp=2.15N_Rdsp=N_RKsp/gamma_Rspgamma_Rsv=(1.2*f_stk)/f_ykV_Rds=N_RdS/gamma_Rsvc_1=C_crNc_2=C_crNl_f=90d_nom=12V_RKc0=0.45*sqrt(d_nom)*(90/60)(0.2)*sqrt(f_cuk)*c_1(1.5)psi_sv=0.7+(0.3*c_2)/(1.5*c_1)p

10、si_hv=(1.5*c_1)/h)(1/3)psi_alphav=1.0e_v=225psi_ecv=1/(1+(2*e_v)/(3*c_1)psi_ucrv=1A_cV0=4.5*(c_12)A_cV=(1.5*c_1+s_2+c_2)*hV_RKc=(V_RKc0*A_cV*psi_sv*psi_hv*psi_ecv*psi_ucrv)/A_cV0gamma_Rev=1.8V_Rdc=V_RKc/gamma_Revh_ef=110K=2V_RKcp=K*N_RKcgamma_Rcp=1.8V_Rdcp=V_RKcp/gamma_RcpN_Sdh=444.83V_Sdh=4846beta=

11、(N_Sdh/N_RdS)2)+(V_Sdh/V_Rds)2)beta_1=(N_Sdh/N_RdS)(3/2)+(V_Sdh/V_Rds)(3/2)As = 58f_stk = 500N_RKs = 29000f_yk = 300gamma_RSN = 2N_RdS = 14500 >N_ Sdh = 1.2376e+03 (锚栓钢材受拉破坏承载力） h_ef = 110h_ef1 = 80f_cuk = 35N_RKc0 = 1.2700e+04S_crN = 240C_crN = 120C_crsp = 160C = 120psi_sN = 0.9750psi_reN = 0.90

12、00e_N = 0s_crN = 180psi_ecN = 1psi_ucrN = 1S_crN = 150A_cN0 = 22500s_1 = 120s_2 = 120s_2 = 120c_1 = 120c_2 = 120A_cN = 99225gamma_RcN = 2.1500N_RKc = 4.9145e+04N_Rdc = 2.2858e+04 >N_ Sdh = 1.2376e+03 （混凝土锥体受拉破坏承载力）c_crsp = 160s_crsp = 320s_1 = 120s_2 = 120A_cN0 = 102400A_cN = 160000h = 500psi_hsp

13、 = 1.7286N_RKc0 = 1.2700e+04N_RKc = 1.7412e+04N_RKsp = 3.0099e+04gamma_Rsp = 2.1500N_Rdsp = 1.4000e+04 >N_ Sdh = 1.2376e+03 （混凝土劈裂破坏承载力）gamma_Rsv = 2V_Rds = 7250> V_sdh = 5.9934e+03 （锚栓钢材受剪破坏承载力）c_1 = 120c_2 = 120l_f = 90d_nom = 12V_RKc0 = 1.3147e+04psi_sv = 0.9000psi_hv = 0.7114psi_alphav = 1e_v = 225psi_ecv = 0.4444psi_ucrv = 1A_cV0 = 64800A_cV = 210000V_RKc = 1.2124e+04gamma_Rev = 1.8000V_Rdc = 6.7353e+03> V_sdh = 5.9934e+03 （混凝土碶形体受剪破坏承载力）h_ef = 110K