西成客专(324832)m连续梁满堂支架施工专业技术方案

1、新建西安至成都铁路客运专线陕西段XCZQ-7标段文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁满堂支架施工方案编制:审核:中铁十九局集团有限公司西成客专陕西段项目部一工区二O三年十二月二十八日文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁满堂支架施工方案一、编制说明：1、为了保证文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁施工 顺利进行，确保施工过程中人员、机械的安全，特编制此专 项方案，以指导现场安全作业。二、编制依据1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程(TB10110-2011)；2、新建铁路西安至成都客运专线西安至江油段陕西境内施工图文川河特大桥(32+48+32 )m连续梁参考图(西 成客专施桥参09);三、工程概况文川河

2、特大桥第174#177#墩(设计里程：DgK224+104.94 DgK224+218.64 ） （32+48+32 ） m 预应 力混凝土连续梁。桥位处第 175#176#墩间斜跨 湑惠西支 渠。连续梁部分位于直线上，连续梁全长为113.7m，梁体混凝土等级为 C50，设计最高运行速度 250Km/h，地震设防 烈度7度区（Ag ?）.1g ）。连续梁采用单箱单室截面结构。箱梁截面中心梁高3.25m，顶宽12.2m，底宽5.4m。两侧悬臂长2.75m。箱梁 顶板厚度0.30 - 0.45m，悬臂根部0.65m，底板厚度0.30 -0.65m ,腹板厚0.50 - 1.1m。全联在各墩顶位置设

3、置横隔梁，其中边墩墩顶横隔梁宽1.3m主墩墩顶横隔梁宽1.5m ,横隔梁均设有过人洞，供检查人员通过。全联连续梁采用整体支架上现浇法施工。四、现浇连续梁支架施工方案本联连续梁采用满堂式支架上现浇施工。支架采用盘扣式支架，在厚C20素混凝土垫层上搭设，直到箱梁梁底。盘扣式脚手架的主要构成由立杆、基础立杆、水平杆、竖向斜杆、水平斜杆、基座、下调基座、可调托撑、扶手、爬梯、销板、连接棒等组成。（1 ）立杆与基础立杆立杆、基础立杆为整个系统的主要受力构件，依其规格可区分为基础立杆（不含连接棒）及立杆（含连接棒），以四方管 连接棒作为立杆连接方式。而基础立杆使用于基座上第一支立杆。立杆、基础立杆上的圆盘

4、间距为500mm ;立杆长度有1.0m、1.5m、2.0m、等三种规格，立杆为 比0.2mm，管 壁厚为3.1mm（壁厚土0.15mm），材质为 Q345B。（2 ）基座与下调基座基座及下调基座主要都是以套筒方式连接基础立杆（内 插式），以达快进组装及调整至任意高度的目的。基座管径 为 比0.2mm，厚度为3.1mm（壁厚土0.15mm），材质为 Q345 , 受力轴长为200mm，放置于可调底座上。基座管径为忙0.2mm，厚度为3.1mm（壁厚土0.15mm），材质为 Q345 ; 受力轴长有250mm及500mm等两种规格，下调基座是以 连接于立杆上方（外插式），主要作用便于立杆调配高度。

5、（3）水平杆与水平斜杆水平杆用于连接各立杆而成一脚手架组，使各立杆间受 力平均分布并相互支持，不易产生弯曲变形。水平杆材质为 Q235，管径为 g8.2mm，管壁厚为 2.75mm（ ±0.275mm）。 水平杆尺寸有 0.9m、1.2m、1.5m、等三种规格，而水平斜 杆用以固定单组脚手架，使之不致产生扭曲，可增加脚手架 的稳定度。水平斜杆之材质为Q235，管径为 g8.2mm，管壁厚为 2.75mm（ ±0.275mm）。水平斜杆尺寸有 1.5 X1.5m、 1.2 X1.5m、0.9 X1.5m、等三种规格。（4 ）竖向斜杆竖向斜杆用于承受水平力，分散各脚架之承载重，

6、并可使整座之盘扣架不扭曲变形。竖向斜杆材质为Q235 ,管径为 g8.2mm，管壁厚为 2.75mm( ±).275mm)。竖向斜杆主 要之尺寸有 0.9 X1.5m、0.9 X1.2m、1.2 X1.5m、1.5 X1.5m 等 四种规格。(5 )上、下可调底座主要用于各立杆调整水平、高低。牙管设立冲压点，用 以防止螺母松脱并保持牙管与基础立杆或基座连接。牙管规 格管径分 帕8.2mm ,牙管长为600mm ,牙管厚为5.0mm( ± 0.5mm)，材质为Q235，螺母材质为FCD450。上、可调底 座的可调整长度范围皆为100m m500mm。五、盘扣式支撑系统设计盘扣

7、式支架搭设方式为满堂红，从处理后的地面标高处开始搭设，可调往上直到箱梁梁下。架体总体布置：纵、横向间距 0.9m、1.2m、1.5m。a、各跨纵向布置如下：中跨：2* (3*0.9+1*1.2 ) +24*1.5。靠近两主墩侧间距0.9m,各3排；随后间距1.2m,各1排；最后中间部位间距 1.5m,24 排;即纵向共33排。边跨：2* (3*0.9 ) +14*1.5。靠近墩身侧间距 0.9m,各3排；随后中间部位间距1.5m,14排；即纵向共23排。b、各跨横向布置如下：横截面从左至右依次为：2*1.5+1.2+3*1.5+1.2+2*1.5,共10排。腹板下立杆间距采用0.9m*1.2m

8、、1.2m*1.2m1.5m*1.2m 格构柱，底、顶板下立杆间距采用0.9m*1.5m 、1.2m*1.5m、1.5m*1.5m。格构内水平杆和竖向斜杆布置步距为1.5米。连接格构水平杆布置步距为1.5米，盘扣式支架搭设严格执行施工方案及设计图示。c、架体自由端高度：模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杠外露长度严禁超过 400mm， 可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。模板支架可调底座调节丝杠外露长度不大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不大于550mm。d、支架上纵桥向铺20型工字钢作为梁的主龙骨，排列间距为 900mm

9、、1200mm、1500mm，次龙骨横向采用 100*100 mm 木方，排列间距腹板下采用间距为50mm，顶板及底板采用间距为300mm ，翼板下次龙骨采用 100*100mm 木方，采用间距为 300mm。面板采用15mm 厚 竹胶板。支架设计详见：脚手架平面图、立面图及断面图。六、盘扣式支架搭设（1 ）施工准备a、熟悉连续梁施工图纸及支架设计图、施工方案、仔细了解现场情况，做到搭设脚手架前心中有数b、脚手架施工人员进场前，首先对现场操作人员进行 安全教育、培训。并依据脚手架方案对支架安装和使用人员 进行安全、技术交底。c、工区测量组测量、弹出梁中心线，根据所弹梁线按 照该区架体平面布置图

10、上标注尺寸及材料规格，放置可调底 座、基座，连接最底层水平杆。遇到有与图纸不符的地方及 时与设计人沟通。d、材料准备序号豕名称规格型号量数单位备注1锤子普通02把2棕绳 15mm001米3墨斗普通1个4红蓝铅笔普通5支550 米布尺普通1把6水平尺1m3把7水平仪AL322-A1台8全站仪1201 +1台9安全带耐重100kg30条(2) 施工流程图(见下页)(3 )施工方法、步骤a、基础放样：依照支撑架配置图纸上尺寸标注，正确 放样并墨斗弹线，检查放样点是否正确。b、备料人员依搭架需求数量，分配材料并送至每个搭 架区域，依脚手架施工图纸将调整底座正确摆放。c、 依脚手架施工图纸搭设脚手架。(

11、高处作业人员需配 带安全帽、安全带，临时在架体上铺设脚手板)。d、搭架高程控制检测及架高调整；检查各构件连结点 及固定插销是否牢固；各种长短脚手架材料检查是否变形或 不当搭接；e、架设安全网并检查是否足够安全。支架搭设施工流程图(4)脚手架检查、验收a、检查脚手架竖向斜杆的销板是否打紧，是否平行与 立杆；水平杆的销板是否垂直于水平杆；检查各种杆间的安 装部位、数量、形式是否符合设计要求。脚手架的所有销板都必须处于锁紧状态。b、脚手板要求在同一步内连续设置，脚手板应铺满，上下两层立杆的连接必须紧密，通过上下立杆连接处或透过检查孔观察，间隙要求小于 1mm。检查孔illhv 1mm放大立杆及基础立

12、杆连接处示意、图C、不配套的脚手架和配件不得混合使用。d、悬挑位置要准确，各阶段的水平杆、竖向斜杆安装完整，销板安装紧固，各项安全防护到位。e、脚手架的垂直度与水平度允许偏差应符合下表规定要求。盘扣式脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项目规格允许偏差垂直度每步架 60系列± 2.0 mm脚手架整体 60系列H/1000 m 及 ±2.0mm水平度一跨内水平架两端咼差 60系列± I/1000 m 及 ±2.0mm脚手架整体 60系列±L/600 mm 及 ± 2.0 mm注：H 步距I跨度 L 脚手架长度f、60系列脚手架的可调托撑和可

13、调底座的调整范围如60系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整范围A)(B)最长(E)最短(D)可调距离(C)最长(E)最短(D)可调距离(C)62540010300401030000mm0 mmmm0mmmm0 mm0 mmmm七、盘扣式支撑受力体系检算详见附件：盘扣式支撑受力体系计算书八、技术安全措施(1) 支架的搭设除按上述规定外，必须严格按施工图 纸尺寸严格执行。(2) 施工现场必须有专人负责安全管理，在施工前必 须将技术、安全交底落实到每个参与现场操作的工人。(3 )作业人员必须戴安全帽，不得穿硬底鞋及拖鞋作 业，高空作业须系安全带。(4)风雨天不得高空作业，夜间施工照明要充足。(5 )

14、支架搭设完毕后，应及时在两边由下至上挂安全 网，桥面上的工作面临空位置须设置防护栏。(6) 不得使用有弯曲变形、锈蚀、缺陷的钢管作承重 的立杆。(7) 如发现支架脚下垫层有下沉，须用木枋等加固垫 实。(8) 浇注砼时必须有专人在现场观察，发现支架下沉 或其他不正常情况应立即停止浇筑，待排除异常情况并经安全责任人检查同意后方可复工附件：支架受力计算书1、设计依据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）建筑施工手册（第四版）（3）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001 ）（4）钢结构设计规范（GB50017-2003 ）（5） 冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB 50018-2002）（6）建筑施工承

15、插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 。（7）钢结构设计规范 50017-2003（8） 铝合金结构设计规范（GB50429-2007 ）2、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载(雪荷载)等。3、现浇箱梁支架验算本计算书分别以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁(单箱单室)处为例，对荷载进行计算及对其支架体系 进行检算。3.1、支架设计支架布置：纵向间距 0.9m、1.2m、1.5m。腹板下立杆 间距采用 0.9m*1.2m、1.2m*1.2m 1.5m*1.2m 格构柱，底、顶板下立杆间距采用

16、0.9m*1.5m、1.2m*1.5m、1.5m*1.5m。格构内水平杆和竖向斜杆布置步距为 1.5米。 连接格构水平杆布置步距为 1.5米。龙骨及支撑架布置间距立杆纵距：900mm、1200mm、1500mm立杆横距：1200mm、1500mm3.2、材料特性材料特性一览表材 料 名 称材质截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抗矩W(mm3)回转 半径 i(mm)立Q3460.23.23002.06X2.31 X7.7X20.10杆5B105105103水Q232.06X9.28 X3.86 X平5B48.22.521510510410

17、31.61杆竖向Q2348.22.752152.06X9.28 X3.86 X1.61斜5105104103杆面1513顺纹281237500板600050铝606606170X52007000711008365梁1T6T61700000铝606606170X42007000383005720梁1T6T61500000木100*1139000833316666方0033373.3、荷载计算荷载工况：混凝土自重： 24KN/m3 ;钢筋自重：2KN/ m3 ;模板及主次龙骨：1.2KN/m2;施工人员及设备：3KN/m2 ;振捣荷载：2KN/m2 ；荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系

18、数取1.4计算位置一览表计 项计位骨 龙 主骨 龙 次承基力 地载注 备板 腹度 挠 强挠强度挠、度强度n翼 亠氐二度 挠 强挠强度挠、度强度n3.4、箱梁支架验算a、高3.25m箱梁A-A横断面最不利位置在腹板处，如图（1 ）、模板木板（15mm厚）计算底模采用满铺15mm竹胶板，顺桥向布置，取1米板宽 验算，如下图所示，截面抗弯模量W=1/6 dh2=1/6 X1000 x152=37500mm3 ，截面惯性矩 1=1/12 xbh3=1/12 X1000 x 153=281250mm4。A、按照最不利位置腹板处计算作用于15mm竹胶板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m3 x3.2

19、5m （梁高）=84.5kN/m2b、 施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。取1m宽的板为计算单元。则 q1 = (a+b+c )灯=89.5kN/mq2= 1.2 Xa+1.4 x(d+c ) X1 =108.4kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=200mm。qI丨丨丨丨丨丨一_厶I L1L1L1图13-2受力计算简图Mmax=1/10qmaxl2=1/10*108.4*2002=433600N mm强度验算：最大弯应力c max=Mmax/W=433600/37500=11.56N/mm2<

20、fm=13N/mm2故强度满足要求。挠度验算：最大挠度 3 max=0.677q1l4/100EI=0.677*89.5*2004/(100*6000*281250 )=0.57mm< w=L/250=200/250=0.8mm满足腹板15mm竹胶板下次龙骨铺设间距300mm验算满足要求。B、按照最不利位置空心箱室处计算顶板及底板厚度：0.3m+0.475m=0.775m;作用于15mm竹胶板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取 26kN/m3 X).775m =20.15kN/m2b、施工人员及设备荷载取 3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数

21、取 1.4。 取1m宽的板为计算单元。贝U q1 = (a+b+c )灯=25.15kN/mq2= 1.2 Xa+1.4 x(d+c ) X1 =31.18kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mm。q丨丨丨丨丨I 1 tLILLJ图13-2受力计算简图Mmax=1/10Xqmaxl2=1/10*31.18*3002=280620N mm强度验算：最大弯应力c max=Mmax/W=280620/37500=7.48N/mm2 fm=13N/mm2 故强度满足要求，挠度验算：最 大挠度 3max=0.677q1l4/100EI=0.677*25.15*3004/(100*6000*

22、281250 )=0.82mm< ®=L/250=300/250=1.2mm满足箱室15mm竹胶板下次龙骨间距 300mm验算满足 要求。(2)、次龙骨(100*100mm 木方)计算A、按照最不利位置腹板处计算次龙骨100*100mm 木方验算，混凝土梁高 3.25m，按 连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3 X3.25m =84.5kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：腹板处100*100mm 木方，间距50mm,恒荷载分项系数 取

23、1.2，活荷载分项系数取1.4。则 q1 = ( a+b+c+d ) X0.05=18.14kN/m ;q2= 1.2 0a+b)+1.4 0c+d) X0.2=21.97kN/m ;则最大弯矩为Mmax = 1/10 Xqmaxl2 = 21.97N/mm x15002/10=4943250N mm强度验算：最大弯应力 c max=Mmax/W = 4943250/57400=86.12Mpa<S=200Mpa 满足。挠度验算：最大挠度3 max =0.677ql4/100EI =0.677*18.14*15004/(100*70000*3830000)=2.32mm< w=15

24、00/400=3.75 mm 满足。故腹板下次龙骨100*100mm 木方间距50mm验算满 足要求。B、底板下次龙骨计算次龙骨100*100mm 木方验算，混凝土梁高 0.3m+0.475m=0.775m;，按连续梁计算，跨径取 l=1200mm , 各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3 >0.775 =20.15kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：底板处100*100mm 木方，布置间距300mm,恒荷载分项 系数取1.2，活荷载分项系数取 1.4。贝y q1 = ( a+b

25、+c+d )X0.3=7.91kN/m ;q2 = 1.2 X(a+b)+1.4 (c+d) X0.3=9.79kN/m ; 则最大弯矩为 Mmax = 1/10 Xqmaxl2 = 9.79N/mm X 15002/10=2202750N mm强度验算：最大弯应力 c max=Mmax/W = 2202750/57400=38.37Mpa<S=200Mpa 满足。挠度验算：最大挠度3 max =0.677ql4/100EI=0.677*7.91*15004/(100*70000*3830000)=0.54mm< w=1500/400=3.75mm 满足。故底板下100*100mm

26、 木方间距300mm 验算满足要 求。C、翼板下次龙骨100 X100mm木方验算翼板下次龙骨100 X100mm木方验算，翼板处混凝土高 度渐变，取平均高度350mm;，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3 X0.35m =9.1kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载 20 kN/m2荷载组合：翼板处次龙骨100 xiOOmm木方，布置间距300mm,恒荷 载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。贝y q1 = ( a+b+c+d )X0.3=3.06kN/m ;q2= 1

27、.2 X(a+b)+1.4 X(c+d) X0.2=3.87kN/m ; 则最大弯矩为Mmax = 1/10 Xqmaxl2 = 3.87kN/mm x15002/10=870750N mm强度验算：最大弯应力 c max=Mmax/W = 870750/166667=5.22Mpa<S=13Mpa 满足。挠度验算：最大挠度3 max =0.677ql4/100EI=0.677*3.06*15004/(100*9000*8333333)=1.4mm< w=1500/400=3.75 mm 满足。故翼板下次龙骨100 X100mm木方间距300mm验 算满足要求。(3 )、纵桥向20

28、B工字钢梁主龙骨验算A、腹板下按连续梁计算主龙骨跨径取值l=1200mm，支座间距1.5 m，砼计算面积为2.65m2B-B图3主龙骨承载力验算示意图a、钢 筋及砼 自重取 26 KN/m2 X2.65m2 X1.5m =103.35kNb、模板及主次龙骨取 1.2 KN/m2 X1.2m X1.5m =2.16kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m2 X1.2m X1.5m=5.4KNd、 振捣荷载：2KN/m2 X1.2m X1.5m =3.6 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。则 q1 = (a+b+c+d ) /1.2m=95.43kN/mq

29、2=1.2 x (a+b)+1.4(c+d ) /1.2m=116.01kN/m则最大弯矩为Mmax = 1/10 Xq2l2 = 116.01*12002/10=16705440N mm20B工字钢梁强度验算：最大弯应力c max=Mmax/W = 16705440/ (83650*2 根)=99.85Mpa <S=200Mpa 满足。L-170铝梁挠度验算：3=0.677q1l4/100EI=0.677*95.43*12004/(100*70000*7110000*2 根)=1.35mm< w=1200/400=3mm满足。纵桥向20B工字钢梁验算满足要求。B、箱室下按连续梁计

30、算主龙骨跨径取值l=1500mm，支座间距1.5 m，砼计算面积为1.5m2 。.7灯a、钢筋及砼自重取图13-3主龙骨承载力验算示意图26 KN/m2 X1.5m2 X1.5m =58.5kNb、模板及主次龙骨取 1.2 KN/m2 X1.5m X1.5m =2.7kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m2 X1.5 m X1.5 m=6.75KNd、振捣何载：2KN/m2 X1.5m X1.5m =4.5 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。贝U q1 = (a+b+c+d ) /1.5m =48.3kN/mq2=1.2 x (a+b)+1.4 x(

31、c+d ) /1.5m=59.46kN/m则最大弯矩为Mmax = 1/10 Xq2l2 =59.46*15002/10=13378500N mm20B工字梁强度验算：最大弯应力c max=Mmax/W = 13378500/(83650*2 根)=79.97Mpa <S=200Mpa 满足。20B工字梁挠度验算：3=0.677q1l4/100EI=0.677*48.3*15004/(100*70000*7110000*2 根)=1.66 mm< w=1500/400=3.75mm 满足。纵桥向20B工字梁主龙骨验算满足要求。(4)立杆承载力计算，纵向间距1.5m支撑架体承载力 验算：A、按照最不利位置腹板处计算腹板下按单根立杆承重混凝土断面面积2.63m2 ，横向长度为 0.75m+0.6m=1.35m ;纵向间距 1.5m。1于卢111 J, J 亠一1112.63m2 1- 1Aa/ 丿.T I T T TI T T T T T T T T T T I T T T图13-6 最不利位置剖面图1)、荷载:a、钢筋及砼自重取 26 KN/m3 X2.63m2 X0.9m =61.54kNb、