《锅炉房设计》word版

1、目录1 锅炉型号和台数的选择- 2 -1.1 热负荷计算- 2 -1.2 锅炉型号及台数的确定- 5 -2 锅炉汽水系统设计及设备选择计算- 8 -2.1各种水量、排污率及相对碱度的计算- 8 -2.3 软化系统的确定及选择计算- 17 -3 送、引风系统设计- 27 -3.1 燃料资料已校核（见第一章）- 27 -3.2 理论空气量和理论烟气量的计算- 27 -3.3 锅炉运行效率及耗煤量的确定- 27 -3.4 送、引风系统的确定- 28 -3.5 锅炉送风量及排烟量的确定- 28 -3.6 风、烟道断面尺寸的确定- 30 -3.7 烟囱高度的校核及断面尺寸的计算- 31 -3.8 消声器

2、及除尘器的选择计算- 32 -3.9 吸气风箱的设计- 32 -3.10 送、引风机的选择计算- 33 -3.11 烟道闸门的选择- 34 -4 运煤除灰渣系统的确定及设备的选择计算- 35 -4.1烟量与灰渣量的计算- 35 -4.2运煤系统运输方式的确定- 37 -5 蒸汽锅炉房设备明细表- 48 -6 蒸汽锅炉房五张设计图纸 51致谢 57参考文献 581锅炉型号和台数的选择1.1 热负荷计算1.1.1最大热负荷Q= t/h式中： Q采暖最大热负荷，t/h;Q通风最大热负荷，t/h;Q 生产最大热负荷，t/h;Q 生活用最大热负荷，t/hQ 锅炉房出氧用热负荷，t/h;K 采暖同时使用系

3、数，K = 1.0K 通风同时使用系数， K2=0.9 K 生产负荷同时使用系数，K=0.9 K 生活负荷同时使用系数，K=0.5 K 锅炉房自耗热量和管网热损失系数，K=1.25采暖季： Q=29.98t/h非采暖季：Q= 6.85t/h1.1.2平均热负荷采暖通风平均热负荷 =采暖用平均热负荷：=12.23t/h通风用平均热负荷：=0 t/h据调研取： 生产用平均热负荷：=Q=2.85t/h生活用平均热负荷：=Q=0.09t/h式中： t采暖房间室内计算温度，t=20 t采暖期室外计算温度，t=26 ; t通风室外计算温度，t=23 ;t采暖期室外平均温度，t=10.4;采暖季: = =1

4、8.96t/h非采暖季: =3.68t/h1.1.3全年热负荷： 采暖全年热负荷：= （t/a）式中：n采暖天数，n=180天； S 每昼夜工作班数，S=3； 采暖平均热负荷，= 12.23t/h ； 非工作班时保温用热负荷，本题 =0； =52833.6t/a通风全年热负荷：= （t/a）式中:通风天数，=180天； S 每昼夜工作班数，S=3； 采暖平均热负荷，= 0t/h ；=0 t/a 生产全年热负荷： =式中：n生产工作天数，n=365天； S 每昼夜工作班数，S=3； 生产平均热负荷，=2.85 t/h;= =24966 t/a生活全年热负荷： =式中：n 生活用热天数，n=365

5、天； S 每昼夜工作班数，S=3； 生活平均热负荷，=0.09 t/h;=788.4 t/a锅炉房全年热负荷： = = =98235 t/a将各项热负荷计算结果汇总列于下表：表1-1 热负荷计算汇总采暖季/（t/h）非采暖季/（t/h）全年/ （t/a）备注最大计算平均最大计算平均采暖Q18.512.230052833.6K=1.0生产Q35.72.855.72.8524966K2=0.9生活Q0.70.090.70.09788.4K=0.523.9815.175.482.9478588平均及年热负荷时：K=1.0 29.9818.966.853.6898235平均及年热负荷时：K=

6、1.251.2锅炉型号及台数的确定1.2.1燃料种类的确定及台数的确定大同混煤的煤质资料1P- 294表1-2大同混煤的煤质资料6.009.0070.504.208.030.901.102784030.00%，所以该煤属于三类烟煤。用门捷列夫公式计算，并校核 =27290.7校核：由549.3600知煤质资料正确1.2.2锅炉型号及台数的确定根据Q=29.98 t/h、最高压力0.5MPa 以及燃料为三类烟煤可初步提出目前使用较多、性能较稳定的链条炉排炉的几种选炉方案：2P- 14一台SZL35-1.25-A型炉二台SZL15-1.25-A型炉三台SZL10-1.0-A型炉表1-3三方案的主要

7、方面比较 选炉方案比较项目A方案（三台10t/h）B方案（二台15t/h）C方案（一台35t/h）单台锅炉容量/（t/h）101535锅炉台数321锅炉效率较低较高高负荷适用性采暖季最大负荷时运行3台99.93%运行2台99.93%运行1台85.66%平均负荷时运行2台94.8%运行1台126.4%运行1台54.17%非采暖季最大负荷时运行1台68.5%运行1台45.67%运行1台19.57%平均负荷时运行1台36.8%运行1台24.53%运行1台10.51%锅炉备用性好好差煤种适应性相同相同相同建筑造价较低较高较高扩建余地较小较大最大人员编制最多较多最少综合结果中较好差综合比较确定采用SZL

8、15-1.25-A型锅炉二台的方案。蒸发量：15 t/h； 锅炉效率：79%； 生产厂地：哈尔滨工作压力：1.25； 蒸汽出口温度：194； 给水温度：20；给水比焓： =252.18 （kJ/kg）蒸汽比焓：= 2784.6 （kJ/kg）2锅炉汽水系统设计及设备选择计算2.1各种水量、排污率及相对碱度的计算2.1.1水量及排污率凝水： 本设计涉及到采暖、生产凝结水回水= （t/h）大气式热力除氧凝结水量 （Kg/h）式中：除氧水量，kJ/kg ； 进除氧器水焓，kJ/kg ； 出除氧器水焓，kJ/kg ； 进除氧器蒸汽焓，kJ/kg ；除氧器效率；余汽量；I.采暖季：按缄度计算排污率总凝结

9、回水量：假设D=2.9 t/h;排污率P1=6， =+2.9=16.46t/h式中：采暖回水率，=65%生产回水率，=30%总给水量的计算按碱度计算式中：假定采暖季排污率P1=6， 0.5 t/h总补给水量的计算=31.95-16.46=15.49 t/h计算排污率碱平衡：式中： 补给水率，= A锅炉允许碱度，6-26mmol/L,取A=6 mmol/L; A补给水碱度，A=0.68 mmol/L; 5.83%混合水温：tx= = =49.7式中： t-补给水温度，由水质资料为10 t-凝结回水温度95计算D = =2.98 t/h式中：-根据=C t求得 -本设计中除氧器工作压力0.02Mp

10、a根据1P-(872873) =434.88 KJ/Kg -本设计中连续排污扩容器工作压力0.2 Mpa，同理=2724.9 KJ/Kg校核相对误差=2.98%3%=2.75%3%所选采暖季排污率P1=6, D=2.9 t/h 合理按含盐量计算排污率：总凝结回水量：假设D=2.7 t/h;排污率P1=1.15， =Ghs=+2.7=16.26 t/h 式中：采暖回水率，=65%生产回水率，=30%总给水量的计算按碱度计算式中：假定采暖季排污率P1=1.15， 0.5 t/h总补给水量的计算=30.5-16.26=14.24 t/h计算排污率碱平衡：式中： 补给水率，= S_根据额定蒸汽压力1.

11、25Mpa无过热器为3500 mg/LS补给水含盐量+=85mg/L 1.147%混合水温：tx= = =51.5其中：t-补给水温度，由水质资料为10 t-凝结回水温度95计算D = =2.77t/h其中：-根据=C t求得 -本设计中除氧器工作压力0.02Mpa根据1P-(872873) =434.88 KJ/Kg -本设计中连续排污扩容器工作压力0.2 Mpa，同理=2724.9 KJ/Kg校核相对误差=0.26%<3%=2.59%<3%所选采暖季排污率P1=1.15，D=2.7 t/h 合理II.非采暖季按缄度计算排污率总凝结回水量：假设D=4t/h;排污率P1=1， =5

12、.54 t/h总给水量的计算按碱度计算式中：假定采暖季排污率P1=1， 0.5 t/h总补给水量的计算=30.45-5.54=24.91t/h计算排污率碱平衡：式中： 补给水率，= A锅炉允许碱度，6-26mmol/L,取A=6mol/L; A补给水碱度，A=0.68 mmol/L; 1.02%混合水温：tx= = =15.9其中：t-补给水温度，由水质资料为10 t-凝结回水温度95计算D = =4.1 t/h其中：-根据=C t求得 -本设计中除氧器工作压力0.02Mpa根据1 P-(872873) =434.88 KJ/Kg -本设计中连续排污扩容器工作压力0.2 Mpa，同理=2724

13、.9 KJ/Kg校核相对误差= =2%<3%= =2.5%<3%所选采暖季排污率P1=1 D=4 t/h 合理按含盐量计算排污率：总凝结回水量：假设D=4.3 t/h排污率P1=1.95， =生产回水率，=30%总给水量的计算按碱度计算式中：假定采暖季排污率P1=1.95， 0.5 t/h总补给水量的计算=830.74-5.84=24.9 t/h计算排污率碱平衡：式中： 补给水率，= S_根据额定蒸汽压力1.25Mpa无过热器为3500 mg/LS补给水含盐量+=85mg/L 2%混合水温：tx= = =15其中：t-补给水温度，由水质资料为10 t-凝结回水温度95计算D = =

14、4.4t/h其中：-根据=C t求得 -本设计中除氧器工作压力0.02Mpa根据1 P-(872873) =434.88 KJ/Kg -本设计中连续排污扩容器工作压力0.2 Mpa，同理=2724.9 KJ/Kg校核相对误差=2.56%<3%=2.33%<3%所选采暖季排污率P1=1.95 D=4.3 t/h 合理2.1.2相对碱度的计算式中：补给水碱度，本设计中由水质资料知0.68 锅水在额定蒸汽压力下的水解率2 P-406，本设计中额定蒸汽压力为1.25MPa，查得 补给水溶解固形物含量，本设计中由水质资料知=169mg/L =8.21%由以上计算可知水处理后与水处理前算法基本

15、一样只是进行了软化暂时硬度被去掉了总硬度变为永久硬度17 mg/L将结果填入下表表2-1各种水量及排污率计算汇总表 类别数据项目水处理前水处理后采暖季非采暖季采暖季非采暖季pppppppp假设D（t/h）2.92.744.32.91.842.8假设P（%）61.1511.956311G（t/h）16.4616.265.545.8416.4615.365.544.34G（t/h）31.9530.530.4530.7431.9531.0530.4530.45G（t/h）15.4914.2424.9124.915.4915.6924.9126.11计算P（%）5.831.1471.0225.832.

16、951.020.98（ ;）49.751.515.91549.745.615.915计算D（t/h）2.982.774.14.42.981.774.12.822.980.2622.562.981.65222.752.592.52.332.751.672.50.71相对碱度（%）8.218.212.2水处理任务的确定根据水质资料，锅炉补给水总硬度HZ=0.85 mmol/L,即使与凝结水混合后，其硬度0.17 mmol/L也远大于蒸汽锅炉水质标准要求的0.03mmol/L，因此补给水必须软化处理。根据采暖季排污率最大值P=6%，对于小容量锅炉房，排污率在10%左右，从经济角度考虑，一般不宜采取除

17、碱措施，因此，无论从经济角度或防止锅炉发生苛性脆化的角度，本设计均不考虑补给水的除碱。根据其含氧量为3.24.4 mg/L，远大于水质标准要求的0.1ml/L，且锅炉额定蒸发量为15t /h因此为了防止发生水中溶解氧对锅炉的腐蚀，本设计确定采用补给水除氧。2.3软化系统的确定及选择计算低流速逆流再生钠离子交换系统具有出水水质好，再生液耗量低，效果好等优点，故本设计水处理软化系统确定选用“低流速逆流再生”钠离子交换系统。磺化煤交换剂交换容量小，化学稳定性差，机械强度差，宜碎，故选择0.01强酸型合成树脂作为交换剂，盐液为还原剂。软化设备生产能力的确定：G= （t/h）式中：G 需要软化处理等水量

18、，t/h; G锅炉补给水量，采暖季G=15.49t/h; 非采暖季G=24.91t/h; G忽略 G水处理设备子用软水量，t/h。 G=F式中： 逆流冲选速度，无顶压低速逆流，取=1.8 m/h; F 钠离子交换器截面积，m2,预选1000的交换器,其F=0.785 m2; 水的密度，常温下G=1.413 t/h采暖季 G= 20.28t/h非采暖季 G=31.6t/h钠离子交换器的选择计算见表2-2表2-2 钠离子交换器的选择计算序号名称符号单位计算公式数值1总的软化水量已计算31.62软化流速据原水=0.85mmol/L403所需交换器截面=0.794实际软化截面积选用1000交换器2台，

19、交替使用0.7855树脂装填高度离子交换器规格2.06实际软化流速=40.257交换剂的工作能力据树脂特性10008离子交换器软化能力15709每小时需要软化的摩尔数 =31.625.9110时间裕度取用0.9511连续软化时间=57.612小反洗、还原、逆洗、及正洗时间取定2.513工作周期T=t+=57.6+2.560.114还原时食盐单位耗量选取，据逆流再生9015食盐纯度%取用9516每次还原理论耗盐量B=148.7417小反洗流速选取1218小反洗时间选取1019小反洗用水量1.5720小反洗小时用水量9.4221逆洗冲洗流速选取222逆洗冲洗时间选取3023逆洗用水量0.78524

20、逆洗小时用水量1.5725小正洗流速选取1526小正洗时间选取1027小正洗用水量1.9628小正洗时间用水量11.7829正洗流速选取1530正洗时间选取1031正洗用水量1.9632正洗小时用水量11.7833离子交换器还原一次总用水量=1.57+0.785+1.96+1.966.2834离子交换器小时最大耗水量43.38原水加压泵：自来水用水高峰时，水压有可能降低，为确保克服再生剂料层及管路阻力，特设原水加压泵一台，其型号为 IS80-65-160，流量30-60 m3/h扬程284.46353.12KPa ,电机功率7.5KW 电机型号：Y132S-2 转速：1450r/min。进口管

21、径D50出口也是D502.4再生系统的确定及设备选择计算由于盐溶解器使盐溶液浓度不易被腐蚀，本设计确定采用盐液池再生系统，这种系统即解决了在同一标高处，浓盐液从浓盐液池向稀盐液池的转移流动问题，也解决了稀盐液浓度搅拌均匀的问题。浓盐液池：考虑到储存一定量的干盐及清除淤泥操作的方便，按n=8次再生用量设计，食盐浓度食盐浓度取95%，盐液浓度为26%时，密度=1.201t/m3,则浓盐液池容积用下式计算 VX=4.35 m3设计尺寸：长宽高=2.51.51.5。稀盐液池：考虑清除淤泥操作方便，按n=4次再生用量设计，稀盐液浓度采用8%时，密度=1.07t/m3，则稀盐液池容积：VX=7.92 m3

22、设计尺寸：长宽高=2.52.51.5盐液泵：盐液泵的流量用式Q=1.2计算，因采用低速m/h再生，所以盐液泵流量Q=1.2F=1.884m3/h，盐液泵的扬程取经验值200kPa。根据流量和扬程，选型号为80-1型防腐塑料泵两台，其中一台备用，其流量为6.03 m3/h，扬程为150kPa。电机功率：0.75KW 转速：2900 r/min2.5除氧方式的确定及设备选择计算1) 除氧系统的确定 药剂除氧和钢霄除氧适宜小型锅炉房，真空除氧因受真空度不易控制，使除氧效果不稳定，解析除氧在本锅炉房也不宜采用，本锅炉房负荷变化较大，是烟道烟温不稳定，影响解析除氧的效果的稳定性，大气式热力除氧虽然耗气量

23、相对较大，但是其除氧效果较好，本设计宜采用大气式热力除氧方法。至于诸如树脂除氧等方法，由于其技术计算理论尚未完善，暂不采用。2) 除氧器的选择计算根据水处理后采暖季锅炉的给水量，=15.49t/h，可选10t/h 全补水热力除氧器2台，单台出力10t/h，单台水箱容积5，工作压力0.02MPa，工作温度104 型号：SO403-0-02.6给水系统的确定及设备选择计算2.6.1 系统的确定本锅炉房规模不大，回水为自流方式，为确保给水泵的安全运行，为是锅炉个给水泵之间能相互切换使用，本锅炉采用集中式二段单母管给水系统，凝水及软化水汇入凝结水箱然后由凝结水泵将水送至锅炉给水箱，给水泵将化学除氧后的

24、水，经省煤器送入锅炉。2.6.2 设备的选择计算采暖季锅炉给水量计算：G=KD（1+P）=1.0329.98(1+0.06)=31.78 t/h非采暖季锅炉给水量计算：G=KD（1+P）=1.036.85(1+0.01)6.92 t/h给水泵：给水泵的流量和扬程应能满足锅炉房最大给水量和最高扬程的需要。流量：Q=G=(运行二台锅炉时)Q=G =时）扬程： H=P+(100-200)kPa=1250+150=1400 kPa混合水温： （）则 采暖季： =48.1能满足SO403-0-0型喷雾式热力除氧器对进水温度（>40）的要求 给水泵的型号和台数应能满足锅炉放全年负荷变化的要求及设备的

25、要求。本设计确定采用三台电动给水泵，分别为2GC-3.5型（其中一台为检修备用泵），流量20，扬程均为3138.82kPa,电机功率45kW 。电机型号：YM1601-2 转速：2950r/min两台锅炉运行时两台2GC-3.5泵联合运行，一台锅炉运行时，只运行一台2GC-3.5泵，另一台2GC-3.5泵为检修备用泵；另外再选一台蒸汽往复泵作为停电备用泵，其流量按20-40分钟给水量计算，取20分钟采暖季给水量时，其流量为，混合水温小于60C可选QB-5型蒸汽往复泵，其流量6-16.5 ，扬程1750 kPa。给水箱：本锅炉房为常年不间断运行的锅炉房，给水箱设置2台，其中一台为备用水箱。按20

26、分钟给水量计算，单台给水箱的有效容积m3.选一台R108(5) 型隔板方形开式水箱，其中有效容V= 21.3m3，水箱长宽 高=2.7凝结水系统的确定及设备的选择计算2.7.1 系统的确定本设计将凝结水箱和凝结水泵置于地下室以便自流回水。软水和凝水全部汇入凝水箱混合，以减少凝结回水的散热损失，并确保凝结水泵不发生气蚀，混合后的水由凝结水泵送入给水箱。为有利于散热，通风和采光，地下室采用全敞开结构，地下室地坪标高-3.5m，地坪坡向集水坑，以便散漏水的收集，并便于排水泵将其排出。2.7.2设备选择计算：凝结水泵： 流量：由于凝结水泵要满足的扬程不高，使用单级泵在负荷变化时所需电功率变化不大，所以

27、只按采暖季最大负荷是的锅炉补给水量及回水量计算，即: Q= =35.11 m/h扬程： H= P+H+H+H式中：P除氧器要求的进水压力，本设计中P=0 kPa ； H管道阻力，本设计估算为 30 kP H凝结水箱最低水位与给水箱或出氧器入口处标高差相应压力，取50 kP H附加压力，取50 kP则 H=0 kPa +30 kPa +50 kPa +50 kPa=130 kPa根据,H=130kPa，选2台型单级离心泵，其中1台备用。泵的流量30-60，扬程176.56220.7kPa，电机功率5.5 . 电机型号：Y132S-2 转速：1450r/min。进口管径D50出口也是D50凝结水箱

28、：按20分钟的锅炉补给水量和凝结水回收量计，其有效容积与给水箱相同， 因此亦选1台带隔板的 R108(5) 型开式方行水箱，总有效容积V=21.3，水箱长宽 高=。地下室排水泵：估选一台IS50-32-160型离心泵，其流量为6.3 扬程80kPa,电机功率为0.55kW 。地下集水坑：尺寸为1.5m2.8蒸汽系统的确定及设备选择的计算2.8.1系统的确定为使蒸汽管道便于运行管理，确定采取由每台锅炉引出的支蒸汽管都汇入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用户的蒸汽系统。2.8.2设备的选择分汽缸：分汽缸直径和长度的确定方法主要接管管径的计算结果见表2-3，该表中最大管径为325 ，由此

29、确定分汽缸直径为 325mm ，分汽缸的长度为1870mm。 2.9排污系统的确定及设备的选择计算2.9.1系统的确定为了充分利用排污水的热能，在连续排污系统中设置了连续排污扩容器，连续排污水经扩容器降压后产生的二次蒸汽可供食堂和浴室使用，扩容器排出的排污水还可进一步经设在混合水箱中的简易盘管与水箱中水换热，使其热能进一步利用，又盘管排出的排污水在进入排污冷却池被冷却，然后排入下水道。定期排污时间短、排污水量较少，热利用经济意义不大，所以排污水直接排入冷却池中，被冷却后再排入下水道。2.9.2设备的选择计算连续排污扩容器：连续排污扩容器的选择需求得二次蒸汽量，二次蒸汽量用公式： D= （kg/

30、h）计算式中：D连续排污水量，kg/h,非采暖季排污水量最大， D=1.917 t/h=1917 kg/hi 锅炉饱和蒸汽焓1.25 MPa，i=2784.6kJ/kg ；i 扩容器工作压力(0.2MPa)下饱和水的焓，i=504.7 kJ/kgi扩容器工作压力(0.2MPa)下饱和蒸汽的焓， i=2706.9 kJ/kg 排污管热损失系数，取=0.98 ；x 二次蒸汽干度，一般取x=0.97 ； D=1871.8kg/h扩容器的容积： V= = = 0.91(m)式中：k 容积裕量系数，一般取1.31.5，取k=1.3； v二次蒸汽的比容，m/kg ，0.7MPa压力时，v=0.3747 m

31、/kg R扩容器中单位容积的蒸汽分离强度，一般为4001000 m/( mh) 一般取R=1000m/( mh) ； 根据V=0.91m 选S06型扩容器1台,其容积为1.5m3,工作压力为0.7Mpa.排污冷却池：拟设置一个混凝土冷却池，水冷方式，其尺寸为2.5取样冷却器：为了保证炉水取样化验的安全，设置2台型取样冷却器，其承压能力3.9MPa，介质最高允许温度450,冷却面积0.45，外形尺寸：273745简易盘管：在不影响水箱有效容积的前提下，可根据水箱尺寸，现场制作。2.10 汽水系统主要管径的选择计算汽水系统中与设备直接连接的管段，其直径采用设备接管孔径，其他主要管径计算按公式： (

32、mm) 式中： 介质的容积流量（m3/h）； 介质的流速，（m/s）；查参考文献2表6.5-10可知：锅炉常用介质推荐的允许流速：D<100(15-30)D=100-200(25-35)D>200(30-60)根据2 P-359-表121离心式泵进水管：（1.0-2.0）m/s 出水管：（2.0-2.5）m/s 给水母管：（1.5-3.0）m/s表2-3汽水系统主要管径计算管径名称流 量/(t/h)选用流速/(m/s)介质比容/(m/kg)计算直径/mm选用直径/mm蒸汽母管30600.3747314.7采暖用蒸汽管350.3747295.9生产用蒸汽管1.250.95.7200.

33、374753.8生活用蒸汽管300.3747168.3给水泵吸入段总管31.9520.00175.2给水泵压出段总管31.952.50.00167.2凝水泵吸入段总管35.1120.00178.8凝水泵压出段总管35.112.50.00170.5自来水总管31.95+35.1130.00188.93 送、引风系统设计3.1燃料资料已校核（见第一章）3.2 理论空气量和理论烟气量的计算3.2.1 燃料燃烧所需理论空气量： =0.0889(70.5+0.3751.1)+0.2654.20.03338.3 =7.223.2.2 燃烧所产生的理论烟气量：=7.69 3.3锅炉运行效率及耗煤量的确定3.

34、3.1锅炉运行效率的确定本设计选用的SZL15-1.25-A型锅炉的设计效率为79%，根据国家有关节能指令的要求，其运行效率应达65%，本设计以此为工艺设计参数。3.3.2耗煤量计算.锅炉每小时燃料消耗量： （）式中： 燃料低位发热量 锅炉运行效率。 锅炉的有效发热量； =式中：D锅炉蒸发量，D=15 t/h ； i蒸汽的焓，i=()kJ/kg; i给水的焓，i=252.18 kJ/kg ; i排污水焓，i=397.99 kJ/kg 1第1194页; D锅炉排污水量，=1.8 t/h ； =3.7210锅炉小时耗煤量=1689.2kg/h锅炉小时计算耗煤量：=1689.2=1468.5kg/h

35、式中： B 燃料消耗量； q4 锅炉未完全燃烧热损失，为（8-12）%取12%。3.4送、引风系统的确定确定采用分散式平衡通风系统，即每台锅炉都对应设置一套引、送风机、除尘器和烟、风道，烟气在总管道中汇合经共用烟道排出，炉膛出口保持2040Pa的真空度。空气则从消声器吸入后，经风道和鼓风机送入炉排。3.5锅炉送风量及排烟量的确定3.5.1送风量的计算冷空气流量的计算： 式中： 炉膛出口处的过量空气系数，取=1.4 炉膛的漏风系数，=0.1 ； 空气预热器中空气漏入烟道的漏风系数，=0.冷空气温度，=30 ； =15513.6=4.33.5.2烟气量的计算.锅炉尾部排烟量 =7.69+1.016

36、1(2.15-1)7.22=16.87式中：锅炉排烟除过剩空气系数，据热力计算知=2.15.省煤器出口至除尘器入口间烟气量的计算（a） 烟气温度除尘器前烟温按热力计算规定，应取排烟温度=170，所以除尘器入口处烟温=170锅炉厂提供的数据（）烟气量的计算： =42511.8=11.8式中： 此段烟道漏风系数，取=0.1 ； (c)引风机处烟气温度的计算： =165.9式中： 省煤器出口至引风机间烟道中的漏风系数,=0.05（d）引风机处烟气流量的计算: =41254=11.53.6风、烟道断面尺寸的确定3.6.1风道断面尺寸的计算风道断面积用下式计算 (m) （3-7）=0.72式中： 流经该

37、风道的空气流量，； 空气流速， m/s； 砖或混凝土风道4-8 m/s,（选择砖烟道6 m/s）金属风道10-15 m/s;3.6.2烟道断面尺寸计算烟道断面积用下式计算 (m) （3-8）=1.48式中： 流经该烟道的烟气流量，； 烟气流速，m/s ； 砖或混凝土烟道6-8 m/s,金属烟道10-15 m/s; （选择砖烟道8 m/s） 3.6.3 烟、风道计算结果列表如下： 表3-1 烟风道尺寸计算表风烟到名称材料流量流速m/s截面积截面尺寸消声器出口变径金属4.313小头0.094大头0.33300×350600×550消声器与吸气风箱间的登径管金属4.3130.33

38、600×550送风机吸风口处吸气风箱入口变径金属4.313小头0.33大头0.33600×550800×450送风机出口变径金属4.313小头0.09大头0.33280×320600×550省煤器之除尘器入口间烟道金属11.8140.84950×950除尘器出口至吸气风箱间等径管烟道金属11.8140.84引风机吸风口处吸气风箱入口变径管金属11.514小头0.57大头0.84800×750引风机出口扩散管金属11.514大头0.82小头0.60950×900800×750扩散管至砖烟道间金属烟道金属11

39、.5140.82950×900支烟道砖11.561.92总烟道砖11.5×282.875送风机出口至锅炉本体混凝土风道间等径管金属4.312.50.34600×6003.7 烟囱高度的校核及断面尺寸的计算3.7.1烟囱高度的校核 高度：本锅炉房总额定蒸发量为30t/h，根据锅炉大气污染物排放标准的规定，确定烟囱高度45m。3.7.2烟囱断面尺寸的计算1.出口处的烟气温度：烟囱高度为40则温降为=3.3 其中修正系数A可根据砖烟囱平均壁厚<0.5 m由教材查得0.4如此烟囱出口处的烟温 =200-3.3=196.7 2.烟囱出口直径 V=nBV+1.0161（

40、）V=21489.27.69+1.0161（）7.22=61976.3出口内径（）：取烟囱出口烟速=8m/s，则 1.7m下口（+0.00标高）内径（）：取烟囱锥度=0.02，则 取标准砖烟囱出口直径1.7m，0.00m处直径4.0m，烟囱底最大直径7.4 m。根据3表4-5出口直径为1.7时烟道口宽度：1.4 m 烟道口高度：2.5 m3.8消声器及除尘器的选择计算 消声器：根据=15513.6，选ZDL型中低压离心风机消声器2台，单台消声器适用风量1000-350000，消声器阻力为300，消声量为15-20dB长度L=2m，外型尺寸高宽450mm400mm。除尘器：链条锅炉排出的烟气含尘

41、浓度大约在2000mg/以上，为减少大气污染本设计确定选用XS-20A型双旋风除尘器，根据处理烟量=42511.8，选2台XS-20A型双旋风除尘器，其主要技术数据如下表：表3-2 旋风除尘器性能表烟气流量（m/h）进口截面尺寸法兰出口尺寸出口截面尺寸烟速(m/s)烟气净化效率%阻力损失580001070107035936503.9 吸气风箱的设计 本设计中，送风机和引风机入口都设有吸气风箱，吸气风箱的结构如下图所示，一般B：A=2：1至3：1。 本设计中 D=800mm，B=600mm，A分别为200mm和400mm3.10 送、引风机的选择计算3.10.1送风机计算流量： =15513.6

42、 富裕量流量： =16952.4选择流量： =16952.4计算压头：包括锅炉房本体炉排和料层阻力，由本体阻力计算书知，此项为1300，包括本体外风道阻力，此项估算为200，还包括消声器阻力，此项为300，则: =1200+200+300=1700富裕量压头： 1.2=2040选择压头: 根据=16952.4和=2095.7选型送风机G4-68-9D型送风机2台，其单台流量为24183，扬程为2755，电机功率为30kW 电机型号：Y200L-4 转速：1450r/min。3.10.2引风机的选择计算计算流量： =41254裕量流量： =45079.9 选择流量: 45079.9计算压头：包括

43、烟道水力阻力（含本体烟道阻力1200Pa，本体后烟道阻力及自生风力共估算220Pa），除尘器阻力=476Pa(折算至42511.8烟量)时1200+220+476=1896Pa裕量压头 选择压头：=1898.3 Pa预选风机性能曲线是以烟气为介质，在101325压力、250烟温下获得，所以不需要进行将空气介质换为烟气介质的密度修正。根据Q = 45079.9和=1898.3 Pa，选Y5-48-12.5C型引风机2台，其单台流量为68817，风压为2922Pa，电机功率为110kW。电机型号：Y315S-4 转数：1400 r/min3.11 烟道闸门的选择根据引风机出口处等径管烟道尺寸，选型

44、烟道闸门2个4 运煤除灰渣系统的确定及设备的选择计算4.1烟量与灰渣量的计算4.1.1锅炉房最大小时耗煤量按采暖季热负荷计算，单台锅炉最大负荷时的耗煤量已算得为B=846.6kg/（h。台）,所以,=2=2846.6=1693.2kg/h.4.1.2锅炉房最大负荷季节时平均小时耗煤量 = (t/h)式中: 锅炉房自耗热量及热网热损失系数,取=1.20; 生产,生活的平均热负荷和暖通的最大热负荷之和,0+0.16+8.5=8.66t/h 锅炉房排污量, = 20.72 =1.44 t/h; 湿蒸汽的焓,已计算知=2784.6kJ/kg; 锅炉排污水焓,查得= 397.99kJ/kg; 锅炉给水的

45、焓,查得=252.2 kJ/kg; 锅炉的运行效率,取=76% ;锅炉的收到基低位发热量, =27840kJ/kg . = =1.61t/h4.1.3最大负荷时昼夜耗煤量=8S+8(3-S)=831.61+0=38.64 t/d式中: S生产班次,已知S=3; 非生产班值班采暖负荷, =04.1.4年耗煤量 = (t/a) =6073.69 t/a4.1.5锅炉房最大负荷时小时灰渣量 =式中: 煤的收到基灰分含量,本设计中=26.5% 锅炉固体不完全燃烧热损失,本设计中=12%煤的收到基定容低位发热值. =1.77778=0.34t/h4.1.6锅炉房最大负荷季节时平均小时灰渣量 = (t/h

46、) =0.31t/h4.1.7最大负荷时的昼夜灰渣量=. (t/d) = =7.44t/d4.1.8年灰渣量 = (t/a) =1169.47t/a4.2运煤系统运输方式的确定4.2.1运煤系统的方案比较 本设计中锅炉房的来煤是由汽车从火车站把煤运至锅炉房的煤场，再通过煤场中的转运设备（铲斗车）把煤运到干煤棚，然后又通过运煤机械才把煤运达炉前煤斗。 本设计中耗煤量较大，而且考虑锅炉房必须稳定运行，既运行可靠性要求高，故拟采用胶带上煤机上煤，占地面积虽大一些，但仍可布置得当。4.2.2运煤系统的确定 本设计中拟采用3级胶带运煤系统：第一级斜胶带先将煤从干煤棚运至破碎间，胶带长45m，倾角22°；第二级斜胶带将破碎后的煤运至锅炉运煤廓内，胶带长22.5m，倾角25°第三级平胶带在运煤廓内把煤分别送给个锅炉的煤仓，胶带长22m，倾角0°。运煤设备的选择计算设备运输量的计算 （t/h）式中：锅炉房最大负荷时昼