活性污泥法处理系统运行效果的检测

1、活性污泥法处理系统运行效果的检测试运行确定最佳条件后， 即可转入正常运行。 为了经常保持良好的处理效果， 积累经验，需要对处理情况定期进行检测。检测项目如下。(1) 反映处理效果的项目：进出水总的和溶解性的BOD、COD，进出水总的和挥发性的SS，进出水总的有毒物质。(2) 反映污泥情况的项目：污泥沉降比(SV) 、 MLSS、 MLVSS、 SVI、 DO、微生物相等。(3) 反映污泥营养和环境条件的项目：氮、磷、pH 值、水温等。一般 SV 和 DO最好 24h 测定一次， 至少每班一次， 以便及时调节回流污泥量和空气量。微生物观察最好每班一次，以预示污泥异常现象。除氮、磷、MLSS、 M

2、LVSS、 SVI 可定期测定外，其他各项应每天测定一次。水样除溶解氧外，均取混合水样。此外， 每天要记录进水量、回流污泥量和剩余污泥量，还要记录剩余污泥的排放规律、曝气设备的工作情况以及空气量和电耗等。剩余污泥( 或回流污泥 ) 浓度也要定期测定。活性污泥系统的观察与评价(1) 现场观察感官指标操作管理人员每班数次定时登上处理装置作一观察，了解系统运行的状况。主要观察内容如下。色、 嗅正常运行的活性污泥一般呈黄褐色。在曝气池溶解氧不足时，厌氧微生物会相应滋生，含硫有机物在厌氧时分解释放出H2S，污泥发黑、发臭。当曝气池溶解氧过高或进水过淡、负荷过低时，污泥中微生物可因缺乏营养而自身氧化，污泥

3、色泽转淡。良好的新鲜活性污泥略带有泥土味。二沉池观察与污泥性状活性污泥性状的好坏可从二沉池及后面述及的曝气池的运行状况中显示出来，因此， 管理中应加强对现场的巡视，定时对活性污泥处理系统的“脸色”进行观察。 二沉池的液面状态与整个系统的运行正常与否有密切关系，在巡视二沉池时，应注意观察二沉池泥面的高低、上清液透明程度、漂泥的有无、漂泥泥粒的大小等。上清液清澈透明运行正常，污泥形状良好上清液混沌负荷过高，污泥对有机物氧化、分解不彻底泥面上升， SVI 高污泥膨胀，污泥沉降性差污泥成层上浮污泥中毒大块污泥上浮沉淀池局部厌氧，导致该处污泥腐败细小污泥漂泥水温过高、 C N 不适、营养不足等原因导致污

4、泥解絮曝气池观察与污泥性状在巡视曝气池时， 应注意观察曝气池液面翻腾情况，曝气池中间若有成团气泡上升，即表示液面下曝气管道或气孔有堵塞，应予以清洁或更换；若液面翻腾不均匀，说明有死角，尤应注意四角有无积泥。此外，还应注意气泡的形状。a气泡量的多少在污泥负荷适当、运行正常时，泡沫量较少，泡沫外观呈新鲜的乳白色。污泥负荷过高、 水质变化时，泡沫量往往增多，如污泥泥龄过短或废水中含多量洗涤剂时，即会出现大量泡沫。b泡沫的色泽泡沫呈白色且泡沫量增多，说明水中洗涤量较多；泡沫呈茶色、 灰色，这是因为污泥泥龄太长或污泥被打碎而吸附在气泡上所致，这时应增加排泥量；气泡出现其他颜色时，则往往因为是吸附了废水中

5、染料等类发色物质的结果。c气泡的黏性用手沾一些气泡，检查是否容易破碎。在负荷过高、有机物分解不完全时，气泡较黏，不易破碎。(2) 生物相观测镜检指标活性污泥生物相是指活性污泥中微生物的种类、数量、优势度及其代谢活力等状况的概貌。生物相能在一定程度上反映出曝气系统的处理质量及运行状况。当环境条件( 如进水浓度及营养、 pH 值、有毒物质、溶氧、温度等) 变化时，在生物相上也会有所反映。可通过活性污泥中微生物的这些变化，及时发现异常现象或存在的问题，并以此来指导运行管理。因此，对生物相的观察，已日益受到人们的重视。一般地，在运行正常的处理系统的活性污泥中，污泥絮粒大、边缘清晰、结构紧密、具有良好的

6、吸附及沉降性能。 絮粒以菌胶团细菌为骨架， 穿插生长着一些丝状菌，但其数量远少于菌胶团细菌。微型动物中以固着类纤毛虫为主，如钟虫、盖纤虫、累枝虫等，还可见到部分 J 纤虫在絮粒上爬动， 偶尔还可以看到少量的游动纤毛虫等，在出水水质良好时， 轮虫生长活跃。下面是几种生物相对活性污泥状况的指标。钟虫不活跃或呆滞，往往表明曝气池供氧不足。 如果出现钟虫等原生动物死亡，则说明曝气池内有有毒物进入，如有毒工业废水流人等。当发现没有钟虫， 却有大量的游动纤毛虫如各种数量较多的草履虫、漫游虫、豆形虫、波豆虫等，而细菌则以游离细菌为主，此时表明水中有机物还很多，处理效果很低。如果原来水质良好，突然出现固定纤毛

7、虫减少，游动纤毛虫增加的现象，预示水质要变差。相反，原来水质极差，逐渐出现游动纤毛虫为主，则水质变得良好。通常，固定纤毛虫大于游动纤毛虫 +轮虫，出水 BODs约在 510mg L；固定纤毛虫等于游动纤毛虫，出水BOD5约在 10 20mg L。镜检中如发现积硫较多的硫丝细菌、游动细菌 ( 球菌、杆菌、螺旋菌和较多的变形虫、豆形虫 ) 时，往往是曝气时间不足，空气量不够，流量过大，或水温较低，处理效果差。在大量钟虫存在的情况下， 植纤虫数量多而且越来越活跃， 这对曝气池工作并不有利。 要注意，可能污泥会变得松散，如果钟虫量递减，植纤虫递增，则潜伏着污泥膨胀的可能。镜检中各类原生动物极少，球衣细

8、菌或丝硫细菌很多时，污泥已发生膨胀。当发现等枝虫成对出现、 并不活跃， 肉眼能见污泥中有小白点， 同时发现贝氏硫菌和丝硫细菌积硫点十分明显，则表明曝气池溶解氧很低，一般仅05mg L 左右。如果发现单个钟虫活跃， 其体内的食物泡都能清晰的观察到时， 说明污水处理程度高， 溶解氧充足。二沉池的出水中有许多水蚤 ( 俗称鱼虫 ) ，其体内血红素低， 说明溶解氧高； 水蚤的颜色很红时，则说明出水几乎无溶解氧。以上所述是人们长期观察而得到的经验， 但由于各地各厂水质差异较大， 在其他处理系统中可能有不完全相同的规律。(3) 理化分析指标混合液悬浮物浓度 (MLSS)，混合液挥发性悬浮物浓度 (MLVS

9、S)MLSS的大 j 、间接反映了混合液中所含微生物的量。除 MLSS外，有时也以混合液中挥发性悬浮物(MLVSS)来表示污泥浓度， 这样可避免污泥中惰性物质的影响，更能反映污泥的活性。 对某一特性的废水和处理系统，活性污泥中微生物在悬浮物中所占的比例相对稳定，因此可认为用MLSS浓度的方法与用 MLVSS浓度的方法具有同样的价值。污泥沉降体积 (SV30)污泥沉降比是指曝气池混合液在1000mL 量筒中，静置 30min 后，沉淀污泥与混合液之体积比( ) 。 SV可以反映曝气池正常运行时的污泥量，可用于控制剩余污泥的排放， 它还能及时反映出污泥膨胀等异常情况，便于及早查明原因、采取措施。污

10、泥沉降比测定简单，并能说明许多问题，因此成为曝气池管理中每天必须做的测定项目。有的学者建议采用 SV5，即 5min 的污泥沉降体积来判断污泥的沉降性能，因在5rain 时，沉降性能不同的污泥，其体积差异最大，且可节省测定时间。SV 值与污泥浓度、污泥絮体颗粒大小、污泥絮粒性状等因素有关。丝状细菌数量与污泥沉降性能为国内外学者所重视，大量的事实证明污泥中丝状菌数量越多，其沉降性能越差， 絮粒外部的无数“触手”阻碍了絮粒间的压缩，使污泥SV 值升高，严重时， SV30接近 100，最终导致污泥膨胀。在管理中，应足以丝状菌数量的动态变化，一旦其数量达到一定数量并有继续增多的趋势，必须采取措施予以克

11、服。污泥体积指数SVISVI 系指曝气池中活性污泥混合液经30min 沉降后， 1g干污泥所占的污泥层体积 ( 以 mL计 ) 。在 SVI 的概念中排除了污泥浓度对沉降体积的影响，反映了活性污泥的松散程度， 是判断污泥沉降浓缩性能的一个常用参数。一般认为 SVI 小于 100 时，污泥沉降良好； SVI 大于 200 时，污泥膨胀，沉降性能差。污泥絮粒的大小与污泥的形状能影响 SVI 值，此外，污泥负荷(F M)对 SVI 也往往有较大的影响。图5-11 是有关 F M对 SVI的影响曲线。出水悬浮物 (ESS)ESS值的大小是活性污泥系统运行状况及污泥性状的一个重要的指标。每 lmg L

12、ESS 表现出的 BOD在 054 069mg L 之间，平均为0 61mg LBOD。可见出水 ESS越高，出水 BOD值也越高。出水 BOD与出水 ESS的关系大致可有方程BOD二8 8+0 61ESSoESS的多少与污泥絮粒大小、丝状菌数量等有关。此外，ESS偏高还同管理上的不善导致污泥性状恶化有关，如溶解氧不足、进水pH 值及有毒物质超标、回流污泥过量等。当ESS大于 30mg L 时，表明悬浮物流失过多，这时应寻找原因、采取对策、加以纠正。污泥负荷人流污水 BOD5的量 ( 食料 ) 和活性污泥量 ( 微生物 ) 比值称为活性污泥的污泥负荷。污泥负荷对于处理效果、污泥增长和需要量影响

13、很大，必须注意掌握。一般来说，污泥负荷在 0 2 05kg(BOD5) (kgMLSS· d) 之间时， BOD5去除率可达90以上。常用值掌握在 03kg(BOD5) (kgMLSS· d) 左右。调节污泥负荷的主要手段是控制曝气池MLSS，增加 MLSS可降低污泥负荷， 减少 MLSS，则提高污泥负荷，增加或减少MLSS一般通过增加或减少排泥来实现。污泥的可滤性污泥的可滤性是指污泥混合液在滤纸上的过滤性能。凡结构紧密、 沉降性能好的污泥，滤速快。凡解絮的、老化的污泥，滤速甚慢。污泥的耗氧速率 (OUR)OUR是指单位质量的活性污泥在单位时间内的好氧量，其单位为 mg (

14、g · h) 或 mg02 (gMLVSS· h) 。OUR的数值与污泥的泥龄及基质的生物氧化难易程度有关。活性污泥 OUR值的测定在废水生物处理中可用于以下几个方面。a控制排放污泥的数量在正常运行时，只要废水水量和浓度亦即污泥的负荷无大的变动， OUR值亦应稳定。若排泥数量过多，可导致泥龄过短，结果OUR上升，可根据此来控制剩余污泥的合理排放量。b防止污泥中毒当活性污泥系统中毒物浓度突然增加时，污泥的微生物即受抑制，OUR迅速下降，可据此用于系统的自动报警装置。活性污泥的 OUR一般 8 20mg02 (gMLVSS，h) 。当 OUR>20mg02 (gMLVSS

15、· h) 时，往往是污泥的 FAVI 过高或排泥量过多；当 OUR<8mg02 (gMLVSS· h) 时，则为 F M过低或污泥中毒。(4) 水质化学测定指标进、出水的 BOD COD比值就可生物降解性而言， 可将废水中的 COD组分分成两部分，即可生物降解 COD组分 (CODB)和不可生物降解 CODNB组分。如上所述，废水经生物法处理后，CODB组分大都得以去除，而CODNB除少量被活性污泥吸附以外，大多数未能去除，因此，在废水生物法处理中， COD的去除率总是低于 BOD的去除率，结果使出水的B C 比值有较大幅度的下降， BC 比值往往小于 0，10( 视

16、废水中 CODB组分在 COD中所占比例而定 ) 。因此，我们可以通过测定进、出水的BOD和 COD来判断生物处理系统运行的状况，若进、出水的 B C 比值变化不大，出水的BOD值亦较高，表明该系统运行不正常；反之，出水的B C比值与进水 B C 比值相比下降较快，说明系统运行正常。进、出二沉池混合液、上清液的BOD(或 COD)在废水生物处理的工艺流程中，曝气池主要的功能是氧化分解有机物， 而二沉池的功能是使上述流出曝气池的活性污泥混合液泥水相分离， 分离后， 上清液即作为出水外排， 污泥则通过回流重新进入曝气池与新鲜废水相混并继续氧化废水中的有机物( 部分作为剩余污泥进入后续的污泥处置工艺

17、) 。因此， 在正常的情况下，进、出二沉池的泥水混合液、上清液的BOD(或 COD)浓度不会有太大的变化。当处理系统负荷过高， 或废水在曝气池内停留时间过短，混合液内的有机物尚未完全降解( 即未完全被稳定化 ) 即被送人二沉池，这时，污泥微生物可利用残留的溶氧继续氧化分解残留的有机物，造成进、出二沉池上清液中BOD(或 COD)有较大的下降，可借此，来判断曝气池中生化作用进行得是否完全和彻底。如发现进入二沉池的混合液尚不稳定，可通过减小进水流量、延长曝气时间、增加污泥浓度、减水污泥负荷等措施加以调整。进、出二沉池混合液中的溶解氧(DO)出二沉池混合液的 DO在正常情况下不应有太大的变化，当发现

18、 DO有较大的下降时，说明活性污泥混合液进入二沉池后的后继生物降解作用耗氧所致， 是系统负荷过高、 尚未达到稳定化的标志，可采取与上述相同的方法予以调整。曝气池中溶解氧 (DO)的变化从监测曝气池各点DO的轮廓中，可以了解整个系统的运行状况，并可以根据给定的处理要求和目标进行适当的调整。当翼轮转速或供氧气量不变而曝气池DO有较大的波动时， 除了及时调整DO水平外，尚需查明其原因。 人们发现进水pH 值突变或毒物浓度突然增加时，可使污泥耗氧速率(OUR)急剧下降，从而使 DO增高，这是污泥中毒的最早的症状。若曝气池DO长期偏低，同时污泥的OUR偏高，则可能为泥龄过短或污泥负荷过高，应根据实际情况

19、予以调整。曝气池中 pH 值的变化有机物经微生物的作用后，pH 值会发生变化，在废水生物处理中， pH 值也会发生同样的变化，人们可以根据本厂长期累积的运行资料进行分析，得出废水经生物处理后的变化规律，用于指导生产。(5) 计算指标 通过以上直接测量指标，应计算出计算指标。这些指标包括污泥负荷F M、回流比只、泥龄 SRT、水力停留时间，二沉池的水力表面负荷和固体表面负荷Q，即堰板负荷。生化调试培训资料第一部分生化系统的调试运行第一节调试前的准备工作一、熟悉环境1、熟悉现场：工程地点、构筑物及设备位置、操作平台；2、熟悉工艺流程：原水 合格水路线、各管路路线；3、熟悉工艺指标：各单元进出水指标

20、、各单元控制指标；4、熟悉操作规程：各设备操作规程、技术操作规程；二、建立联系通道：获知协调人员、安装维修人员、电器安装人员、土建施工人员、公司相关负责人等的联系方式、 沟通渠道，以便在有问题需要解决时， 及时联系到相应负责人，保证调试、运行工作的顺利进行。三、编制调试方案、计划：四、点检工程构筑物、设备：各构筑物是否达到运行要求，是否清理干净；各设备、阀门、管路等是否达到安装要求， 各传动设备是否已达到厂家的润滑要求，管路是否经过吹扫， 泵入口是否加装临时过滤网等；五、设备试运行：通电试验、运转是否有异响，转向是否正确六、构筑物沉降试验：1、水源的选择，优先选择附近坑塘河湖的微污染水，其次是

21、二次水、井水、自来水，如原水浓度不高，可考虑加入部分原水（不得超过方案营养液浓度） 。2、充水按照设计要求一般分三次完成，即 1/3、1/3、1/3 充水，每充水 1/3 后，暂停 3-8 小时，检查液面变动及建构筑物池体的渗漏和耐压情况。特别注意：设计不受力的双侧均水位隔墙， 充水应在二侧同时冲水或交替进水。 已进行充水试验的建构筑物可一次充水至满负荷。 充水试验的另一个作用是按设计水位高程要求，检查水路是否畅通， 保证正常运行后满水量自流和安全超越功能， 防止出现冒水和跑水现象。充水试压，渐次进水；七、设备单机试运行：单机调试应按照下列程序进行：1、按工艺资料要求，了解单机在工艺过程中的作

22、用和管线连接。2、认真消化、阅读单机使用说明书，检查安装是否符合要求，机座是否固定牢。3、凡有运转要求的设备，要用手启动或者盘动，或者用小型机械协助盘动。无异常时方可点动。4、按说明书要求，加注润滑油（润滑脂）加至油标指示位置。5、了解单机启动方式，如离心式水泵则可带压启动；定容积水泵则应接通安全回路管，开路启动， 逐步投入运行； 离心式或罗茨风机则应在不带压的条件下进行启动、停机。点动启动后，应检查电机设备转向，在确认转向正确后方可二次启动。点动无误后，作 3-5min 试运转，运转正常后，再作 1-2h 的连续运转，此时要检查设备温升，一般设备工作温度不宜高于 50-60，除说明书有特殊规

23、定者，温升异常时，应检查工作电流是否在规定范围内， 超过规定范围的应停止运行， 找出原因，消除后方可继续运行。单机连续运行不少于 2h。单车运行试验后，应填写运行试车单，签字备查。泵满负荷水试两小时左右，压力设备按试压要求充水试压 24 小时左右，检查法兰连接处、焊缝处是否渗漏；八、单元试运行：目的是检查单元内各设备连动运行情况，并应能保证单元正常工作。九、联系菌种：菌种量的确定- 好氧：构筑物体积*500 1000mg/l量过少启动速度慢，过多易污泥老化。选用菌种的原则-低费用距离就进、 体积小（尽量采用压缩污泥）活性好（近似工艺、性状、处理能力）如果污水处理装置比较小，如 LTIR 集成装

24、置，由于菌种用量小，最好直接选用污泥浓缩池的液态污泥。十、营养液配比：BOD、N、 P-碳氮磷， 100:5:1，原水性质。 B：N 大于 20 应考虑加氮（常用尿素） B： N 小于 3 应考虑加碳源（常用甲醇、葡萄糖或大粪）十一、水处理辅料的准备：有机碳源（甲醇、葡萄糖等）、无机碳源（纯碱、小苏打）、磷（磷酸三钠、 磷肥）、消泡剂、硫酸；十二、检测装置的准备：溶氧仪、 pH计、化验仪器、药品第二节好氧处理菌种的投加与培养一、菌种培养时构筑物的选择：方便加菌种、有曝气装置、有搅拌、方便进原水或营养液二、菌种的投加方案的确定根据现场具备的条件综合考虑。如场地、人工、运输车辆、临时电源、临时泵及

25、管道、水枪、高差、过滤等因素三、菌种的粉碎对于压缩污泥应考虑污泥的粉碎问题， 应根据现场的条件确定粉碎方法。 粉碎方法选择的顺序为水枪 -泵循环 +滤网冲击 -曝气、搅拌。四、菌种活性的恢复菌种加入后，首先是恢复其活性， 由于菌种脱离其原来的好氧环境往往已有较长时间，因此，菌种运输到现场后应尽快加入培养构筑物，并且加入时，使构筑物处于曝气过程， 每批加完后继续曝气， 一方面淘汰厌氧菌， 另一方面将构筑物内的营养物质消耗，恢复其活性五、菌种的培养在活性恢复后即进入培养阶段， 目的是使活性污泥尽快生长， 以达到一定的数量级。菌种活性恢复期间，同时自身也有部分增殖。菌种的培养可单独进行，也可与驯化同

26、步进行，通常是以培养为主，即污泥量增加为主，兼顾驯化。如原水浓度较高或毒性较强，培养时应以加营养液或生活污水为主；如原水基本无毒性，碳氮比适当，可在培养阶段以原水为主。第三节好氧处理活性污泥的驯化一、活性污泥驯化应遵循的原则循序渐进、有的放矢、精心控制二、活性污泥驯化的方法与技巧如果培养期间加入的主要是生活污水，应逐步减少生活污水的加入量，并逐步增加原水的进水量，每次增加的进水量为设计进水量的 510%，每增加一次应稳定 2-3 个周期或 2 天左右，发现系统内或出水指标上升应继续维持本次进水量，直至出水指标稳定， 如出水指标一直上升， 应暂停进水，待指标恢复正常后，进水量应稍微减少， 或略大

27、于上周期进水量。 以此类推，最终达到系统设计符合。活性污泥驯化时， 也可采用体积负荷法来进行驯化， 可根据化验数据、 进水指标、系统指标、构筑物体积推算出单位时间的系统污泥负荷， 根据体积负荷来确定下个周期的进水量。下面以 SBR 池为例计算体积负荷。 12 小时一周期，曝8 推 4.进水 COD5000mg/L,氨氮 1000mg/L，好氧池体积 1000 方，进水后生化池内COD300mg/L，氨氮 50mg/L，曝气 4 小时后，生化池内 COD200mg/L，氨氮 34mg/L。则系统 COD 体积负荷 =（ 300-200）/4= 25mg/L.h; 系统氨氮体积负荷 =（50-34

28、）/4= 4mg/L.h;再计算出本周期 COD 去除总量 =1000 方 * 25mg/L.h* 8=200 公斤；氨氮去除总量 =1000 方 * 4mg/L.h* 8=32 公斤；以 COD 计算下周期进水量 =200*1000/5000mg/L=40 方；以氨氮计算下周期进水量 =32*1000/1000mg/L=32 方；下周期进水量取 32 方连续进水的运行方式中，应计算单位时间内系统进入的 COD、氨氮的总量，结合在此期间系统内指标的变化情况计算出体积负荷来确定下周期进水量。? 如果化验设施不到位，无法获知 COD、氨氮等数据，可根据溶解氧的变化、风机风量的大小来估算体积负荷。

29、在这种情况下， 进水量的增加更应稳定，避免冒进对系统产生冲击。? 例如，系统内溶解氧一般控制在 2-3mg/l，如果系统内溶解氧偏低， 1.0 左右，或进水停止后，溶解氧上升缓慢，说明进水量偏大，应适当减少进水量。如果溶解氧上升较快，说明进水量合理，可再适当增加进水量。? 如果溶氧仪、 化验仪器暂时都没有， 可根据污泥负荷来确定进水量， 一般污泥 COD 负荷按 0.2 公斤 COD/ 公斤污泥 .天。三、硝化菌的培养对于垃圾渗滤液来讲， 硝化菌的培养是重点， 相对于异养菌来讲比较难培养， 硝化菌的培养过程同时也是污泥的驯化过程。下面根据影响硝化菌生长的因素来确定硝化菌培养时应控制的指标。 主

30、要有以下几种：温度在生物硝化系统中， 硝化细菌对温度的变化非常敏感，在 535的范围内，硝化菌能进行正常的生理代谢活动。当废水温度低于15时，硝化速率会明显下降，当温度低于 10时已启动的硝化系统可以勉强维持，硝化速率只有 30 时的硝化硝化速率的 25%。尽管温度的升高，生物活性增大，硝化速率也升高，但温度过高将使硝化菌大量死亡， 实际运行中要求硝化反应温度低于。 所以高氨废水工程的调试应尽量选择气温 15 度以上的季节，如果必须在冬季启动，应尽量选用高氨污水厂的菌种，或有保温、加温措施的系统。 pH 值硝化菌对 pH 值变化非常敏感， 最佳 pH 值是 8.08.4，在这一最佳 pH 值条

31、件下，硝化速度，硝化菌最大的比值速度可达最大值。在硝化菌培养时，如果进水 pH 值较高，能够达到 8.0 左右最好，如果达不到也不应刻意追求，只要系统内 pH 值不低于 6.5 即可，如低于此值，应及时补充碱度，如烧碱、纯碱等。溶解氧氧是硝化反应过程中的电子受体， 反应器内溶解氧高低， 必将影响硝化反应得进程。在活性污泥法系统中， 大多数学者认为溶解氧应该控制在 1.52.0mg/L内，低于 0.5mg/L 则硝化作用趋于停止。 当前，有许多学者认为在低 DO（ 1.5mg/L）下可出现 SND 现象。 在 DO2.0mg/L，溶解氧浓度对硝化过程影响可不予考虑。但 DO 浓度不宜太高，因为溶

32、解氧过高能够导致有机物分解过快，从而使微生物缺乏营养，活性污泥易于老化，结构松散。此外溶解氧过高，过量能耗，在经济上也是不适宜的。生物固体平均停留时间（污泥龄）为了使硝化菌群能够在连续流反应器系统存活， 微生物在反应器内的停留时间（ c）N 必须大于自养型硝化菌最小的世代时间（ c） minN ，否则硝化菌的流失率将大于净增率，将使硝化菌从系统中流失殆尽。一般对（ c） N 的取值，至少应为硝化菌最小世代时间的 2 倍以上，即安全系数应大于 2。重金属及有毒物质除了重金属外， 对硝化反应产生抑制作用的物质还有： 高浓度氨氮、 高浓度硝酸盐有机物及络合阳离子等。 BOD如果系统内 BOD 较高，

33、系统内的异养菌就会与硝化菌争夺溶解氧，由于异养菌的数量远远大于硝化菌，硝化菌常常在系统内BOD 较高的情况下得不到一定的溶解氧，而无法生长增殖。一般系统内BOD 高于 20mg/l，就会对硝化菌产生抑制。如果进水COD 过高或碳氮比较高，硝化菌的培养就必须通过延时曝气来实现，即系统内COD 已经合格或处于较低水平时，继续曝气，给予硝化菌足够的生长时间，曝气时，同样要控制好溶解氧，尽量低于3mg/L ，防止污泥加速老化。氨氮浓度在系统氨氮浓度 200mg/L 时硝化菌就会被抑制，因此建议系统内氨氮浓度不高于 150mg/L，在高氨污水处理中，由于进水氨氮浓度高，如果不注意，几个周期下来氨氮浓度就

34、会升高到一定程度，常常在 A 池高于 200mg/L，因此在硝化菌培养过程中以及正常运行时， 应始终维持系统出水氨氮浓度在工艺要求指标以内，保证从调试开始，系统即出合格水结合以上几种因素，我们在培养硝化菌时，应尽量创造其生长的有利条件，制定出最佳方案。异常状况及解决措施一、一级反硝化池氨氮浓度高、硝态氮无原因 回流泵未开或损坏，无法将一级硝化池的硝态氮带入 A 池，导致一级反硝化池的硝态氮被全部消耗。 同时也无法通过一级硝化池的低浓度氨氮回流水将一级反硝化池的氨氮浓度进行稀释， 而氨氮浓度高的原水进水未停， 导致氨氮浓度越来越高。解决办法启动并加大回流量。二、硝化池硝化负荷低，导致氨氮积累原因

35、溶解氧偏低水温低于 15 度pH 值偏低或碱度低池内 COD 偏高解决办法立即加大曝气量同时减少进水量或暂时停止进水，待氨氮浓度恢复正常再进水。三、二级反硝化池硝态氮高无浮泥二级反硝化池硝态氮高且没有补充有机碳源。解决办法在二级反硝化池补充有机碳源。四、硝化池内溶解氧高原因1、进气量大于生化需氧量；2、硝化期间， pH 值低于 6.0 或碱度不足；3、硝化期间，氨氮不足；4、硝化菌受抑制或中毒。解决办法 1、适当减少进气量； 2、补充碱度； 3、增加进水量或减少进气量； 4、停止进水，稀释、置换系统有毒物质浓度。五、硝化池内溶解氧低原因进水量或进水浓度突然增大解决办法减少进水量或增大供氧量六、

36、一级硝化池内污泥突然减少原因反硝化池搅拌未开，回流的污泥下沉于池底，无法回流到一级硝化池。解决办法重新开启搅拌七、污泥膨胀表现：指 SVI 值升高，通常高于 200ml/g,污泥不易沉降，颜色发淡，系统粘度增加，膜通量下降，常伴随产生大量泡沫。分类：污泥膨胀分为丝状菌膨胀和非丝状菌膨胀。非丝状菌膨胀的原因： 非丝状菌膨胀主要发生在废水水温较低而污泥负荷太高的时候，此时细菌吸附了大量有机物， 来不及代谢， 在胞外积贮大量高粘性的多糖物质，使得表面附着物大量增加，很难沉淀压缩。而当氮严重缺乏时，也有可产生膨胀现象。 因为若缺氮， 微生物便于工作不能充分利用碳源合成细胞物质， 过量的碳源将被转弯为多

37、糖类胞外贮存物， 这种贮存物是高度亲水型化合物， 易形成结合水，从而影响污泥的沉降性能， 产生高粘性的污泥膨胀。 非丝状菌污泥膨胀发生时其生化处理效能仍较高， 出水也还比较清澈，污泥镜检也看不到丝状菌。丝状菌膨胀的原因 ： 污泥负荷过高或过低， pH 值偏低，营养比例失调等。在以上情况下，正常的菌胶团无法正常的代谢， 而比表面积大的丝状菌在取得底物方面要比菌胶团有利，结果在曝气池内丝状菌就变成了优势菌。 丝状菌大量生长，其菌丝伸出菌胶团外，造成污泥不易被压缩或沉降。控制方法 控制合理的污泥负荷，控制好溶解氧、 pH 等指标，及时补充所缺的营养元素（磷钾、钠、镁、铁、锰、钴、铜、镍、锌等 、）主

38、要功能：一是作为酶活化剂；二是在氧化还原反应中起电子传递的作用；三是调节微生物渗透压。若生化反应中缺乏这些微量元素， 则微生物的活性将降低， 无法进行电子的转移，因而代谢反应便无法正常进行。 如果某一种或几种元素缺乏或者含量不足， 就会限制微生物的正常生长， 降低处理效率， 同时会导致丝状菌大量生长而引起污泥膨胀。应急措施：如果污泥膨胀比较严重， 主要方法是投加药物增强污泥沉降性能或是直接杀死丝状菌。投加铁盐铝盐等混凝剂可以直接提高污泥的压密性保证沉淀出水。另外，投加一些化学药剂，如氯气，加在回流污泥中也可以达到消除污泥膨胀现象。投加过氧化氢和臭氧也可以起到破坏丝状菌的效果。 采用这种方法一般

39、能较快降低 SVI 值，但这些方法并没有从根本上控制丝状菌的繁殖，一旦停止加药，污泥膨胀现象可以又会卷土重来。 而且投药有可能破坏生化系统的微生物生长环境，导致处理效果降低，所以，这种办法只能做为临时应急时用。八、硝化池内产生大量泡沫原因 1、洗膜时表面活性剂（洗衣粉、十二烷基磺酸钠等）加入过多，回流入系统； 2、丝状菌过量生长 。解决办法 暂时加入消泡剂或适当降低液位，再清洗时控制表面活性剂的加入量，对于丝状菌，应参照丝状菌膨胀的控制方法来解决。九、临时停车停电 2 小时以内，可不做任何处理。停电 8 小时以上，应在停电前， 停止进水， 延时曝气，将系统内 COD 去除干净，防止厌氧化，来电

40、后及时进水运行，控制好曝气量或溶解氧。长时间停车 三个月左右 停车前应大量排泥， 维持系统比较低的污泥浓度， 每天少量进水，间歇曝气，每天曝气 1-2 小时。半年以上以重新接种启动为好。第四节运行时的控制指标一、 F/M 值：即污泥负荷， 城市污水处理厂的污泥负荷一般为 0.2KgBOD/KgMLSS.D 。氨氮负荷很低。而垃圾渗滤液属高 COD、高氨氮污水， COD 可高达 25000mg/L，氨氮浓度高达 2500mg/L 以上，对于此类废水，通常按氨氮体积负荷指导运行。渗滤液工程设计的氨氮体积负荷通常高达 0.2KgN/m3.D ，在实际运行时， 应根据系统的处理能力来确定进水量，以确保

41、系统正常运行。二、出水指标出水的指标一般看其 COD、氨氮和 pH 值，只要按照工艺要求去操作， 出水指标一般是没有问题的，出水 COD 偏高的原因主要有以下几种情况，一是风量不足造成溶解氧偏低，导致 COD 氧化不完全，这种情况通常伴随氨氮忽然升高，因为污染物氧化的顺序是先 BOD ，再氨氮， COD 升高，说明 COD 降解不完全，氨氮基本上没有降解，所以会出现在出水 COD 偏高时，氨氮会因为没有被氧化在系统内造成积累而导致突然升高。 同样的道理，只要系统出水氨氮合格， COD 也可以说是合格的，氨氮合格而 COD 不合格的现象有时也存在，往往是系统内亚硝酸盐积累造成的，因为亚硝酸盐也是

42、 COD 组成部分。三、溶解氧在实际运行过程中，溶解氧一般控制在 2-3mg/l,过高会造成能源的浪费，甚至污泥老化。过低会造成出水指标偏高，甚至导致污泥膨胀。所以控制溶解氧应在 2.0 左右为宜。四、系统内氨氮运行时，系统内氨氮指标应控制在 15mg/l 以内，过高可能会导致出水氨氮指标超标，另外由于氨氮指标高， 碱度消耗减少，从某种程度上也是盐分的相对增加，这样就增加了膜的污染程度。五、回流比污泥回流比过高，就会导致 A 池的停留时间过短，反硝化不能完全反应，造成硝化池 COD 负荷增加。过低会导致 A 池浓度过高，回流的硝态氮减少，也会导致反硝化供氧不足，同样反硝化不能完全反应，硝化池COD 负荷增加。四、短程硝化的控制技术：1、pH 值： 7.4 8.3；2、温度：低于 15 或大于 30 度（ 35 左右）；3、溶解氧： 1.0 左右；4、游离胺（ FA)浓度： 0.6-5mg/l ；5、氨氮负荷： 0.1KgN/m3.d；6、泥龄：低泥龄。五、同步硝化 -反硝化工艺：就是在生化系统内， 由于硝化菌达到一定数量， 占一定优势，在好氧条件下，能够与异养菌分享溶解氧，在异养菌处理 COD 的同时，硝化菌将氨氮氧化为硝