物料提升机、卸料平台专项施工方案

1、物料提升机、卸料平台专项施工 方案赣州鑫冠科技股份有限公司二期工程 3#仓库与 2#宿舍楼物料提升机卸料转运平台专项施工方案江西奇伟建设有限公司二 0 一六年九月物料提升机转运平台专项施工方案第一章 物料提升机施工方案一、工程概况本工程位于香港工业园区，因施工场地小，故安排在3#仓库与2#宿舍楼之间同用一台物料提升机。第二章 卸料平台施工方案一、卸料平台的布置 平台支撑采用双排单立管脚手架作支承体系，与外排架同时搭设，但不得与外脚手架连接，该平台支架自成体系，采用© 48X 3.5钢管，截面积A=489mm2,截面模量 W=5.08cm3，回转半径c=158mm, 钢管抗弯强度设计值

2、 f=205kN/mm2。立杆纵距12m，横距09m,步距15m,钢性连墙杆2步1设， 设置方法同外脚手架连墙件设计，立杆支承在 C15 砼垫层上，底部 设垫枋木或木板，不得支承在压实系数w 096的回填土层上，四周设 排水沟与外脚手架排水沟连通。卸料平台采用 18mm 厚双层胶合板满铺作面层，下垫木枋 120 X 120，中距 300，用 8#铁丝与钢管绑牢，平台两边设护身栏杆 1200 高，踢脚板 180高，平台下每隔三层设水平安全网一道。二、卸料平台支撑计算1）卸料平台纵向水平杆计算1) 荷载计算恒荷胶合板：0.9X 0.018X 2X 5-2=0.081(KN/m)木枋：(0.9+2X

3、 0.2) X 0.12X 0.12X 5X 4 根/(2X 1.0)=0 187(KN/m)纵向水平杆自重： 0.0384(KN/m)合计： 0.306(KN/m)施工荷载 0.9X 2=1.8(KN/m)2) 强度验算得：q=0.306X 1.2+1.8X 1.4=2.89(KN/m)M=0.125ql2=0.125X 2.89X 1.22=0.52(KN.m)(T =M/ 3 =0.52X 106/ (5.08X 103) =1024N/mm2v 臨=205 N/mm2 满足要求。3) 挠度验算E=2.06X 105N/mm2，V=L/150 与 10mm，I=12.19cm4 q=2.

4、89KN/mV=0.521ql4/100EI=0.521X 2.89X 15004/(100X2.06X 105X12.19X 104) =3.03mmv 1500/150=10mm,并v 10mm，满足要求。( 2)卸料平台横向水平杆扣件抗滑力计算1 )荷载计算恒荷胶合板：1.2X 0.9X 0.018X 2X 5- 2=0.0972 (KN )纵向水平杆： 0.0384X1.2=0.046( KN)横向水平杆：0.0384X 0.9=0.035 ( KN)栏杆、挡脚板自重：12X 0.14/2=0.084 (KN )合计： 0.227( KN )施工荷载：12X 0.5X 2=1.2 (

5、KN)2 )扣件抗滑力验算一个扣件抗滑承载力： 8KN横向水平杆下滑力：D=12X 0.227+14X 1.2=1952(KN) v 8(KN)满足要求。( 3)卸料平台立杆计算1 )荷载计算(计算支承荷载最大的立杆)立杆自重(© 48x 3.5钢管0.038KN/m)查表每半立杆承受的结构自重标准值：0.129KN/m (纵距1.2m,步距 1.5m)则：立杆自重 58.1x 0.129=7.5KN (架高 58.1m)卸料平台和平台之间的纵横水平杆自重胶合板：5X 1.2x 0.9x 0.018X 2x 17-4=0.826 (KN ) (17层平台)纵向水平杆： 34x 1.2

6、x 0.0384/2=0.783 (KN )(每层两道) 横向水平杆： 34x 0.9x 0.0384/2=0.588 (KN )(每层两道) 合计： 9.7( KN )活载标准值(同时施工取 2层，施工荷载 2KN/m2)Qk=0.9x 1.2x 2x 2/4=1.08(KN)2) 卸料平台立杆的稳定验算：底层立杆为最不利位置(根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001)轴心力的设计值 NN=(1 2G k+14Qk)=(1 2 X 9.7+1.4X 1.08)=13.15( KN)确定稳定系数：lo=K匕h=1.155X 1.5X 1.5=2.60m (连墙件二步一设

7、， 按二步三跨 取值，偏于安全)入=lo/i=26OO/15.8=164.56查附录C, ©=0.261( 3)验算稳定：N/©A=13.15 X 1000/ (0.261X 489) =103.03N/mm2v f=205N/mm2三、卸料平台板及木枋计算( 1 )平台板计算平台板下楞木间距300,立杆纵距1.2m，故可按等跨连续四跨 计算， 1 8厚胶合板平台板二层满铺1 )荷载计算胶合板自重： 0.9X 0.036X 5=0.162KN/m施工活载： 0.9X 2=1.8KN/mq=1.2X 0.162+1.4X 1.8=2.71KN/m四等跨弯矩系数Km=0.121

8、， Kv=0.62， Kf=0.967Mmax=Kmql2=0.121X2.71X0.32=0.03 KN.m2 2bh 900 182W= =48600mm6 62）抗弯强度计算6CTM =0.03 10 =0.617N/mm2v 13N/mm2 (只按一层平台板W 48600厚计算，抗弯强度也能满足要求）3）抗剪强度计算Vmax=Kvql=062X 2.71 X 0.3=0.50KN3max 二型 3 0.5 10 =0.046N/mm2v fv=1.4N/mm2 （只按一层2bh 2 900 18平台板厚计算，抗剪强度也能满足要求）4）挠度计算:如4100EI40.967 2.71 3003100 9 103900 1812=0054mmv丄400二需=°.75mm满足挠度要求。（2）平台板下木枋计算1）荷载计算胶合板自重：0.3X 0.036X 5=0.054KN/m木枋自重：0.12X 0.12X 5=0.072 KN/m施工活载：2X 0.3=0.6 KN/mq=1.2X( 0.054+0.072) +1.4X 0.6=0.9912KN/mMmax=討十 0.9912说=0.1 如2）抗弯强度计算M 0 . 1 120=0347N/mm2v 13N/mm2，满足要求W 1 2 01063）抗剪强度计算1 1 V= ql0.9912 0.9=0