土木工程系桥梁工程课程设计预应力简支桥梁课程设计

1、课程名称：桥梁工程设计题目：铁路桥梁设计 院 系： 土木工程系 专 业： 铁道工程 年 级： 二零零八级 姓 名： XXXX 指导教师： XXXX 西南交通大学峨眉校区 2011 年6月12日西南交大峨眉校区课程设计任务书专 业 铁道工程 姓 名 XXXX 学 号 XXXX 开题日期： 2011年5月 12 日 完成日期：2011 年 6月12 日题 目 预应力简支桥梁课程设计 一、设计的目的 使专科科学生在学完基础课和有关专业课之后，能够深入掌握和运用基础知识，独立完成预应力简支梁桥的主要设计工作，以进一步培养学生设计计算、分析和绘图能力。 二、设计的内容及要求1.拟定尺寸； 2.设计桥面板

2、和主梁； 3.绘制结构图； 4.编写说明书及设计分析或小结。 三、指导教师评语 四、成 绩 指导教师 (签章) 年 月 日 目录西南交大峨眉校区课程设计任务书1前 言3第一章 课程设计任务书4一、设计资料4二、设计内容：4第二章 截面尺寸拟定及草算5一、截面形式及分块方式5二、梁高5三、上翼缘尺寸5四、下翼缘尺寸6五、腹板中心距7六、腹板厚度8七、横隔板8八、跨中截面及支座截面轮廓尺寸图8第三章 钢筋混凝土桥面板设计9一、设计说明9二、桥面板计算荷载10三、内力计算12第四章 预应力混凝土主梁计算15一、主梁钢束布置及其位置计算15二、截面几何特性计算20三、主梁荷载及内力计算21四、跨中截面

3、抗弯强度检算26五、抗裂性计算27六、预加应力阶段检算31七、运营阶段计算32八、主应力检算35第五章 设计小结43第六章 结构设计图的绘制43前 言预应力简支梁桥课程设计的目的是使专科学生在学完基础课和有关专业课之后，能够深入掌握和运用所学的基础知识，独立完成预应力简支梁桥的主要设计工作，以进一步培养学生设计计算、分析和绘图能力。课程设计内容包括：拟定尺寸，设计桥面板和主梁，绘制结构图，编写说明书及设计分析或小结。课内外共学时。在设计中，要求学生在教师的指导下，正确运用设计理论和规范。创造性地、独自地完成上述设计任务（整个学期按规定的进度要求分阶段完成）。学生在设计中必须做到：原理正确，计算

4、没有错误，数据表格化，说明简单扼要，编写有条理。整个设计要求：卷面整洁、文句通顺、字迹工整、图纸美观。本指示书对设计过程及叙述要点作提纲性指示，供参考。并推荐一些计算表格，供选用。为逐步推广和应用电算作课程设计，对工作量比较繁重的章节，学生可编写部分电算程序，以节省用于重复计算的时间。第一章 课程设计任务书一、 设计资料1. 计算跨度：Lp20m，梁全长L20m0.6m=20.6m2. 活载：铁路列车竖向活载采用“中活载”3. 设计规范：铁路工程技术规范TBJ285，以下简称桥规4. 材料：(1) 混凝土：采用500号（50）(2) 钢筋及材料：预应力钢筋：245高强钢丝束，钢丝的抗拉极限强度

5、，。普通钢筋：受力钢筋及腹板内箍筋：用10的16Mnq钢筋应力容许值为：主力sg=180MPa主+附sg=230MPa 其余分布钢筋：A3和16Mnq钢筋。5. 施工方法：工厂预制，预应力钢筋采用后张法施工，张拉采用拉丝式体系锚具：JM125型片销锚千斤顶：YC60型穿心式双作用千斤顶孔道成型：采用48mm橡胶管二、 设计内容： 截面尺寸拟定及草算 钢筋混凝土桥面板设计 预应力混凝土主梁设计 编写说明书于上述设计过程中 绘制结构设计图 作出设计分析或小结第二章 截面尺寸拟定及草算一、 截面形式及分块方式T型梁，梁分为两片二、 梁高h=2m（按经济梁高跨度比1/10）三、 上翼缘尺寸、 道碴桥面

6、顶宽：3900mm ， ,每片梁的相对宽度：3900/2-30=1920mm、 道碴槽板厚的确定：（） 外边板外缘的厚度:120mm（） 梗胁处的板厚:80mm（） 上翼缘梗胁常用的坡度:tan=1:3（） 板顶排水横坡排水坡度：3.75%（） 道碴槽板底轮廓线的确定: 挡碴墙的边墙每4m设置一个30mm宽的断缝（） 从受力角度及全截面匀称的要求确定内边板的尺寸:、 板顶排水横坡的处理方式:设排水沟，横向双向排水。、 道碴槽板内外挡碴墙之作用：防止道砟散乱，保证碴整体性较好。四、 下翼缘尺寸、 由预应力钢束的布置要求确定() 按跨中截面强度条件估算钢束用量：假设一根钢束的面积y，受拉钢束的计算

7、强度（见§.）y，内力偶臂的估算： 式中：=0.92×2=1.84m 运营荷载下的跨中弯矩：式中：自重（参照） =34.1626（）线路设备（参照） （）列车活载（见§.及附录三）: 按规范规定：1+u =1+×（），本设计L=20m而=2.0，则1+u =1+2.0×（）=1.24=34.1626+18.5+61.504）×=5708.33KN·m预应力钢筋抗拉极限强度，根据规范: Ry=0.9×1500Mpa=1350Mpa=1840m为T梁上翼缘板计算厚度 ，其中 b=1050-260/2=920=920&#

8、215;120=110400则，可知：hi =163.4mm由公式得：本设计采用的是245高强钢丝束，故每捆钢丝束的截面积为：钢束用量：钢丝束：=，取12束。本设计采用钢丝束数量为12束。、 根据标准设计，束时，下翼缘可采用底宽cm，边厚cm的统一尺寸，以利制造。、 底宽要考虑架梁时单片梁的横向稳定性及支座设置的要求。、 边厚要考虑运输、吊装时偶然碰撞这一可能性因素。、 下翼缘梗胁常用的坡度：150/260=0.58。五、 腹板中心距从整孔梁的侧向稳定，道碴墙内、外边的受力及梁的平面弯曲诸因素考虑，照顾模板尺寸的统一及墩台顶帽尺寸的标准化的标准设计的统一尺寸。本设计的腹板中心距：1800mm.

9、六、 腹板厚度、 从承受剪应力和主应力的角度来看，应是沿梁长变厚度。、 从灌注混凝土的施工要求（见§.）、 从稳定性考虑（见§.）、 从腹板内弯束的布置和两端张拉的需要要求（见§., §.）参照标准设计，确定本设腹板厚度及沿梁长方向的变化，由260mm变到780mm。七、 横隔板、 作用及间距要求，每6m一个（见§.）、 本设计的横隔板布置及端隔板、中间隔板的厚度160mm。、 维修所需孔洞的设置：维修所需的孔洞为矩形，中间横隔板的孔洞尺寸为800mm 1030mm，端横隔板为610mm 765mm。八、 跨中截面及支座截面轮廓尺寸图图2-1

10、跨中截面轮廓尺寸图（尺寸单位：mm）图2-2 支座截面轮廓尺寸图（尺寸单位：mm）第三章 钢筋混凝土桥面板设计一、 设计说明1. 计算图式：图3-1 梁横截面图（尺寸单位：mm）图3-2 道砟槽板的计算图式（尺寸单位：mm）2. 板的结构类型：道砟槽板，近于矩形结构，板面有微小坡度，以作排水用，其两边缘设有道砟墙及人行道板，如图3所示。 3. 桥面板设计的控制截面及设计计算时所取的截面，附示意图。线路设备按配置木枕计算。4. 计算时截取的部位及长度：图3-3 一个T型梁的计算受力结构图（尺寸单位：mm）二、 桥面板计算荷载一般常用材料容重，（M3）钢-78.5钢筋混凝土-25.0混凝土或片石混

11、凝土-23.0碎石道碴(包括线路材料)-20.0 恒截（） 桥面板自重：钢筋混凝土容重取 板的自重：近似按匀布荷载计。 挡碴墙重：1简化为梯形截面计，作用于重心。（） 线路材料重按道碴体积计，作用至挡碴墙根部。（） 人行道步板重板厚cm计。本设计每侧人行道宽105cm，人行道与挡碴墙外侧构造间隙1cm。（）支架及栏杆重4按钢筋混凝土栏杆柱设计，沿桥长平均为604N/M，简化为一集中荷载，作用于人行道外缘。 活 载（） 列车活载按特种活载计，其分布：纵向（顺桥向）取1.2M；横向自枕木头按1：1计。冲击系数。确定列车活载的分布集度及在桥面板上的作用长度。（） 人行道活载：按§.办理。（

12、道碴桥面） 距梁中心2.45m以内：6=10KPa 从挡碴墙外侧起算。 距梁中心2.45m以外：7=4KPa 计算荷载的作用位置图，绘制作用位置示意图要标注尺寸。荷载图示如下：图 3-4 恒载图示（尺寸单位：mm）图 3-5 活载图示（尺寸单位：mm）三、 内力计算计算过程：首先采用“中活载“中的特种荷载计算，计算截面取受力最大的1-1截面。其中：本设计取铺装层厚度H=0.5m,道砟厚度取3.2m（如图3-1），则横向分布长度为2.5m+2×0.32m=3.14m。， 则分布荷 载：1.24利用工具CAD计算可以得到：桥面板计算体积：挡楂墙计算体积：道砟计算体积：人行道板计算体积：则

13、由分布荷载计算公式：q=恒载部分：桥面板：挡渣墙：道砟：人行道步板重：支架及栏杆：（集中荷载）活载部分：列车：人行道：距梁中心2.45m以内：，从挡碴墙外侧起算。 距梁中心2.45m以外：。 各项荷载在计算截面上产生的内力见表3.表3.1 桥面板各项荷载在计算截面上产生的内力荷载分类荷载名称单位荷载值在计算截面产生的内力M(KN·m)Q(KN)恒载板的自重q1KN/m5.9512.5185.475线路材料重qKN/m7.9812.6646.520挡碴墙重QKN6.9355.9926.935人行道步板重q3KN/m1.9271.4722.023支架栏杆重Q4KN0.7251.4360.

14、725恒载小计23.51914.08221.678活载列车活载KKN/m98.65414.38453.273人行道活载距中心2.45m内K6KN/m126.9095.880距中心2.45m外K7KN/m4.84.5702.688人行道活载小计KN/m115.45411.4798.568注：荷载的单位系考虑了板在设计时取了1.2m宽来计算。 外边板的两种主力组合及内力（） 有车时：恒载列车活载距中心2.45m以外的人行道静活载；图3-6 有车时荷载组合图表3.2 有车时各项荷载组合情况下计算截面上的荷载值及内力荷载分类荷载名称单位荷载值在计算截面产生的内力M(KN·m)Q(KN)恒载板

15、的自重q1KN/m5.9512.5185.475线路材料重qKN/m7.9812.6646.520挡碴墙重QKN6.9355.9926.935人行道步板重q3KN/m1.9271.4722.023支架栏杆重Q4KN0.7251.4360.725恒载小计23.51914.08221.678活载列车活载KKN/m98.65414.38453.273人行道活载距中心2.45m外K7KN/m4.84.5702.688总荷载总内力总计33.03677.639注：荷载的单位系考虑了板在设计时取了1.2m宽来计算。（） 无车时：恒载全部人行道静活载图3-7 无车时荷载组合图表3.3：无车时各项荷载在计算截面

16、上产生的内力荷载分类荷载名称单位荷载值在计算截面产生的内力M(KN·m)Q(KN)恒载板的自重q1KN/m5.9512.5185.475线路材料重qKN/m7.9812.6646.520挡碴墙重QKN6.9355.9926.935人行道步板重q3KN/m1.9271.4722.023支架栏杆重Q4KN0.7251.4360.725恒载小计23.51914.08221.678人行道活载距中心2.45m内K6KN/m126.9095.880距中心2.45m外K7KN/m4.84.5702.688人行道活载小计KN/m16.811.4798.568总荷载内力总计25.56130.246注：

17、荷载的单位系考虑了板在设计时取了1.2m宽来计算。（） 桥面板最不利荷载组合及计算内力：如图8和表NO.2所示。第四章 预应力混凝土主梁计算一、 主梁钢束布置及其位置计算1. 钢束布置的有关规定管道直径的选定:钢丝束直径约24.5mm,管道直径选40mm（见§.）管道间净距: 40mm保护层:35mm, 结构底面保护层厚度50mm（见§.，§.）。锚具和张拉设备对端部布置的要求：锚固端部增厚，钢筋布置稍密，增加抗压，降低锚下局部应力，以保证其强度达到张拉时的压力，使端部在张拉钢筋时不至于被压溃。2. 跨中截面钢束的排列简述布置的原则：考虑对称性，使之受力对称。单束

18、置最下层，钢筋应尽量向下布置，以保证受力要求，因为下部受力最大。避免钢束成为空间曲线，弯起的考虑，腹板范围的考虑等。图4-1 跨中截面钢束布置示意图（尺寸单位：mm）3. 沿跨度方向钢束的布置配合弯矩和剪力的变化，考虑梁端锚头的分散布置；底部数束是考构造需要弯起；起弯角和曲率半径的考虑，曲率半径4m；施工上的要求等。4. 梁端钢束的布置梁端设四块大垫板，与弯起的钢束正交；垫板外缘至梁端面的最小布置距离的确定。钢束锚头分散布置于四块垫板上，梁端钢束重心要与截面重心轴接近。梁端钢束布置、锚底钢束中心的座标及钢束曲率半径和起弯角如下面的钢束布置示意图所示。图4-2 梁端钢束锚头分散布置示意图（尺寸单

19、位：mm）图4-3 钢束平面布置示意图5. 钢束轴线几何参数的计算钢束轴线几何参数的计算的目的是算出所布置的钢束的全部几何参数，为以后的设计计算作好数据准备。图4-4 钢束平面布置示意图详图由上图知，其各项几何参数可如下计算：锚头抬高：；切线交点至锚底中心水平距：切线交点至锚底中心距：；切线长度（AB）：钢束水平段长度（FA）: ；钢束曲线段长度：钢束倾斜段长度（CD）：；钢束总长度： 、的计算：曲线段：； 斜线段：;要求的几何参数有：钢束的平均长度的起弯角度，各计算截面钢束的平均Sina ，Cosa值及铜重心至梁底的距离等。（） 钢束起弯轴线的计算见表.，见附页。（） 1/2L截面钢束位置的

20、计算见表.，见附页。（） 距支点座1.4m截面钢束位置的计算.6，见附页。（） 各检算截面钢束位置计算结果汇总见表4.1。表4.1 各检算截面钢束位置计算结果汇总 各束平均值 截面位置钢束重心至梁底距a (mm)1/2L截面01150距支点座1.4m截面0.28230.88421049图 4-5 钢束平面布置示意图钢 束 位 置 参 考 尺 寸 表编号Xi (mm)Yi (mm)R(m)a(角度)1318622352570301215720152570301112817955070301018615755070309157135550703081281135507030618691550703

21、031576952570307128475570305130255530304129235530302123135530301122115530306. 全桥钢束布置详见梁体钢筋布置图图4-6 弯起钢束布置立面图二、 截面几何特性计算 计算说明:参考轴和截面分块方式如下图所示 图4-7 截面分块图 跨中截面几何特性计算见表.，见附页。 其他各截面几何特性见表.，见附页。 各检算截面抗弯截面模量计算见表.，见附页。 各检算截面面积矩的计算（） 跨中截面面积矩的计算见表.0，见附页。（） 距支点1.4m截面面积矩计算表式同上；计算时要注意：钢束已弯至截面重心轴以上部分，见NO.1，见附页1。（）

22、各检算时截面面积矩汇总见表表4.2 各检算时截面面积矩汇总各检算时截面面积矩汇总表面积距截面位置1/2Lp 截面距端1.4m截面净截面特征 300672.9632 445145.1312S334870.263363430.5262276287.6234219782.0532换算截面特征330055.3533463313.1312S373135.1899382635.8766259107.5484233601.8438三、 主梁荷载及内力计算 控制截面的确定确定预应力简支梁为设计控制截面 内力影响线的绘制简单的计算图示。表NO.12 检算截面内力影响线的图形及面积计算截面位置力素影响线图形影响线

23、面积单位截面mm50050mm2.5-2.501.4m截面Mmm13.02013.02Qmm8.60000.05278.5473 荷载的计算（） 一期恒载：梁体自重。按梁的体积计算，再全长均匀分布（见§.）参照标准梁设计时，可借鉴的计算公式如下： （m）式中：1113.7KN ，为跨度32m标准梁每片重。 n本设计较标准梁增减的横隔板数。 L本设计梁全长。（m） 0.19半个中间隔板体积。（m3 ） L本设计较标准梁增减的长度。（m）跨中全截面积。（m3）横隔板间距为5m，则横隔板的布置图为：如图，本设计共有5块横隔板，则n=9-5=4（） 二期恒载：道碴、线路设备及人行道1.05m

24、时，每片梁上线性荷载重为q2=18.5KN/m 。（） 列车活载：活载集度：0.5K(1+m) KN/m，计算见表NO.13。冲击系数：（1+m ），（见§.）；表NO.13 最大活载加载时活载集度计算截面位置弯 矩 影 响 线剪 力 影 响 线加载长度最大纵距位置换算均布活载活载集度加载长度最大纵距位置换算均布活载活载集度截面201099.259.52100140.584.3100140.584.31.4m截面200.047115691.302042525518.60119.171.46 内力计算 本设计要计算各检算截面的最大弯矩Mmax及其相应的剪力，计算最大剪力max及其相应的

25、弯矩。（） 最大弯矩的计算见表NO.14表NO.14 最大弯矩的计算表截面位置影响线面积恒 载活 载合 计梁体自重线路设备 5042.76213818.592559.52297660661.4m 13.0242.76556.735218.5240.8769898.381695.9852（） 最大剪力的计算见表NO.15表NO.15 最大剪力的计算表截面位置影响线面积恒 载活 载合 计梁 体 自 重线 路 设 备加载地段影响线面积截面042.76018.502.584.3210.75210.75-2.584.3-210.75-210.751.4m截面8.547342.76365.482518.5

26、158.12518.671.46614.5561138.1642-0.0527255-13.4385510.1691（） 最大剪力时的相应弯矩计算活载按最大剪力加载时，对应的活载弯矩3aLQ3 。最大剪力时相应弯矩相应3，计算见表NO.16表NO.16 最大剪力时相应弯矩相应3计算表截面位置弯矩影响线最大纵矩位置恒载弯矩活载按最大剪力加载时合计梁体自重线路设备活载剪力活载弯矩相应=1/2Lp截面0.5102138925210.75210755170.51.4m截面0.075271.4556.7352240.87614.556860.37841657.9836（） 最大弯矩时的相应剪力计算活载按

27、最大弯矩加载时的轮轴位置用结构力学中判别式来确定。对应的活载剪力/3可取分离体计算，此时“中活载”须乘以系数0.5(1+m)。采用中-活载,对于跨中截面（如右图）：轮轴判别：左分离体上活载：kN左支点反力：对于距支座1.4m截面(如右图)左分离体上活载：左支点反力：最大弯矩时相应剪力相应3，计算见表NO.17表NO.17 各截面最大弯矩加载时相应剪力的计算 截面位置加载图示轮轴位置判别式活载按最大弯矩加载时合计左支点反力左分离体上活载活载剪力梁体自重线路设备截面-1356.141379.96（-1356.14+1379.96） × = 14.2920014.2921.4m截面-114

28、1.380-1141.380.6=-684.828387.38251.5-45.948（） 各检算截面的计算内力汇总见表NO.18表NO.18各检算截面内力汇总 截面位置截面距支座1.4m的截面恒载梁体自重2138556.7352365.4825线路设备9250240.87158.1251活载按加载297614.292898.38-684.828按加载21075210.75860.3784 614.556合计按加载606614.2921695.9852-45.948按加载5170.5210.751657.98361138.1642四、 跨中截面抗弯强度检算 强度检算时非预应力纵向钢筋所起作用的

29、考虑。 按破坏阶段时平衡条件求算受压区混凝土面积（见§.）。由受压区面积去推算相应的中性轴位置时可用试算加内插的方法、解析法和电算程序计算。检算受压区高度应符合的条件（见§.）。受压区混凝土面积的重心至梁顶的距离可利用表NO.7计算或由电算程序求算。抗弯强度检算按§.，§.条办理。本节计算工作，除荷载弯矩外，均可采用电算程序来求算，强度安全系数可在打印结果中计算，详情请见附录二。由受压区面积去推算相应的中性轴位置：钢丝束抗拉计算强度：而由内力平衡条件可知: 通过面积估算知，中和轴将通过1、2 、10、 6，设中和轴距梁顶的距离为X=+ +,X=14.86

30、cm，受压区高度满足要求。五、 抗裂性计算（一） 钢束预应力损失计算按§.，§.，§.，§.各条规定及材料实际试验资料办理。各根钢束用相同的张拉工艺和张拉力张拉，近似认为各截面、各钢束的预应力损失值相等，因此计算时经取代表性的平均值计。 钢束控制应力拉丝式体系，取用锚外控制应力 钢束与锚圈口的磨擦损失由试验得锚外控制应力和锚下控制应力的计算与校核。 钢束与管道的磨擦损失sS4计算条件：橡胶管成型，工厂预制，两端张拉，以跨中为计算截面，取平均值计算。K=0.0015；=0.55×0.106+0.0015×13.2=0.0781故sS4

31、= 0.0781×1102 =86.0662（Mpa） 锚具变形损失sS3计算条件：用钢质锥销锚（或片销锚），两端同时张拉，同时顶销，以跨中为计算截面。查知钢丝束平均长度为20.415m，每端钢丝束回缩及锚头变形为4mm 混凝土的弹性压缩损失sS6计算条件：分批张拉，每批张拉一根，考虑先期已发生的损失，取LP截面为计算截面，取钢束几何重心为应力计算点，按净截面特性计。N=12；=5.714。由计算知，= 45.1Mpa 松驰损失sS2先计算传力锚固时的钢束的应力值sy c，再判断计算松驰以前必须满足的条件。 松驰损失按试验资料取用：。松驰损失的一半在张拉后第二天即已发生，余为长期损失

32、。=5%=47.689Mpa 混凝土的收缩和徐变损失sS1计算条件：构件在一般使用条件下，预加应力时混凝土已达到设计强度，考虑自重和预应力两种荷载的作用，钢束统预应力扣除已发生的损失，计算徐变损失时，混凝土正应力取用的L两端截面钢束几何重心处应力的平均值，见表NO.19，按净截面特性计。=-（+ ）=1102-（52.63+86.0662+45.1）=918.2038截面处梁体自重产生的弯矩 = ×42.76×202=1603.5KN·m=1.604×KN·cm表NO.19两端截面钢束几何重心处应力的平均值截面位置几何特征预 应 力 产 生 的

33、自 重 产 生 的混凝土正应力合计两截面平均值小计10305.3106.98.5815.190.5040.651.1541.604-0.1871.4171.42910305.3889.840.88425.870.570.521.091.604-0.1631.441；n=5.714；则=150×× +5.714×1.21255=9.929KN/cm2 钢束各阶段民生的损失及应力值汇总见表NO.20表NO.20 钢束各阶段民生的损失及应力值汇总表各阶段情况预 应 力 损 失 值预应力值传力锚固时8.2955.268.60664.5126.67196.460669.78

34、96张拉两天后2.38529.05667.4046全损失发生后8.29599294.7705.268.60664.5140.733655.727（二） 跨中截面抗裂性计算 预应力钢束产生的下翼缘混凝土预应力sh（） 不分阶段计算：（本设计不采用）用有效预应力值及净截面特性计； 式中：（） 分阶段计算：压浆前用净截面特性，压浆后用换算截面特性。本设计考虑张拉两天后压浆，计算见表NO.21。压浆后至长期损失发生完毕，预应力值的增量 表No 21 下翼缘混凝土压应力的分阶段计算表（）计算阶段几 何 特 性预应力的分阶段作用混凝土预压应力合计类别小计压浆前应力净截面10305.3106.98.5867

35、.40465.110.5021.0051.5071.3848压浆后增量换算面积10512.7110.28.96-12.314-0.63-0.0573-0.0649-0.1222 考虑混凝土塑性的修正系数g按§.规定，取g。故 设计荷载产生的下翼缘混凝土拉应力s 按§.规定，要扣除管道削弱部分的影响。 式中：为管道内灰浆部分的截面抵抗矩。 （150.250 4.712×12）×=0.161×105cm3= =1.313KN/cm2 抗裂安全系数检算按§.，§.条办理。抗裂安全系数所以抗裂性满足要求。六、 预加应力阶段检算 计算

36、说明计算图式：按存梁时实际支承情况计，如下图。预加应力时，设混凝土已达到设计强度，预应力作用取传力锚固时应力计。 X q1 . . 检算截面的确定：手算时取和LP两截面来检算；电算时见后文所叙。制作时部分钢束的早期张拉检算从略；预加应力阶段的强度检算从略。 预加应力阶段钢束应力检算按§.条办理。梁体自重产生的弯矩M1：其中q1=42.76KN/m L=20.6m x=10.3故M1t =0.5×42.76×20.6（10.3-2.6）0.5×42.76×10.32=0.0112 预加应力阶段混凝土正应力检算梁体自重产生的弯矩M1 t按实际支承情

37、况计： 预加应力阶段混凝土正应力检算的源程序此项为选作内容，可分为两种方式编写：（） 将电算程序中个计算截面的混凝土正应力一一求出并作检算，其程序框图可参照表NO.22计算顺序拟定。表No 22 预加应力阶段混凝土正应力计算计算项目计算位置净截面特征自重产生的预应力产生的混凝土正应力合计小计KN/m2KN/m2KN/m2KN/m2KN/m2上翼缘10305.3106.99.290.01121205.619.789490.26-11253.843-1763.583-557.983下翼缘6.01-1863.5617395.70726885.96725022.407根据桥规：25022.407KN/

38、m20.80Ra=28Mpa,符合要求。七、 运营阶段计算说明计算图式及通常情况下控制截面的位置。（一） 运营阶段混凝土正应力检算运营阶段跨中截面混凝土正应力计算见表NO.23。检算条件见§.条。表No 23 运营阶段跨中截面混凝土正应力计算 计算位置计算项目全截面上翼缘下翼缘几何特征10305.310512.7106.9110.29.296.019.366.76荷载产生的应力梁体自重运营时0.02138 存梁时0.0112KNm21205.6-1863.56108.76-150.59小计1314.36-2014.15线路设备列车活载×105KN-m0.00925KNm29

39、88.25-1368.34×105KN-m0.02976KNm23179.49-4402.37合计KNm25482.1-7784.86预应力产生的应力张拉两天后预应力值KNm2918204预应力合力9.78KNm29490.26KNm2-11253.84317395.707小计KNm2-1763.58326885.967长期损失发生后的变化预应力值增量KNm2-123140预应力合力增量-0.13KNm2-123KNm21530.56-2119.23KNm21407.56-2242.23合计KNm2-356.02324643.737总计KNm25126.00716858.877根据桥

40、规, =16858.877=16.9Mpa0.5=17.5Mpa； 5126.0070所以运营阶段的正应力满足要求。（二） 运营阶段钢束应力检算应力检算点的确定及钢束应力计算假定和计算方法。运营阶段跨中截面的钢束应力计算见表NO.24。检算条件见§.条。钢束弹性模量与混凝土弹性模量之比为：表No 24 运营阶段跨中截面钢束应力计算计算项目特征值下翼缘混凝土正应力底层钢束位置混凝土正应力底层钢束应力几何特征底层钢束至梁底距 15.7净截面比值0.8229换算截面比值0.7609运营阶段钢束应力钢束有效预应力值-746779-746779荷载产生的应力存梁时自重产 净截面值-2223.7

41、-1829.883-10455.94992运营时自重应力变化换算截面值-1054.36-867.633-4957.654071线路设备产生 换算截面值-2255.467-1856.024-10605.31996列车活载产生 换算截面值-7136.278-5872.443-33555.14025合计+-772797.924+-806353.0642（三） 运营阶段混凝土剪应力检算这部分内容列在第八节“主应力检算”中。（四） 运营阶段混凝土主拉应力检算及箍筋设计同上，列在第八节“主应力检算”中。（五） 运营阶段跨中截面的正应力汇总，见表.25。表No 25 运营阶段跨中截面正应力汇总及两种计算方法比较计算项目计算方部位法预应力作用荷 载 作 用运营阶段检算抗裂性检算梁体自重线路设备列车活载小计应力合计容许值安全系数容许值上翼缘混凝土正应力分阶段计算-2132.6472377.451546.845445.3369453.7667236.979175001.2简化计算比较 %下翼缘混凝土正应力分阶段计算17654.98-3454.59-2255.467-7136.278-13528.6924808.64501.2简化计算比较 %底层钢束最大应力分阶段