塔吊专项施工方案3

1、000000塔吊安装方:案编 制：审核：批准：分公司000000自升式塔吊安装方案、工程概况序项 目内容1工程名称0000002工程业主000000城北区政府环卫3设计单位4建筑面积总建筑面积23586.8川；其中地上部分 16325.3 m217层，地下部分7261.5 m5工程地点000000城北区宁大路东侧6质量目标质量要求达到一次性验收合格7结构形式钢筋混凝土剪力墙结构，建筑结构的类别为二类8基础形式筏板基础独立基础9工期要求2012年3月20日开工，2013年12月30日竣工。本工程在综合办公楼（A区）（B区）采用刚性混凝土桩复合地基，长螺旋钻孔，管内 泵压浇筑混凝土（ C区）基础采

2、用平板型筏形基础，混凝土强度等级柱梁板及筏板均 为C40,基础垫层为C2（。（A区）主楼地下1层，地上17层，其中地下1层为库房， 地上117层为办公，轴号为CE（K轴、主要结构系采用现浇钢筋混凝土框架一一剪 力墙结构，基础形式为筏形基础。（A区）房屋建筑总高度为67.80m,总长度为49.60m, 总宽度为17.30m。高宽比为3.91，长宽比2.86，属A级高度钢筋混凝土高层规则建 筑。（B区）裙楼地下局部地下1层，地上4层，其中地下1层为档案库，地上14 层为办公，轴号为CA1/D轴，裙楼结构体系采用现浇混凝土框架结构，基础采用筏 形基础局部米用（CFG柱地基，独立基础。二、编制依据主要

3、依据施工图纸及以下规范及参考文献编制 1、塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)2、地基基础设计规范（GB50007-20023、建筑结构荷载规范（GB50009-20014、建筑安全检杳标准（JGJ59-2011)5、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)6、建筑机械使用安全规程(JGJ33-2001)7、本工程岩土工程勘察中期成果报告8、塔吊使用说明书三、施工准备根据1条，本工程选用QTZ6臂长50米1台，其基础断面尺寸为：5000x 5000X 1300mm及一台QTZ40臂长40米基础断面尺寸为：5000 X 5000 x 1300mm其相关技术参数适用于本工程垂直

4、运输需要。拟将各塔吊型 号及位置如下表：11#塔吊QTZ4080车库22#塔吊QTZ6310主楼具体详见施工总平面布置图（附图一）。四、适用塔吊的主要性能QTZ63塔吊性能表1 Mil26.67二IOTWIICfZ-J2JS22 25.2Jlmmm 恨tn if)wo*2 bi 1> r iMl柿札卜infrri技术性能参数表起升高度（m）倍率固定式行走式附着式a =24040140a =4404070最大起重吨位（t）6幅度（m）最大幅度50; 55最小幅度2起升 机构倍率a =2a =4速度m/min8.540804.252040起重量t331.5663电机型号、功率（kw）转速YZ

5、TDJ250M3-4/8/32-24/24/5.4KW-1410/710/150Y /min总功率（kw）34.7工作C）20 40平衡重臂长m重量t5013.555514.78自重（t）臂长m5055固定式33.535.6行走式（不含压重）41.3944.35附着式83.5885.54QTZ40塔吊性能表项目单位参数备注额定起重力矩KN.M400最大幅度M4742两种规格额定起重量47mT0.790TC470842mT0.902TC4209210.96mT4起升高度独立式M29供货附着式M120工作速度起升机构M/min60/40/7（2 倍率）r变幅机构M/min33/22回转机构Rpm0

6、.51/0.37顶升机构M/min0.6起升机构电动机型号YZTD200L2-4/5/24功率Kw15/15/4kw转速Rpm1440/960/220回转机构电型号YD132M-6/8功率Kw3.7/2.6KWB5机转速Rpm720/960变幅机构电动机型号YD100L2-4/6功率Kw2.2/1.5KWB5转速Rpm1440/960顶升机构电动机型号Y112M-4功率:Kw4kwB5转速Rpm1440平衡重T6.55规格不同整机独立式T2623附着式T工作环d境温度°C-2040五、塔吊基础的确定本项目计划布置塔吊附近的地质点号及临近的地质情况分析1、本工程采用桩基础，地基塔吊设计

7、地基承载力要求（200kpa）,塔基 承载力要求200KPa用等强进行换算则塔基平面尺寸为 5430X 5430mm 可按塔基平面6000X 6000mm!定。六、塔吊基础计算书QTZ63塔吊基础计算（一）、参数信息塔吊型号：QZT63塔吊起升高度H: 72m,塔身宽度B: 1.65m,基础埋深d: 4m,自重G: 620kN（包括平衡重120KN）,基础承台厚度he: 1.30m,最大起重荷载Q: 60kN,基础承台宽度Be: 6.00m,混凝土强度等级： C35，钢筋级别： HRB335，基础底面配筋直径： 20mm 额定起重力矩Me 760kN m 标准节长度 b： 2.5m， 主弦杆材

8、料：角钢 / 方钢 , 所处城市：青海省 000000， 风荷载高度变化系数口: 2.03地基承载力特征值 f ak： 200kPa，基础宽度修正系数n： 0,基础底面以下土重度Y：20kN/nt20kN/m3。基础所受的水平力 P：62kN，宽度/直径c： 160mm2 基本风压 a: 0.65kN/m基础埋深修正系数n： 1.5 ,基础底面以上土加权平均重度m（二）、塔吊对承台中心作用力的计算1 、塔吊竖向力计算塔吊自重： G=620kN；塔吊最大起重荷载： Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk= G+Q= 620 + 60= 680kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范(GB50

9、009-2001中风荷载体型系数：地处辽宁大连市，基本风压为 w=0.65kN/m2;查表得：风荷载高度变化系数歩=2.03 ;挡风系数计算：22 1/222 0.5忙3B+2b+(4B +b) c/(Bb)二(3 X1.65+2 X2.5+(4 X1.65 +2.5 ) ' ) X0.16/(1.65 X2.5)=0.547 ;因为是角钢/方钢，体型系数b=1.9 ;高度z处的风振系数取：艮=1.0 ;所以风荷载设计值为：2沪0.7 X ZX sX zX 0=0.7 X.00 X.9 X2.03 X).65=1.755kN/m ;3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Ml=

10、wXBXHXHX3.5=1.755 X0.547 X.65 X46X46X0.5=1675.846kN mMUx= M阿 M0+ PX hc= 760 + 1675.846 + 62 X 1.35 = 2519.55kN m(三) 、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= Mk/ (Fk+G) < Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k作用在基础上的弯矩；F k作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力， G= 25X 6X 6X 1.35=1215kN;Bc 为基础的底面宽度；计算得：e=2519.55/(680+1215)=1.33m <

11、6/3=2m ；基础抗倾覆稳定性满足要求！(四) 、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算GOOD计算简图:基础底面边缘的最大压力值计算：当偏心距 e>b/6 时，e=1.33m > 6/6=1mPkmax= 2 x (F k + G)/ (3 x a x Be)式中Fk作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力；a 合力作用点至基础底面最大压力边缘距离 (m),按下式计算：a= Be/20.5 M/ (Fk+ G) = 6/2 0.5-2519.55/(680+1215)=2.913mBe 基础底面的宽度，取Bc=6m不考虑附着基

12、础设计值：Pkmax=2x(680+1215)/(3 x 2.913x6)= 72.28kPa ；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范 GB50007-2002第5.2.3 条。计算公式如下 :f a = f ak+nYb-3)+ nYd-0.5)2f a- 修正后的地基承载力特征值 (kN/m2) ；f ak- 地基承载力特征值，按本规范第 5.2.3 条的原则确定；取 200.000kN/m2；n、n-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；Y-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3 ；b- 基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m取值，大于6n按6m取值

13、，取 6.000m;Y-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;d- 基础埋置深度（m）取1.500m;解得地基承载力设计值： f a=230.000kPa； 实际计算取的地基承载力设计值为 :f a=230.000kPa; 地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=52.639kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2 xfa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkma>=72.280kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范( GB 50007-2002)第 8.2.7 条。验算公式如下 :F i w 0.7 Rpf tanho

14、式中 血-受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800m时，血 取1.0.当h大于等于2000mr时，价取0.9，其间按线性内插法取用；取 和=0.95 ;f t - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t=1.57MPa；h o - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取h o=1.30m；a m - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2 ；am二1.65+(1.65 +2 x 1.30)/2=2.95m ;a t - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基 础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度)；取at = 1.65m;a b - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截

15、面在基础底面积范围内的下 边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处 的受冲切承载力时， 取柱宽加两倍基础有效高度； ab=1.65 +2x 1.30=4.25 ；P j - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反 力；取 P j =86.74kPa；A i -冲切验算时取用的部分基底面积；A=6.00 X2 (6.00-4.25)/2=5.25m 2F i -相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设 计值。 Fl =PjAl ；F i=86.74X5.25=455.36kN。允许冲切力：

16、0.7 X0.95X 1.57X2950.00X1300.00=4003931.75N=4003.93kN > F i= 455.36kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！(六) 、承台配筋计算1. 抗弯计算依据建筑地基基础设计规范( GB 50007-2002)第8.2.7 条。计 算公式如下 :2MI =a12(2i+a')(P max+P-2G/A)+(P max-P)i/12式中：M -任意截面1-1处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a 1 - 任意截面 I-I 至基底边缘最大反力处的距离；取ai=(Bc-B)/2 = (6.00-1.65)/2=

17、2.17m;P max - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基 反力设计值，取 86.74kN/m2；P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 I-I 处基础底面地基反力设计值，P= PmaxX( 3X 1.67-a i) /3 x 1.67 = 86.74 x (3 x 1.67-2.175)/(3 x 1.67)=49.091kPa ;G - 考虑荷载分项系数的基础自重，取 G=1.35X 25X BcX Bc2xhc=1.35 x25x 6.00 x 6.00 x 1.35=1640.25kN/m2；l - 基础宽度，取 l=6.00m；a - 合力作用点至基础底面最大压力

18、边缘的距离，取a=1.67m；a'- 截面I - I在基底的投影长度，取a'=1.65m。经过计算得 MI=2.172x(2 x6.00+1.65) x(86.74+49.09-2 x21640.25/6.00 )+(86.74-49.09) X 6.00/12=329.58kN m2. 配筋面积计算2a = M/( af cbho )z= i-(i-2 a1/2Y = 1- Z2A s = M/(甲hof y)式中，a -当混凝土强度不超过C5(时，a取为1.0,当混凝土强度等级为C8(时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取a=1.00 ;fc - 混凝土抗压强度设计值，

19、查表得 fc=16.70kN/m 2；h o - 承台的计算高度， ho=1.30m。经过计算得：沪329.58 X106/(1.00 X16.70 >6.00 X10X(1.30 X10)2)=0.002 ;E=1-(1-2 X0.002) 0.5=0.002;Ys=1-0.002/2=0.999 ；As=329.58> 106/(0.999 > 1.30> 103>2300.00)=845.91mm2。由于最小配筋率为 0 . 1 5%,所以最小配筋面积为 :6000.00 > 1350.002> 0.15%=12150.00mm2。故取 As=1

20、2150.00mm。采用配筋值：HRB33钢筋,20150mm底面单向根数39根，实际配筋值12253.8 mm2,基础配筋为20150n双向双层QTZ40塔吊基础计算（一）、参数信息塔吊型号：QTZ40塔身宽度B： 1.5m，自重 G: 325kN,最大起重荷载Q: 40kN,混凝土强度等级：C35,基础底面配筋直径：18mm额定起重力矩Me 400kN m标准节长度b： 2.2m,主弦杆材料：角钢/方钢，所处城市：辽宁大连市，塔吊起升高度H: 45.00m,基础埋深d： 1.70m,基础承台厚度he: 1.20m,基础承台宽度Be： 5.00m,钢筋级别：HRB335基础所受的水平力P：

21、62kN,宽度/直径e： 130mm基本风压 30： 0.65kN/m2,地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区,风荷载高度变化系数&:2.03地基承载力特征值 f ak：200kPa，基础宽度修正系数n： 0,基础埋深修正系数n： 2,基础底面以下土重度Y：20kN/mt 基础底面以上土加权平均重度m 20kN/m3。(二) 、塔吊对承台中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重： G=325kN；塔吊最大起重荷载： Q=40kN；作用于塔吊的竖向力：Fk= G+Q= 325+40= 365kN2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范(GB50009-2001中风荷载体型系数： 地处辽

22、宁大连市，基本风压为 wo=O.65kN/m2;查表得：风荷载高度变化系数歩=2.03 ;挡风系数计算：22 1/222 0.5忙3B+2b+(4B +b) c/(Bb)二(3 X1.5+2 >2.2+(4 X1.5 +2.2 ) ' ) X).13/(1.5 X2.2)=0.497 ;因为是角钢/方钢，体型系数 尸1.909 ;高度z处的风振系数取：艮=1.0 ;所以风荷载设计值为：2沪0.7 X 护必必 0=0.7 XI.00 X1.909 X2.03 X).65=1.763kN/m ;3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Ml=wXBXHX-IX).5=1.763

23、 X0.497 X.5 X45X45X0.5=1330.745kN mMkmax= M阿 M0+ PX hc= 400 + 1330.745 + 62 X 1.2 =1805.15kN m(三) 、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ (Fk+G)w Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k作用在基础上的弯矩；F k作用在基础上的垂直载荷；G k混凝土基础重力，G= 25X 5X 5X 1.2=750kN;Be为基础的底面宽度;计算得：e=1805.15/(365+750)=1.619m < 5/3=1.667m;基础抗倾覆稳定性满足要求！(四)

24、 、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算计算简图：5000基础底面边缘的最大压力值计算:当偏心距 e>b/6 时，e=1.619m > 5/6=0.833mPkmax= 2 x (F k + G)/ (3 x a x Be)式中Fk作用在基础上的垂直载荷；k混凝土基础重力；a 合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),下式计算:a= Bc/20.5 MM (Fk+ G) = 5/2 0.5-1805.15/(365+750)=1.917m。Be 基础底面的宽度，取Bc=5m不考虑附着基础设计值:PkmaF2X (365+750)/

25、(3 x 1.917 x 5)= 77.569kPa ;地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范 GB50007-2002第5.2.3 条。计算公式如下 :f a = f ak+nYb-3)+ nYd-0.5)f a- 修正后的地基承载力特征值 (kN/m2) ；f ak- 地基承载力特征值，按本规范第 5.2.3 条的原则确定；取200.000kN/m2；n、n-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；Y-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取320.000kN/m3；b- 基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取 5.000m；Y-基础底面以下土的加权平

26、均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;d- 基础埋置深度（m）取1.400m;解得地基承载力设计值： f a=236.000kPa; 实际计算取的地基承载力设计值为 :f a=236.000kPa;地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=44.600kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2 xfa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkma>=77.569kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（ GB 50007-2002）第8.2.7 条。 验算公式如下 :F 1 < 0.7 （hpftarrho式中®p-受冲切承载力截面高度影

27、响系数，当h不大于800mr时，血 取1.0.当h大于等于2000m时，血取0.9，其间按线性内插法取用；取 加=0.97 ;f t - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t=1.57MPa；h o - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o=1.15m；a m - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=(a t +ab)/2 ；am二1.50+(1.50 +2 x 1.15)/2=2.65m ;a t - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度)；取at = 1.5m;a b - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长

28、，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时， 取柱宽加两倍基础有效高度； ab=1.50 +2x1.15=3.80 ；P j - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位 面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反 力；取 Pj=93.08kPa；A l - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00x(5.00-3.80)/2=3.00m 2F i -相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设计值。Fi二RA ;i=93.08 X 3.00=279.25kN允许冲切力：0.7 X 0.97 X 1.57 X 2650.0

29、0 X 1150.00=3248726.43N=3248.73kN > Fl= 279.25kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！(六) 、承台配筋计算1. 抗弯计算 依据建筑地基基础设计规范( GB 50007-2002)第8.2.7 条。计 算公式如下 :MI=a12(2l+a')(P max+P-2G/A)+(P max-P)l/ 1 2式中： MI - 任意截面 I-I 处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计 值；a 1 - 任意截面 I-I 至基底边缘最大反力处的距离；取ai=(Bc-B)/2 = (5.00-1.50)/2=1.75m;P max -

30、相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基 反力设计值，取 93.08kN/m2；P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 I-I 处基础底面地基反力设计值，P= PmaxX( 3X 0.881-a 1) 13 x0.881 = 93.08 x (3 x0.88-1.75)/(3x0.88)=31.453kPa ；G -考虑荷载分项系数的基础自重，取 G=1.35x 25x Bcx Bc2xhc=1.35x25x5.00x 5.00x1.20=1012.50kN/m2；l -基础宽度，取 l=5.00m；a- 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=0.88m；a' -截面

31、1 - I在基底的投影长度，取a'=1.50m。经过计算得 MI=1.752x(2 x 5.00+1.50) x(93.08+31.45-2 x1012.50/5.00 2)+(93.08-31.45) X 5.00/12=206.42kN m2. 配筋面积计算as= M/( a1f cbh02)z= i-（i-2 aY= 1- Z2A s = M/（甲h°f y）式中，a -当混凝土强度不超过C50寸，a取为1.0,当混凝土强度等级为C80寸，取为0.94,期间按线性内插法确定，取a=1.00 ;fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2;h o -承台

32、的计算高度，ho=1.15m。 经过计算得：a=206.42 X1O6/(1.OO X16.70 >5.00 X1O3X(1.15 X1O3)2)=O.OO2 ;E=i-(i-2 >0.002) 0.5=0.002; ¥=1-0.002/2=0.999 ;63As=206.42 > 10/(0.999 > 1.15 > 10 >2300.00)=598.87mm。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00 > 1200.002> 0.15%=9000.00mn。故取 As=9000.00mm。. ” 2采用配筋值：H

33、RB33钢筋，18135mm实际配筋值9162 mm,基础配筋为 18135mm向双层。八塔吊附墙计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001、建筑安全检查标准(JGJ59-2011)、建筑施工手册、钢结构设计规范（GB50017-2003等编制。（一）、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时， 最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下 :风荷载标准值应按照以下公式计算：

34、23k=3oX z3 =0.650 XJ.130 X2.020 >0.700 =0.119 kN/m 2;其中 so 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用：so = 0.650 kN/m 2;z风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用： zz = 2.020；zs 风荷载体型系数： zs = 0.130 ；3 高度Z处的风振系数，3 = 0.700 ;风荷载的水平作用力：q =sk>B>Ks = 0.119 >1.500>0.200 = 0.036 kN/m ；其中 wk风荷载水平压力，wk= 0.119 kN/m

35、 ;B 塔吊作用宽度，B= 1.500 m ;K s迎风面积折减系数，Ks二0.200 ;实际取风荷载的水平作用力q二0.036 kN/mM = 630.000 kN 314753塔吊的最大倾覆力矩:弯矩图变形图d池032-18733.23&剪力图计算结果：N w = 33.9509kN;（二）、附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题，采用结构力学计算个杆件内力：计算简图：方法的基本方程：计算过程如下：8iXi+ Aip=Op二刀 Ti°Ti/EA8i=E T0T°li/EA其中: p为静定结构的位移；Ti0为F=1时各杆件的轴向力；Ti为在外力M和P

36、作用下时各杆件的轴向力；li 为为各杆件的长度。虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：X i=- & Si各杆件的轴向力为：* * 0 * 0 * 0T1*=X1 T 2*=T20X1+T2 T 3*=T30X1+T3 T 4*=T40X1+T4以上的计算过程将从 0-360度循环， 解得每杆件的最大轴压力， 最大轴拉力：杆 1的最大轴向拉力为 : 15.47 kN ；杆 2的最大轴向拉力为 : 33.99 kN ；杆 3的最大轴向拉力为 : 35.87 kN ；杆 4的最大轴向拉力为 : 16.76 kN ；杆 1的最大轴向压力为 : 15.47 kN ；杆 2的最大轴向压力为 : 33.99 kN ；杆 3的最大轴向压力为 : 35.87 kN ；杆 4的最大轴向压力为 : 16.76 kN ；（三）、附着杆强度验算采用标准附墙件 !（四）、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连 接。预埋螺栓的规格和施工