修改意见综合训练 翁家兴

1、 环 境 科 学 与 工 程 学 院综合训练1000m3/d中药制药废水处理工程设备设计专 业环保设备工程班 级环设111学 号1111702109学生姓名翁家兴指导教师闵敏完成日期目录1 设计任务32原理介绍与设计方案论证32.2 设计方案论证43 工艺设计计算63.1 各构筑物去除率63.2 构筑物设计及工艺说明73.2.1 格栅73.2.2 调节池93.2.3 集水池103.2.4 水利循环澄清池103.2.5 UASB反应器154.2.6 三相分离器16 配水井19 SBR反应器19 污泥处理装置265 总体布置285.1 总平面布置285.2 高程布置29小结301 设计任务中药制药

2、生产过程中产生的废水主要是中药材淘洗水，提取罐及容器、地面清洗水，成分复杂，水质变化较大，属于高浓度难降解有机废水。因此中药制药废水必须进行处理，如何选择合适的处理工艺进行处理使其出水水质达到GB 89781996污水综合排放标准中的一级排放标准。本设计是处理量为1000 m3/d的中药制药废水工艺设计。进水水质为pH = 46，CODcr =6000 mg/L，BOD5 =3000 mg/L，SS=2000 mg/L，色度400倍。经该工艺处理后的出水水质：符合污水综合排放标准（GB 89781996）中的一级排放标准，主要指标如下：pH：69，CODCr100mg/L，BOD520 mg/

3、L，SS70 mg/L，色度50倍。设计日处理量：1000m3/d，即41.67 m3/h。表1.1 原水水质CODcr（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）pH6000300020004-6表1.2 出水水质CODcr（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）pH100BOD520SS706-92原理介绍与设计方案论证（PH需要调节）2.1 UASB及SBR工艺运行原理UASB原理介绍UASB由污泥反应区、气液固三相分离器（包括沉淀区）和气室三部分组成。在底部反应区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层

4、中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解污水中的有机物，把它转化为沼气。沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进入气室，集中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。 SBR原理SBR是序列间歇式活性污泥法

5、（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。2.2 设计方案论证主工艺为UASB+SBR工艺，由于中药制药废水中含有大量浮渣，需在各处理单元之前设格栅，格栅出水收集到集水井，再用泵提升

6、至澄清池，澄清池的出水经泵提升进入UASB反应器进行厌氧处理，再经竖配水井，进行泥水分离后，上清液进入SBR反应器，在SBR反应器中进行好氧处理，其出水达到国家一级排放标准，可直接排放到受纳水体。由于废水SS含量高，产泥量较大，因此需对污泥进行后续处理：各反应器出来的污泥收集至集泥井，再由污泥泵提升至污泥浓缩池浓缩，浓缩后的污泥进入贮泥池，再由泵提升至污泥脱水间脱水，脱水后的污泥可直接外运。浓缩池的上清液及脱水间的滤液返回至澄清池继续处理。经过对各种厌氧工艺的比较，本设计选用UASB反应器，因为该工艺技术成熟，耐冲击负荷好，处理能力大，能去除大部分的有机物，可以回收沼气，降低能源消耗，占地面积

7、较小，可以降低建设费用和运行费用，由于应用较广泛，所以实际运行经验较多。好氧处理单元选择SBR法，它的处理效率高，占地省，投资省，运行灵活，污泥的性能良好，出水水质可达标。因此，本设计处理方案采用UASB-SBR（厌氧好氧相结合）工艺，既满足出水要求，又尽可能的节约了投资，节省了运行费用。 具体工艺流程图见下图。泥滤液泵泵泵上清液搅拌进水格栅与集水井调节池澄清池UASB反应器配水井SBR反应器排水污泥浓缩池贮泥池污泥脱水间泥饼图3.1 UASB+SBR工艺流程图3 工艺设计计算3.1 各构筑物去除率表4.1 各构筑物去除率单元工艺项目（加上ph）进水浓度(mg/L)出水浓度mg/L去除率%格栅

8、集水池COD600060000BOD5300030000SS200050075调节池COD600060000BOD5300030000SS5005000澄清池COD6000540010BOD53000270010SS50012575UASB反应池COD5400162070BOD5270054080SS125 1250SBR反应池COD1620291.682BOD554064.888SS12510020出水COD296.195BOD564.897SS100953.2 构筑物设计及工艺说明3.2.1 格栅格栅是一种简单的过滤设备，由一组或多组平行的金属条制成的框架，斜置于废水流经的渠道中。格栅设于

9、污水处理厂所有处理构筑物之前，或设在泵站前，用于截留废水中粗大的悬浮物或漂浮物，防止其后处理构筑物的管道阀门或水泵堵塞。按栅条间隙，可分为粗格栅（50-100mm）、中格栅（10-40mm）、细格栅（3-10mm）三种，按清渣方式可分为人工清渣格栅和机械清渣格栅两种3。参数选取：过栅流速一般采用0.6-1.0m/s；格栅倾角一般采用45°-75°；通过格栅的水头损失一般采用0.08-0.15m；栅前渠道内水流速度一般为0.4-0.9m/s；格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m，工作台上应有安全和商品冲洗设施；工作台两侧过道宽不小于0.7m。工作台正面过道

10、宽度：a， 人工清渣，不小于1.2m；b， 机械清渣，不小于1.5m。参数确定： (1) 设计采用细格栅(2) 栅条间隙b=8 mm；(3) 栅前水深h=0.4 m； (4) 过栅流速v=0.7 m/s；(5) 格栅倾角a=60°；(6) 设计流量Q=1000m3/d=41.67 m3/h=0.012m3/s格栅的计算(1) 栅条间隙数：n（个）(2) 栅条有效宽度B(m)B=S(n-1)+bnS栅条宽度(m)；设S=0.02B=0.02×(5-1)+0.008×17=0.22m(3) 进水渠道渐宽部分的长度l1(m) B1进水渠宽(m)；1进水渠道渐宽部分的展开

11、角度，一般可采用20°；设B1 =0.2 m，则进水渠道内的流速为0.49 m/s；(4) 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2(m)l2=l1/2=0.18 m(5) 通过格栅的水头损失h1 设栅条断面为圆形 k系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数。K=3.36v-1.32=1.032h1(6) 栅槽总高度H(m) 取栅前渠道超高=0.3 m， (7) 栅槽总长L(m)栅前渠道深 H=h+h2=0.4+0.3=0.7 mL=l1+l2+0.5+1.0+H1/tan60°=0.36+0.18+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.45 m图A 格栅结构设计

12、计算图(8) 每日栅渣量W（m3/d）工业污水流量总变化系数 Kz=1.3栅渣量 W1=0.1 m3/103 m3污水3.2.2 调节池 由于中药制药厂废水出水水质、水量不稳定，波动较大，废水水质水量的变化对废水处理设备的功能发挥是不利的。为解决这一问题设置一调节池，以调节水质和水量。 取停留时间T=12小时设计流量为 Q1=1200×1.31200=360m3/d取有效水深h1=5m，超高h2=0.3m， 则总高H=5.3m底面积A=360×12/24/5=36m2，事故池的底面尺寸为L×B=9m×4m调节池长×宽×高=9m

13、5;4 m×5.3 m3.2.3 集水池中药制药废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，防止水泵频繁启动，以延长水泵的使用寿命，需对废水的水量和水质进行调节，集水池的设计遵循以下原则：最小池容：集水池的最小容积，不应小于最大一台污水泵6min的出水量；集水池应设置冲洗或清泥设施；集水池的布置：应考滤水泵洗水管的水力条件，减少滞留或涡流。参数选取：水力停留时间HRT=1h；有效水深h1=4.0 m；超高h2=0.5 m；(1) 集水池容积：V=Q/T=(1000/24)×1=41.67 m3 (2) 集水池的总高：H=h1h2=4.00.

14、5=4.5 m，(3) 集水池的面积：A=V/H=41.67/4.5=9.26m2，取A=10 m2 集水池的横截面为： L×B=5×2(m²) 则集水池的尺寸为： L×B×H=5×2×4.5(m3)(4) 一次提升泵选取：提升流量Q=150，扬程10 m，选泵。3.2.4 水利循环澄清池由于中药制药废水中悬浮物（SS）浓度较高，加药后利用水力进行搅拌，絮凝沉淀，此池兼有沉淀的作用，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行。参数选取：(1) 上升流速为0.71.0 mm/s； (2) 高度为2.03.0m；(3)

15、悬浮层高度34 m；(4) 停留时间1.01.5h；(6) 参数选取：设计流量Q=1000m3/d=41.67 m3/h=0.012m3 考虑5排泥耗水量 ， 回流比为2 设计循环总流量 喉管流速=2.5m/s；第一絮凝室出口流速=0.06m/s。 第二絮凝室出口流速=0.04m/s；清水区上升流速=0.5 mm/s。 喉管混合时间=0.6s。水利循环澄清池计算(1) 水射器的计算：，取45mm 设进水管流速V=1.5 m/s，则进水管直径 ，取105mm 设喷嘴收缩角为斜壁高=mm，取112mm 喷嘴直段长度取65 mm 则 喷嘴管长258 mm 喷嘴的实际流速：要求净水头 0.06=4.0

16、1m(2)喉管的计算 实际喉管流速： 喉管长度，取1380 mm 取喇叭口直径 喇叭口斜边采用倾角，则喇叭口高度为 喷嘴与喉管的距离S=2=0.166 m(3)第一絮凝室的计算： 上口直径， 上口面积 实际出口流速 设第一絮凝室高度为，锥形角取，则 (4)第二絮凝室的计算 第二絮凝室进口断面积第二絮凝室直径实际进口断面积0.43=0.7实际进口流速第二絮凝室高度取2.7m；其中第二絮凝室至第一絮凝室上口高度取2.4 m第一絮凝室上口水深=0.3 m；=0.05m(5)澄清池直径的计算分离室面积=澄清池直径5.9m，取6 m实际上升流速，取0.5(6)澄清池高度的计算 喉管喇叭口距池底0.46

17、m，喷嘴与喉管间距0.14 m，超高0.3 m； H=7.5 m(7)坡脚的计算 池底直径采用，池底坡角采用，池底斜壁部分高度为 = 池子直壁部分的高度为 (8)澄清池各部分容积及停留时间的计算A 第一絮凝池 0.2； 8 sB 第二絮凝池 2.2；84.6s C 分离室停留时间 5400s D水在池内净水历时 E澄清池总体积 直壁部分体积：149.5 锥体部分体积：58.7 池的总体积：208.2 F总停留时间=4.4 h(9) 排泥设施的计算 泥渣室容积按澄清池容积的1%计，即 设置一个排泥斗，采用倒立正四棱锥体，其锥底边长和锥高均为Z =3.3 m（10）澄清池进出水水质指标如表4.2

18、所示：表4.2 澄清池进出水水质指标水 质 指 标COD（mg L）BOD（mg L）SS（mg L）进水水质60003000500设计去除率10%10%75%设计出水水质540027001253.2.5 UASB反应器一设计参数：(1) 污泥参数设计温度T=25容积负荷NV=8.5kgCOD/(m3·d) ，污泥为颗粒状，污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD，产气率0.5m3/kgCOD 。(2) 设计水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。二 UASB进水配水系统计算（一）设计参数每个池子的流量：Q1=41.67/4=10.42 m3/h（二）UA

19、SB反应器容积及主要工艺尺寸(1) UASB反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积V，V=QS0/NV V反应器的有效容积(m3)；S0进水有机物浓度(kgCOD/L)；V=10003.375/8.5=397m3取有效容积系数为0.8,则实际体积为496m3(2) 主要构造尺寸的确定UASB反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷q1=0.6m3/(m2·d)反应器表面积：A=Q/q1=41.67/0.6=69.45m2 反应器高度：H=V/A=1868/69.45=7.1m，取H=7m采用4座相同的UASB反应器，则每个单池面积A1为：A1=A/4=69.45/

20、4=17.36m2，取D=5m则实际横截面积：A2=3.14D2/4=19.6 m2 实际表面水力负荷：q1=Q/4A2=41.67/519.6=0.43q1在0.5-1.5m/h之间，符合设计要求。(3) 水质指标表4.3 UASB反应器进出水水质指标水 质 指 标COD（mg L）BOD（mg L）SS（mg L）进 水 水 质54002700125设计去除率70%80%/设计出水质1620540125三UASB进水配水系统(1) 设计原则1 进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均；2 应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌

21、；3 易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。本设计采用圆形布水器，每个UASB反应器设30个布水点。(2) 设计参数每个池子的流量：Q1=41.67/4=10.42m3/h 三相分离器 三相分离器的设计（1）气液分离设计 由图可知，欲达到气液分离的目的，上、下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离（AB的水平投影）越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越小，所以，重叠量的大小是决定气液分离效果好坏的关键。由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动

22、，并设流速为va，同时假定A点的气泡以速度Vb垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着va和vb合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有：要使气泡分离后进入沉淀区的必要条件是：在消化温度为25，沼气密度=1.12g/L；水的密度=997.0449kg/m3；水的运动粘滞系数v=0.0089×10-4m2/s；取气泡直径d=0.01cm根据斯托克斯（Stokes）公式可得气体上升速度vb为vb气泡上升速度(cm/s)；g重力加速度(cm/s2)；碰撞系数，取0.95；废水的动力粘度系数，g/(cm.s)，=v。水流速度,校核： ， 故设计满足要求。图D 三相分离器设计计算草图（

23、2）每日产泥量为=3735×0.85×0.1×3400×103=1079MLSS/d则每个UASB每日产泥量为W=1097/4=269.75MLSS/d可用200 mm的排泥管，每天排泥一次。（3）每日产气量 G=3726×0.85×0.5×3400×103 =5397 m3/d=224.9 m3/h 储气柜容积一般按照日产气量的25%40%设计，大型的消化系统取高值，小型的取低值，本设计取38%。储气柜的压力一般为23KPa，不宜太大。UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液

24、、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验， 三相分离器应满足以下几点要求：沉淀区的表面水力负荷<1.0m/h；三相分离器集气罩顶以上的覆盖水深可采用0.51.0m；沉淀区四壁倾斜角度应在45º60º之间，使污泥不积聚，尽快落入反应区内；沉淀区斜面高度约为0.51.0m；进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速2m/h；总沉淀水深应1.5m；水力停留时间介于1.52h；分离气体的挡板与分离器壁重叠在20mm以上；以上条件如能满足，则可达到良好的分离效果。 配水井UASB后污水进入配水井向SB

25、R配水，设2座，配水井尺寸：直径3 m高6 m。配水井设分水钢闸门三座，选用SYZ型闸门规格为直径为800毫米，配手摇式启闭机三台。 SBR反应器经UASB处理的废水，COD含量仍然很高。必须经过进一步处理才能达到排放标准，即采用好氧处理。本设计采用4个SBR反应器,运行周期T=8h。(1) 水质指标 水 质 指 标COD（mg L）BOD（mg L）SS（mg L）进 水 水 质1620 540125设计去除率82%88%20%设计出水水质29265100表4.4 SBR反应器进出水水质指标 (2) 确定参数污泥容积负荷NV=0.15kgBOD/(m3·d)污泥沉降指数SVI采用1

26、50反应周期T=8h，一天内反应周期数n=24/8=3，反应器数量nB=4周期内时间分配：进水时间T/nB=8/4=2h 反应时间4h，其中缺氧时间tanox=1.4h，好氧时间ta=2.6h，静沉时间1.0h， 排水时间0.5h，闲置排泥时间0.5h。SBR反应池的计算1 污泥泥龄和剩余污泥量的确定 硝化所需量低好氧污泥龄的计算SN=(1/)×1.013(15-t) ×fsSN消化所需最低好氧污泥龄(d)；消化菌比生长速率(d-1)，=0.47 d-1； fs安全系数，其值取决于污水厂规模，一般地，fs值应取2.33.0左右，本设计取fs =2.5； t污水温度，25 。

27、=(1/0.47) ×1.103(15-25) ×2.5=3.3 d活性污泥利用硝态氮中的氧的能力（即反硝化能力）m0活性污泥在好氧条件下每去除1kgBOD氧的消耗量(kg)，的设计最大值为1.6 kg；SR包括硝化阶段和反硝化阶段的有效污泥泥龄(d)。=反硝化能力，即每利用1kgBOD所能反硝化的氮量(kg)；a修正系数，当反应器交替连续进水时，a=1。系统所需反硝化的氮量可根据氮量平衡求得：NO3NDTNiTNeBOD 0.04 BOD 0.04微中药增殖过程中结合到体内的氮量，随剩余污泥排出系统（mg/L） TNi 、TNe进、出水总氮浓度(mg/L)NO3ND801

28、22340.04=59 mg/L系统的总污泥泥龄STST=SR tC/tR tR有效反应时间(h)，tR =4h； tC循环时间(h)； tS沉降时间(h)，tS=1 h； td排水时间(h)，td =0.5 h。tC = tR + tS + td =4+1+0.5=5.5 hST=5.15.5/4=7 d以干固体计的剩余污泥量(kg/d)Q进水设计流量(m3/d)； BOD进水有机物浓度(kg/m3)； SSi、SSe曝气池进出水悬浮固体SS浓度(kg/ m3)； YH异氧微中药的增殖率(kgDS/kgBOD) ，YH =0.5-0.6，本设计取0.6； YSS能水解的悬浮固体固体部份，YS

29、S =0.5-0.6，本设计取0.6 ； SR有效污泥泥龄(d)； bH异养微中药的内源呼吸速率(自身氧化率)，bH =0.08 d-1；fTH异养性微中药生长温度修正系数，fTH =1.072( t-15)=2.0。每个SBR反应器中所贮存的污泥总量STP = SPST/nB = 1327/4 =231kg/d2 SBR反应器贮水容积的确定每个SBR反应器的贮水容积V(m3)V=Qt=Qtc/nB=41.675.5/4=58 m33污泥沉降速度的计算和反应器尺寸的确定污泥的沉降速度vs (m/h) 根据边界条件用试算法可求得下式中反应器的高度和面积。其具体过程为先假设反应器高度HTWL，用下

30、式即可求得面积AHS撇水水位和污泥泥面之间的最小安全距离，一般在0.6-0.9 m左右，本设计取0.9m 假设HTWL=5.0 m，由上式知 解得：A=54.1 m2 反应器的有效容积：V=AHTWL=54.15.0=270.5 m2H=V/A=58/54.1=1.1 m H最高水位和最低水位之间的高度差，也称撇水高度(m)，一般其最大值在2.0-2.2 m左右vS 650/(MLSSSVI ) MLSS 在最高水位HTWL时MLSS的浓度(kg/m3)MLSS =STP/V=231/270.5=0.85kg/m3vs=650/(0.85150)=5.1m/h单座SBR反应器的尺寸

31、SBR反应器有效水深5.0 m，超高0.5 m，则SBR总高为5.5 m SBR反应器的面积为54.1 m2 设SBR反应器的长宽比为2:1 则反应器宽为5.2m，长为10.4m4曝气系统和撇水系统的设计4 需氧量的确定O = a '.Q.Lr+b'.V.NW' O混合液每日需氧量(kgO2/d)； a'氧化每公斤BOD需氧公斤数(kgO2/kgBOD)，一般为0.42-0.53，本设计取0.5； b'污泥自身氧化需氧率 (kgO2/kgMLVSS.d)，一般为0.11-0.188，本设计取0.15； Lr去除的BOD浓度(kg/m3)，Lr=(2341

32、8.7)10-3=0.215 kg/m3； NW'混合液挥发性悬浮物(MLVSS)浓度(kg/m3)，NW'=f.NW； f系数,一般0.70.8,本设计取0.7 (kg/m3)； NW 混合液悬浮物(MLSS)浓度。则O=0.5×1000×0.215+0.15×270.5+4×0.7×0.85= 150.5 kgO2/d供氧速率R=O/24=697.7/24=29.07 kgO2/h 供氧量的计算采用鼓风曝气方式，用SX-1型曝气器，其技术参数为：氧转移效率6%-9%，氧动力效率1.52.2%，服务面积12m2/个，曝气器出口

33、高出池底350500mm，适合曝气池水深45m。本设计取氧转移效率为8%，曝气口安装在距池底0.4m高处，故淹没深度为4.6m，据资料2查得计算温度为20°时，溶解氧饱和度Cs(20)=9.17mg/L，最高水温采用25°，Cs(25)=8.38 mg/L。扩散器出口处的绝对压力为：空气离开曝气池水面时氧的百分浓度Qt：Qt =Ea曝气器的氧转移效率，本设计取Ea =8% 。Qt =19.65%反应器中溶解氧的饱和度为： 则脱氧清水的充氧量为： 氧转移折算系数；d氧溶解度折算系数；气压修正因子。取d=0.8，=0.95，Ct=2 mg/L，=1.0。供气量的计算： 布气系统

34、的计算 反应池的平面面积为：6.613.24=348.5 m2 每个扩散器的服务面积取1.75 m2，则需扩散器345.8/1.75=199个 取200个扩散器，每个反应器需50个 布气系统设计草图如下图D (5排，每排10个) 图E SBR反应器布气系统设计设计草图 空气管路系统计算 按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR反应器的隔墙上设一根配气干管，共设两根，在每根干管上设5对配气竖管，共20根竖管 则每根竖管的供气量为：1848/20=92.4 m3/h 每个空气扩散器的配气量为：1848/50=36.96 m3/h 空气管路的计算草图见下图 见下表：表A 空气管道计算表管段

35、编号管段长度L(m)空气流量 (m3/h)空气流速v(m/s)管径D(mm)配件当量长度L0(m)L+L0(m)损失h1+h2 (mm)1-29184810.46250三通1弯头1大小头119.228.2100.742-38.29248.17200闸门1弯头1四通18.016.247.863-42.5739.26.54200四通1大小头16.08.516.394-52.5554.48.72150四通13.76.230.015-62.5369.65.81150四通1大小头14.36.815.676-72.5184.86.54100四通1大小头12.65.123.867-87.7592.44.53

36、85闸门1三通14.812.5535.698-90.636.964.32550.62.71其中：L0=55.5 kD1.2 L0管道当量长度(m)；D管径(m)； k长度折算系数,按管件不同类型确定。 h1+h2=i(L+L0)， i=6.61v1.924/d1.281由上表可知：空气管道系统的总压力损失为： (h1+h2) =272.33×9.8=2.67 kPa 扩散器的压力损失取5.0 kPa。则总压力损失为：2.67+5.0=7.67 kPa为安全起见，设计取值为9.8 kPa，P损=9.8 kPa则鼓风机所需压力为P=(5-0.4)×9.8+9.8=55 kPa，

37、又Gs=30.8 m3/min根据所需压力和空气量采用下列规格的鼓风机：罗茨鼓风机3L-150 三台（两用一备），其主要设计参数如下：表B 罗茨鼓风机技术参数型号、口径进口流量m3/min升压kPa转速r/min轴功率kW3L150-31.6258.8138042.76 污泥处理装置污水处理系统各构筑物所产生污泥每日排泥一次（除SBR反应器外），集中到污泥集泥井，然后再由污泥打至污泥浓缩池，经浓缩后送至贮泥柜暂放，再由污泥泵送至脱水机房脱水，形成的泥饼外运作农肥（因为污泥中无有害污染物，而有机质含量较高）。污泥浓缩池为间歇排泥，运行周期为24h。其中各构筑物排泥，污泥泵抽送污泥时间1.01.5

38、h（除SBR反应器外）。污泥浓缩时间20h，浓缩池排水与排泥2h，闲置时间0.51.0h。（1）集泥井为了方便排泥及污泥重力浓缩的建设，在重力浓缩池前设置一集泥井，通过对集泥井的最高水位的控制来达到自流排泥，反应池的污泥可利用自重流入。集泥井水力停留时间HRT=8h；设计停留总泥量Q=192.2 m3/d；则实际面积A=16 m2；水面超高0.3m；则实际高度为4.8m。（2）重力浓缩池为方便使污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝药剂用量，需要对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。固体负荷M一般为1035kg/(m3·d)，取M=35 kg/(m3·d)；浓缩

39、时间取T=24h；设计污泥量Q'=192.2m3/d；浓缩后污泥含水率95%；浓缩后污泥体积V1= (100-97.2)/(100-95) ×192.2=107.6m3/d。（3）贮泥池浓缩后的污泥进入贮泥池，以便集中进行压滤。贮泥池的设计为圆形。设计参数：停留时间HRT=12h。（4）污泥脱水间污泥经浓缩后，尚有95%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水，它有如下特点：滤带能够回转，脱水效率高；噪声小，节省能源；附属设备少，维修方便，但必需正确使用有机高分子混凝剂，形成大而强度高的絮凝污泥。设计泥量Q=107.6m3/d=4.5m3/h，含水率为95%。（5）污水泵及污泥泵选型根据高