通福路跨线桥箱梁支架计算

1、滨海西大道（通福路至新324国道段）道路工程通福路跨线桥连续箱梁支架方案设计厦门市政工程公司滨海西大道（通福路至新324国道段）项目南段工程项目经理部2010年9月08日模板工程及支撑体系安全专项施工方案（论证）编制内容组成及要求说明：1、以下蓝色字体部分为省厅要求，绿色部分为补充内容；2、完整内容应包括第一九章，顺序按要求编写。请按照省厅要求调整和完善相关内容，并重新编排章节条款的序号 ，理顺条理，以便专家审阅论证；3、章节条款编序可为（例）：第一章 编制说明及依据1.1 1.2 第二章 工程概况2.1 工程项目基本情况2.2 4、由于碗扣式钢管满堂支架的结构特点，第九章中的一些项目应作相应

2、更改目 录第一章 编制说明及依据简述安全专项施工方案编制所依据的相关法律、法规、规范性文件、工程标准、规范及图纸（标准图集）、施工组织设计等（手册不能作为依据）。超过一定规模的危险性较大工程安全专项施工方案编制内容还应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（闽建建200732号）以及关于进一步加强模板工程监督管理的通知（闽建质安监总 2009029号）文以及其它相关规范标准文件要求。列举部分现行相关规范标准文件目录如下，供参考：市政工程施工安全技术标准（DBJ13-97-2008）重大危险源辨识（GB18218-2000）建设工程施工

3、重大危险源辨识与监控技术规定（DBJ13-91-2007）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）建筑施工特种作业人员管理规定（建质200875号）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）关于进一步加强模板工程监督管理的通知（闽建质安监总 2009029号）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）建筑起重机械安全监督管理规定（建设部令第166号）福建省建筑施工文明工地管理规定（试行）（闽建建200437号）福建省省级文明施工工地评选办法（试行）（闽建

4、建200437号）建筑工程预防高处坠落事故若干规定（建质200382号）第二章 工程概况1.工程项目基本情况2.结构工程情况、确定为高大模板的部位及情况3.列表描述需要论证的梁、板的部位、结构尺寸、层高、跨度和梁、板底支撑布置情况及支撑布置简图4.施工要求和技术保证条件；第三章 施工计划1.目标（质量、安全、工期）2.施工准备（材料、人员、机具）3.施工条件（施工前、工序转换时）4.施工组织与总体部署5.施工进度计划、材料与设备计划、劳动力计划6.施工平面布置第四章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收1.构造设置要求以及各种材料的力学性能指标2.模板支撑体系选用的形式、安装工艺流程与技术要点

5、3.主要搭设方法、拆除顺序与技术要点4.立杆基础的施工5.详细描述模板支撑体系的验收要求为保证支撑体系的稳定，主次梁及板底立杆间距应按模数统一考虑，板下立杆纵横方向间距应为沿梁纵向立杆排距的整数倍，从而保证水平横杆能完全贯通，有效提高架体的整体稳定性。第五章 质量、安全保证措施1.保证高大模板安全相应的钢筋、混凝土施工措施2.支承在楼面上的模板支架，在承载力不满足要求时，对楼面采取的加固措施3.组织保障机构、专职质量、安全生产管理人员、特种作业人员4.安全措施、施工应急救援预案5.保证施工质量的技术措施6.模板安装和拆除的安全技术措施、模板支撑体系在搭设、钢筋安装，砼浇捣过程中及砼终凝前后的模

6、板支撑体系位移的监测措施等。第六章 文明施工措施描述现场安全文明施工、环境保护措施。第七章 应急预案本章参见滨海西大道（通福路新324国道段）项目南段工程施工组织设计相应的批注要求雨季、台风、暴雨、消防等应急施工措施第八章 混凝土浇筑重点如何避免混凝土浇筑施工过程中对支持体系安全可能产生不利的影响，确保施工安全第九章 梁、板模板及支撑体系计算书1、 原方案（下述目录以下部分内容）只作为“第九章 梁、板模板及支撑体系计算书”。1. 基本设计1) 文字说明模板支撑基本体系，各类杆件的参数以及立杆纵横距、步距、水平杆、扫地杆的布置2) 绘制梁板结构模板支撑架立杆平面布置图3) 绘制架体顶部梁板结构模

7、板支撑及立杆水平杆布置立面图2. 构造设计1) 文字说明各类杆件搭设、连接的基本要求以及竖向剪刀撑、水平剪刀撑、连墙件等的布置2) 绘制竖向剪刀撑布置图、水平剪刀撑布置图、连墙件布置图（立面、平面）3. 梁下模板及支撑体系设计验算根据支撑系统设置情况，分别选择不同支撑布置形式截面最大的梁进行验算。验算要求如下：1）画出需验算类型的支撑节点详图，简述该种类型的布置情况和安装做法，以及所需各种材料的规格；2）梁底模板验算：A、荷载计算：包括梁模板自重、砼自重、钢筋重量、施工荷载；B、画出计算简图；C、进行模板的抗弯强度、抗剪强度、挠度的计算；3）梁底次楞验算：荷载计算中增加次楞自重，其它荷载由上部

8、传递，验算步骤同梁底模板；4）梁底主楞验算：荷载计算中增加主楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；5）支撑立杆稳定性验算：荷载计算中增加钢管、扣件自重，其它荷载由上部传递。进行支撑立杆的强度验算、稳定性验算；4梁侧模计算：计算步骤同梁底模，其中包括梁的对拉螺栓计算；5板下模板及支撑体系设计验算：计算步骤同梁下模板及支撑体系设计验算； 6梁、板支撑体系的扣件抗滑移验算； 7支承层地面或楼层的承载力验算； 8墙、柱模板支撑计算：计算步骤同梁模板的计算。目 录第一章 概述11.1 工程概况 11.2 设计依据 31.3 支架模板设计概述 31.4 支架计算荷载的取用原则 41.5 其他说明

9、 6第二章 模板计算72.1 材料 72.2 模板计算 72.3 10×10cm纵楞木 82.4 10×12cm横楞木 102.5 8cm圆木立柱11第三章 碗扣式钢管满堂支架计算 133.1 材料133.2 12×12cm木横梁计算133.3 碗扣支架计算143.4 混凝土扩大基础计算163.5支架整体稳定计算 173.6地基沉降量计算233.7 支架预拱度计算233.8 支架预压 25第四章 支架和模板施工工艺 274.1碗扣支架的构造274.2构、配件材料、制作要求274.3碗扣支架施工284.4现浇箱梁模板结构304.5检查与验收314.6安全管理与维护3

10、14.7安全措施32改为第九章 梁、板模板及支撑体系计算书的内容，其顺序按照要求编排，内容及根据工程实际做相应的调整、补充和完善，具体详见上述批注1第一章 概 述改为第九章 梁、板模板及支撑体系计算书，其顺序按照要求编排，内容及根据工程实际做相应的调整、补充和完善1.1 工程概况改为第二章 工程概况1.1.1 工程地点、范围及规模通福路跨线桥中心位于滨海西大道（通福路新324国道段）桩号QK0+500处，桥梁上跨通福路，桥上为直行机动车道。本工程设计道路起点里程为QK0+154.609，终点里程为QK0+930.500，全长775.891m。其中桥跨长280m，桥梁分左右两幅设置，单幅桥宽9.

11、25m。北引道长290.5m，南引道长205.391m，引道宽21m。1.1.2 工程地质概况与支架基础无关的内容可以删除根据地勘报告，场地内岩土层自上而下依次分别为：-1素填土：棕褐、褐黄、灰黄色，稍密，稍湿，填料以粘性土为主，局部混少量中粗砂、角砾、碎石。回填时经系统碾压，密实度较好，均匀性一般较好。为新近压实土。场地范围均有分布，揭露厚度在2.44.2m。-2中粗砂素填土：灰黄、灰褐色，稍密中密，稍湿饱和，填料以中粗砂为主，局部混少量碎石。回填后经强夯处理，密实度较好，均匀性一般。场地范围均有分布，揭露厚度在0.95.1m。-1淤泥质土：深灰、灰黑色，软塑状，很湿饱和，干强度高，韧性高，

12、切面光滑，以粘粉粒为主，含少量有机质、海生贝壳碎片，局部含少量中细砂，略具腐臭味，较均匀。分布不连续，局部缺失，揭露厚度在0.33.9m。-1含泥中粗砂：灰色、灰黄色，稍密中密状（以中密为主），饱和，主要成分为石英质中粗砂。泥质含量1525，局部含1030细砂和卵石，分选性较差。场地范围均有分布，揭露厚度在0.88.8m。-2粉质粘土：褐黄、灰黄色，可塑硬塑，以硬塑为主，湿，以粉、粘粒为主，粘性较好，局部含510左右中粗，粘性较好，切面稍光滑，干强度中等，中等韧性，无摇振反应。局部分部，厚度在0.52.1m。残积砾质粘性土：灰黄、灰白色，硬塑，成分以长石风化形成粘土矿物为主，湿，切面稍光滑，干

13、强度中等，中等韧性，无摇振反应。局部缺失，厚度在0.38.0m。全风化花岗岩：灰黄、浅灰白色，花岗结构较清晰，矿物结构已破坏，长石等易风化的矿物已风化成土，岩芯呈坚砂硬土状，具残余结构强度，岩芯扰动后浸水易软化。局部缺失，厚度在0.46.6m。砂砾状强风化花岗岩：灰黄、浅灰白色，花岗结构较清晰，岩石矿物组织结构已基本破坏。成分以石英颗粒及长石等风化物为主，大部分长石已风化蚀变，残留少量未完全风化的原岩硬核，岩芯扰动后呈砂砾状。个别缺失，厚度在1.330.5m。碎块状强风化花岗岩：浅灰、灰黄色，原岩结构清晰，粗粒花岗结构，岩体风化显著，风化裂隙呈网格状发育，多数长石等易风化矿物已风化蚀变，但有一

14、定的结构强度。裂隙极发育，岩芯呈碎块状，局部夹砂砾状，碎块锤击易碎。该岩石为软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为级。个别缺失，厚度在0.727.5m。中风化花岗岩：灰黄、灰白色，岩芯呈短柱状，粗粒花岗结构，块状构造，岩质较硬，锤击声较清脆，局部裂隙较发育，以高角度闭合裂隙为主，裂隙面风化较明显，岩体较完整，基本质量等级为级。局部缺失，厚度在0.45.8m。微风化花岗岩：灰黄、灰白色，块状构造，岩芯呈柱状，岩质坚硬，岩体较完整，基本质量等级为II级。大部分钻孔揭露，未揭穿。场地地下水对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具有强腐蚀性。根据建筑

15、抗震设计规范（GB50011-2001）(2008修订版)附录A及闽建设200237号文规定，场地所在的厦门市同安区西柯镇，抗震该防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组。依据建筑抗震设计规范第4.1.6条，划分场地抗震类别为类。按建筑抗震设计规范第5.1.4条，场地特征周期为0.35s。1.1.3 桥式布置最好用插图的形式表述，下同。全桥孔跨布置为4×30404×30=280m一联预应力混凝土等截面连续箱梁，桥梁为双幅桥。桥面布置：21米=0.5米（护栏）+8.25米（车行道）+0.5米（护栏）2.5米（中分带）0.5米（护栏）+8.25米（车

16、行道）+0.5米（护栏）。每幅桥面横坡为向外1.5单向坡。通过箱梁腹板高度变化形成。桥梁中线位于直线上。桥梁双向纵坡，南侧3.35，北侧3.35，内插半径1000m的凸型竖曲线。1.1.4 上部结构主梁采用等高度预应力混凝土连续箱梁，单箱单室，梁高1.8m，梁顶宽9.25m，底宽4.2m，两侧翼缘各悬挑2.525m，悬臂翼缘根部厚45cm，顶板厚25cm，底板厚25cm，腹板厚40cm。近支点段顶板厚度保持不变，底板、腹板分别逐渐增厚至50cm、65cm。全桥共设10道横梁，边横梁厚1.0m，中跨两侧横梁厚2.0m，其余横梁厚1.5m。主梁纵向设预应力，采用s15.2-15，s15.2-12，

17、s15.2-9，s15.2-7型钢绞线，分别设于腹板、顶底和底板。波纹管制孔，采用OVM锚固系统。横梁及桥面板均采用钢筋混凝土结构。1.1.5 下部结构（1）桥墩采用花瓶式，桥墩板厚除P05制动墩为1.8m外，其余均为1.35m。除P05墩采用41.2m桩基、5.3×5.3×2.0m承台外，其余各墩均采用21.5m桩基、6.3×2.5×2.0m承台。（2）桥台采用钢筋混凝土U型桥台。设有前墙、背墙及侧墙，背墙后设置牛腿用于搁置搭板。桥台采用61.2m桩基、10.99×5.3×2.0m承台。1.1.6 桥梁施工流程组织 首先进行下部桩基

18、及墩台的施工，其中台身背墙在前墙以上部分暂缓。桥梁拟采用分节段现浇的施工方法，从中间往两边施工，第一次浇筑中跨，然后对称向两边以每次浇筑两跨的方式施工，共分三次浇筑完成。之后再浇注桥台背墙。最后施工桥面系、搭板、全桥完成。1.2 设计依据1.2 编制依据（1）滨海西大道（通福路新324国道段）道路工程施工图设计文件汇编（2）公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-86 （4）钢结构设计规范GB50017-2003（5）公路桥涵地基与基础设计规范JTG D632007（6）公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000 （7）建筑施工扣件式钢管碗

19、扣支架安全技术规范JGJ 130-2001（8）建筑施工碗扣式碗扣支架安全技术规范JGJ 1662008（9）装备式公路钢桥使用手册（10）路桥施工计算手册，手册不能作为编制依据。1.3支架模板设计概述改为第九章 梁、板模板及支撑体系计算书的“9.1 基本设计”和“9.2 构造设计的内容”根据业主协调意见，通福路在桥梁施工期间封闭交通，故本项目全桥采用满堂式碗扣支架施工。满堂式碗扣支架体系由支架基础（20cm C15砼），48mm×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调托架，12cm×12cm方木横桥向分配梁，10cm×10cm方木顺桥向分配梁，上铺12mm厚竹胶

20、板组成。侧模板下布置10×10cm的纵桥向方木（纵楞木），间距=30cm，其下布置12cm×12cm方木横桥向分配梁，纵向间距=90cm或60cm，其下立柱仍采用48×3.5mm碗扣支架。30m孔跨支架立杆纵桥向布置为4×60cm+28×90cm+4×60cm，共设37排；满堂式碗扣支架立杆布置原则为：在箱梁支点附近截面处立杆间距采用60cm，跨中截面间距90cm。40m孔跨支架立杆纵桥向布置为4×60cm+19×90cm+2×50cm+19×90cm + 4×60cm，共设49排；满

21、堂式碗扣支架立杆布置原则为：在箱梁支点附近截面处立杆间距采用60cm，跨中截面间距90cm。横桥向立杆布置为2×90cm+2×60cm+90cm+2×60cm+90cm+2×60cm+2×90cm，共设13排。立杆间距在腹板下取60cm，底板及翼板下取90cm。水平杆步距一般为1.2m，在横隔板等实体部位加密至0.6m；横桥向悬臂板下也加密至0.6m，并顶紧腹板外侧横梁。在纵桥向、横桥向、水平向三个方向设置剪刀撑。1.4支架计算荷载的取用原则1.4.1设计荷载根据公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000第9.2.2条：计算模板、支架和拱架时，

22、应考虑下列荷载并按表9.2.2进行荷载组合。（1）模板、支架和拱架自重；（2）新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；（4）振捣混凝土时产生的荷载；（5）新浇筑混凝土对侧面模板的压力；（6）倾倒混凝土时产生的水平荷载；（7）其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。 表9.2.2 模板、支架和拱架设计计算的荷载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板和拱的底模板以及支撑板、支架及拱等（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板、拱等的侧模板（4）+（5）（5）基础、墩台

23、等厚大建筑物的侧模板（5）+（6）（5）普通模板荷载计算见附录D。1.4.2 附录D 普通模板荷载计算1模板、支架和拱架的容重应按设计图纸计算确定。2新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重混凝土24kN/m3，钢筋混凝土的容重可采用2526kN/m3（以体积计算的含筋量2%时采用25kN/m3，2%时采用26 kN/m3）。3施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：（1）计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5kPa，另外以集中荷载2.5kN进行验算；（2）计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kPa；（3）计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0 k

24、Pa；（4）有实际资料时按实际取值。4振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：对水平面模板为2.0 kPa；对垂直面模板为4.0 kPa。5新浇混凝土对模板侧面的压力：采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（D-1）和（D-2）计算：P max=0.22toK1K2v1/2 （D-1）P max=h （D-2） 式中：P max新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）； h为有效压头高度（m）； v混凝土的浇筑速度（m/h） to新浇混凝土的初凝视件（h），可按实测确定； 混凝土的容重(kN/m3);K1外加剂影响修正系

25、数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85； 5090mm时，取1.0；110150mm时取1.15。6倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载：倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载按附表D采用。7其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。附表D 倾倒混凝土时产生的水平荷载向模板中供料方法水平荷载（kPa）用溜槽、串筒或导管输出2.0用容量0.2及小于0.2 m3的运输器具倾倒2.0用容量大于0.2至0.8 m3的运输器具倾倒4.0用容量大于0.8 m3的运输器具倾倒6.01.5 其他说明说明力学计算

26、所用软件名称版本（桥梁博士）的适用性（1）本计算书中的插图除特殊说明外，均采用cm为单位。（2）文字计算中的单位统一采用 “KN-m制”。（3）支架构件按“容许应力法”计算时，荷载安全系数取1.2，但支架属于临时结构，材料允许承载力按1.2系数提高，两者抵消后系数均取1.0。（4）本计算书以“容许应力法”计算为主；承载能力按“极限状态法”计算，相应荷载组合按“承载能力极限状态法”要求的系数进行组合。第二章 模板计算以下计算过程请自查自校：1、复核各种计算参数的取值与hu值，以及各种允许值是否正确，荷载组合是否符合规范要求；2、计算时，48×3.5钢管壁厚应取3.0mm；3、关键计算结

27、果出图示；4、若非机算则有必要复算（或验算）2.1 材料混凝土：砼 = 26.0KN/m3 竹胶板：竹胶板 = 9.0KN/m3 w= 90.0Mpa E = 6.0×103MPa （优质品）=0.012m 长×宽=2.440×1.22m方木： 木 = 5.0KN/m3 w= 12.0Mpa E =9.0×103MPa （马尾松）圆木： 木 = 5.0KN/m3 w=a= 12.0Mpa E =9.0×103MPa （马尾松） 直径=0.08m2.2 模板计算实体横隔板下的底板模板受力最大，梁高度1.8m、宽度2.0m的实体部位，作为控制计算部

28、位。因腹板处侧压力 q=h/h=26 KN/m，小于横隔板重力，因此也不控制计算。2.2.1 荷载 按纵向每m宽度。（1）模板自重：q1=0.012×1.0×9.0=0.108 KN/m（2）混凝土： q2=1.8×1.0×26.0=46.8 KN/m（3）施工荷载：均布荷载 2.5 KN/m2 集中荷载 2.5 KN（验算荷载） q3=2.5×1.0=2.5 KN/m p=2.5 KN（验算荷载）（4）振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KN/m2q4=2.0×1.0=2.0 KN/m2.2.2 强度检算 （1）计算模式：按5跨连续梁计

29、算（路桥施工计算手册P765）（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.012=0.012m2 W=bh2/6=1.0×0.0122/6=2.4×10-5m3 I= bh3/12=1.0×0.0123/12=1.44×10-7m4（3）荷载组合：组合I q= q1+ q2+ q3+ q4=0.108+46.8+2.5+2.0=51.41 KN/m p=0组合II q= q1+ q2+ q3+ q4=0.108+46.8+0+2.0=48.91 KN/m p=2.5 KN（4）强度检算a组合I，施工荷载按均布荷载时： M支=0.105ql

30、2+0.158pl =0.105×51.41×0.32+0=0.49 KN-m max= M支/ W=0.49/(2.4×10-5)×10-3 =20.42MPa<w= 90.0Mpa满足要求！b组合II，施工荷载按集中荷载时： M支=0.105ql2+0.158pl =0.105×48.91×0.32+0.158×2.5×0.3=0.581 KN-m max= M支/ W=0.581/(2.4×10-5) ×10-3 =24.21 MPa<w= 90.0Mpa满足要求！2.2.3

31、刚度检算（1）荷载组合： q= q1+ q2 =0.108+46.8=46.91 KN/m p=0（2）刚度检算 fmax=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI =(0.664×46.91×0.24+0)/(100×6.0×106×1.44×10-7)=0.00058m<f=0.3/400=0.00075m或<1.5mm满足要求！2.3 10×10cm纵楞木 实体横隔板下的纵楞木受力最大，梁高度1.8m、宽度2.0m的实体部位，作为控制计算部位。纵楞木长度不小于2.0m。2.3.1 荷载 纵楞木间距

32、30cm，故每根承受0.3m宽度范围荷载，按横向每0.3m宽度计算，计算跨径偏安全取0.8m（实际在横隔板处为0.6m，在空腹处为0.9m，但空腹处显然不控制计算）。（1）模板、纵楞木自重：q1=0.012×0.3×9.0+0.1×0.1×5.0=0.082KN/m（2）混凝土： q2=1.8×0.3×26.0=14.04 KN/m（3）施工荷载：均布荷载 2.5 KN/m2 集中荷载 2.5 KN（验算荷载） q3=2.5×0.3=0.75 KN/m p=2.5 KN（验算荷载）（4）振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KN/

33、m2q4=2.0×0.3=0.6 KN/m2.3.2 强度检算 （1）计算模式：按2跨连续梁计算（路桥施工计算手册P765）（2）截面特性：A=b×h=0.1×0.1=0.01m2 W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3 I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4（3）荷载组合：组合I q= q1+ q2+ q3+ q4=0.082+14.04+0.75+0.6=15.47 KN/m p=0组合II q= q1+ q2+ q3+ q4=0.082+14.04+0+0.6=14.7

34、 KN/m p=2.5 KN（4）强度检算a组合I，施工荷载按均布荷载时： M支=0.125ql2+0.188pl =0.125×15.47×0.82+0=1.24 KN-m max= M支/ W=1.24/(1.67×10-4) ×10-3 =7.43MPa<w= 12.0Mpa满足要求！b组合II，施工荷载按集中荷载时： M支=0.125ql2+0.188pl =0.125×14.7×0.82+0.188×2.5×0.8=1.552 KN-m max= M支/ W=1.552/(1.67×10-

35、4) ×10-3 =9.29MPa<w= 12.0Mpa满足要求！2.3.3 刚度检算（1）荷载组合： q= q1+ q2 =0.082+14.04=14.12 KN/m p=0（2）刚度检算 fmax=(0.521ql4+0.911pl3)/100EI =(0.521×14.12×0.84+0)/(100×9.0×106×8.33×10-6)=0.00040m<f=0.8/400=0.002m满足要求！2.4 10×12cm横楞木 箱内顶板梗胁下的横楞木受力最大，顶板高度0.45m的实体部位，作为控制

36、计算部位。横楞木长度不小于3.0m。2.4.1 荷载 横楞木间距80cm，故每根承受0.8m宽度范围荷载，按横向每0.8m宽度计算。（1）模板、纵横楞木自重：q1=0.012×0.8×9.0+0.1×0.1×5.0×3（平均根数）+0.1×0.12×5.0=0.296KN/m（2）混凝土： q2=0.45×0.8×26.0=9.36KN/m（3）施工荷载：均布荷载 2.5 KN/m2 集中荷载 2.5 KN（验算荷载） q3=2.5×0.8=2.0KN/m p=2.5 KN（验算荷载）（4）振捣

37、混凝土时产生的荷载：2.0 KN/m2q4=2.0×0.8=1.6 KN/m2.4.2 强度检算 （1）计算模式：按3跨连续梁计算（路桥施工计算手册P765）（2）截面特性：A=b×h=0.1×0.12=0.012m2 W=bh2/6=0.1×0.122/6=2.4×10-4m3 I= bh3/12=0.1×0.123/12=1.44×10-5m4（3）荷载组合：组合I q= q1+ q2+ q3+ q4=0.296+9.36+2.0+1.6=13.26KN/m p=0组合II q= q1+ q2+ q3+ q4=0.296

38、+9.36+0+1.6=11.26KN/m p=2.5 KN（4）强度检算a组合I，施工荷载按均布荷载时： M支=0.10ql2+0.15pl =0.1×13.26×0.82+0=0.85 KN-m max= M支/ W=0.85/(2.4×10-4) ×10-3 =3.5MPa<w= 12.0Mpa满足要求！b组合II，施工荷载按集中荷载时： M支=0.10ql2+0.15pl =0.10×11.26×0.82+0.15×2.5×0.8=1.02KN-m max= M支/ W=1.02/(2.4×

39、10-4) ×10-3 =4.25MPa<w= 12.0Mpa满足要求！2.4.3 刚度检算（1）荷载组合： q= q1+ q2 =0.296+9.36=9.66 KN/m p=0（2）刚度检算 fmax=(0.677ql4+1.146pl3)/100EI =(0.677×9.66×0.84+0)/(100×9.0×106×1.44×10-5)=0.00021m<f=0.8/400=0.002m满足要求！2.5 8cm圆木立柱箱内顶板梗胁下的圆木立柱受力最大，取顶板梗胁根部最大高度0.45m的实体部位，作为控制计

40、算部位。2.5.1 荷载 立柱纵横间距均为80cm，故每根承受0.8m见方范围荷载。（1）模板、纵横楞木自重：q1=0.012×0.8×0.8×9.0+0.1×0.1×0.8×5.0×3（平均根数）+0.1×0.12×0.8×5.0=0.237KN（2）混凝土： q2=0.45×0.8×0.8×26.0=7.5KN（3）施工荷载：均布荷载 2.5 KN/m2 集中荷载 2.5 KN（验算荷载） q3=2.5×0.8×0.8=1.6KN p=2.5

41、 KN（验算荷载）（4）振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KN/m2q4=2.0×0.8×0.8=1.28 KN2.5.2 强度检算 （1）计算长度：取最长杆件L=1.53m，按两端铰接，l0=L=1.53m（2）截面特性：A=r2=×0.042=5.03×10-3m2 W=D3/32=×0.083/32=5.03×10-5m3 I=D4/64=×0.084/64=2.01×10-6m4（3）荷载组合：组合I N= q1+ q2+ q3+ q4=0.237+7.5+1.6+1.28=10.62KN 组合II N= q

42、1+ q2+p+ q4=0.237+7.5+2.5+1.28=11.52KN（4）强度检算a组合I，施工荷载按均布荷载时： N=10.62KN a= N/ A=10.62/(5.03×10-3)×10-3 =2.11MPa<w= 12.0Mpa满足要求！b组合II，施工荷载按集中荷载时： N=11.52KN a= N/ A=11.52/(5.03×10-3)×10-3 =2.29MPa<a= 12.0Mpa满足要求！2.5.3 稳定性检算（1）荷载组合： N= q1+ q2+p+ q4=0.237+7.5+2.5+1.28=11.52KN （

43、2）稳定性检算 a= N/A0 =l0/r=1.53/0.04=38.25<80 =1.02-0.55(+20)/100)2 =1.02-0.55(38.25+20)/100)2=0.8334 a= 11.52/ (0.8334×(5.03×10-3) ×10-3 =2.75MPa<a= 12.0Mpa满足要求！第三章 碗扣式钢管满堂支架计算3.1 材料混凝土：砼 = 26.0KN/m3 竹胶板：竹胶板 = 9.0KN/m3 w= 90.0Mpa E = 6.0×103MPa （优质品）=0.012m 长×宽=2.440×

44、1.22m方木： 木 = 5.0KN/m3 w= 12.0Mpa E =9.0×103MPa （马尾松） 48×3.5钢管注意力学计算壁厚取值3.0mm：q管 = 0.0384KN/m = 140.0Mpa E = 2.1×105MPa I=1.219×10-7m3 W=5.08×10-6m3 r=1.58×10-2m A=4.89×10-4m23.2 12×12cm木横梁计算 实体横隔板下的木横梁受力最大，梁高度1.8m、宽度2.0m的实体部位，作为控制计算部位。3.2.1 荷载 木横梁在支点附近间距60cm，故

45、每根承受0.6m宽度范围荷载，按横向每0.6m宽度计算。（1）模板、纵棱木、木横梁自重：q1=(0.012×1.0×9.0+0.1×0.1×5.0×4(平均根数)0.6+0.12×0.12×5.0=0.257KN/m（2）混凝土： q2=1.8×0.6×26.0=28.08 KN/m（步距为90cm时，梁高0.5m，q2=0.5×0.9×26.0=11.7 KN/m，远小于实体部位）（3）施工荷载：均布荷载 1.5 KN/m2 q3=1.5×0.6=0.9 KN/m （4）振

46、捣混凝土时产生的荷载：2.0 KN/m2q4=2.0×0.6=1.2KN/m3.2.2 强度检算 （1）计算模式：按5跨连续梁计算，钢管间距偏安全统一取0.9m（2）截面特性： Ix=a4/12= 0.124/12=1.728×10-5m4 Wx= a3/6= 0.123/6=2.88×10-4m3（3）荷载组合：q= q1+ q2+ q3+ q4=0.257+28.08+0.9+1.2=30.44 KN/m（4）强度检算 M支=0.105ql2+0.158pl =0.105×30.44×0.92+0=2.59KN-m max= M支/ W=2

47、.59/(2.88×10-4) ×10-3 =8.99MPa<w=12.0Mpa满足要求！3.2.3 刚度检算（1）荷载组合： q= q1+ q2 =0.257+28.08=28.34 KN/m （2）刚度检算 fmax=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI =(0.664×28.34×0.94+0)/(100×9.0×106×1.728×10-5)=0.0008m=f=0.9/400=0.00225m满足要求！其余部位不控制计算。3.3 碗扣支架计算3.3.1 支架性能48mm×3.

48、5mm钢管杆件性能：立杆横杆步距（cm）允许荷载（Kn）横杠长度(cm)允许集中荷载(Kn)允许均布荷载(Kn)6040904.512120301203.57180251502.54.524020180233.3.2 承载能力极限状态计算 碗扣支架立杆布置分为两种：在箱梁横隔板、腹板等实体部位的立杆间距按60×90cm、水平杆步距60cm控制，悬臂板及空箱部位的立杆间距按90×90cm、水平杆步距120cm控制。根据路桥施工计算手册，支架以上模板体系荷载取q1=1.5KN/m2施工荷载：均布荷载取q3=1.0 KN/m2 振捣混凝土时产生的荷载取q4=2.0 KN/m2（1

49、）箱梁横隔板、腹板等实体处的立杆间距为60×90cm处支架以上模板体系荷载 p1=1.5×0.6×0.90.81KN混凝土梁高1.8m p2=1.8×0.6×0.9×26.0=25.27KN施工荷载 p3=1.5×0.6×0.9=0.81 KN 振捣混凝土时产生的荷载 p4=2.0×0.6×0.9=1.08 KN按承载能力极限状态法进行荷载组合：p= p1+ p2+ p3+ p4=1.2（0.81+25.27）+1.4（0.81+1.08）=33.94KNN=40 KN（2）悬臂板及空箱部位的立

50、杆间距为90×90cm处支架以上模板体系荷载 p1=1.5×0.9×0.91.215KN混凝土梁高0.5m p2=0.5×0.9×0.9×26.0=10.53KN施工荷载 p3=1.5×0.9×0.9=1.215 KN 振捣混凝土时产生的荷载 p4=2.0×0.9×0.9=1.62KN按承载能力极限状态法进行荷载组合：p= p1+ p2+ p3+ p4=1.2（1.215+10.53）+1.4（1.215+1.62）=18.06KNN=30 KN承载能力满足要求！3.3.3 强度和稳定检算由3.

51、3.2荷载比较可知，第一种荷载情况控制计算。（1）立杆计算长度水平杆步距1.2m，在箱梁横隔板、腹板等实体部位加密至0.6m。根据建筑施工扣件式钢管碗扣支架安全技术规范JGJ 130-2001第5.3.3条：立杆计算长度 l0=kuh 1.155×1.5×1.22.08m（加密处1.155×1.5×0.61.04m）（2）强度和稳定检算 a= N/A0 =l0/r=208/1.58=131.6（加密处65.8）查建筑施工扣件式钢管碗扣支架安全技术规范JGJ 130-2001得 =0.388（加密处=0.793）N= p1+ p2+ p3+ p4=1.21

52、5+10.53+1.215+1.62=14.58 KNN= p1+ p2+ p3+ p4=0.81+25.27+0.81+1.08=27.97 KN（加密处） a= 14.58/ (0.388×4.89×10-4) ×10-3 =76.85 MPa<= 140 Mpa（加密处a= 27.97/ (0.793×4.89×10-4) ×10-3 =72.13 MPa<= 140Mpa）满足要求！3.4 混凝土扩大基础计算混凝土扩大基础以立杆间距60×90cm处受力最大，进行控制计算。3.4.1荷载（1）竖向荷载查3.3中计算结果立杆最大竖向荷载：R1= 27.97 KN钢管自重G1= 3.84×10-2×20.0（假定总长）=0.8KN混凝土扩大基础自重G2= 0.6×0.9×0.2×25=2.7KN 竖向荷载 N=27.97+0.8+2.7=31