(完整word版)XXXXXXXX场地地质灾害治理工程设计

1、XXXXXXXX 场地地质灾害治理工程设计XXXXXXXX 地质队二一三年七月XXXXXXXX 场地地质灾害治理工程设计编写单位： XXXXXXXX地质队项目名称： XXXXXXXX场地地质灾害治理工程设计设计资质： 地质灾害治理工程乙级设计单位（证书编号：xxxx 号）项目负责： xxx报告编写：xxx审核： xxx总工： xxx队长： xxx提交日期： 二一三年七月目录一、设计的目地和任务11.1 前言11.2 设计目的及任务11.3 设计原则11.4 设计依据11.5 设计工作路线2二、滑坡隐患点工程勘察22.1 滑坡隐患点现状22.2 滑坡隐患点地质勘察22.3 崩塌隐患点治理区地质环

2、境条件4地形地貌4地层岩性42.4 水文地质条件52.5 工程地质条件52.6 隐患点岩土工程勘察评价52.7 崩塌隐患点勘察结论与建议6三、 边坡稳定性分析63.1 计算方法63.2 计算参数113.3 允许安全系数113.4 计算结果123.5 边坡稳定性评价13四、治理方案设计144.2 方案选择144.2 治理方案设计15五、治理设计预计效果17六、边坡稳定性监测17七、边坡工程治理概算187.1编制依据187.2概算编制187.3 预计工期181XXXXXXXX 场地地质灾害治理工程设计一、设计的目地和任务1.1 前言XXXXXXXX 场地位于 XXXX 地区。 2013 年 3 月

3、，为集中 XXXXX 。在整平地面时大面积开挖削坡，造成一个环场地的高差达Xm 、坡角约 XX°的边坡。由于原设计侧重于景观美化，对开挖后的边坡在坡脚处12m 做了些简易护坡措施。在自然条件下，该边坡很容易发生边坡滑坡塌方等地质灾害，对梁山烈士陵园工程建设的进度、已建物及当地群众的生命和财产安全造成潜在严重威胁。为防止地质灾害发生，避免人员伤亡及财产损失， 201X 年 X 月受 XXXX 的委托， XXXXXXXX 地质队承担本次 XXXXXXXX 场地地质灾害治理工程设计任务。1.2 设计目的及任务目的：通过对 XXXXXXXX场地地质灾害隐患点综合治理，消除该灾害隐患点，确保附

4、近的建筑物和人民群众的财产生命安全。任务：根据岩土工程勘察及以往工程治理经验，对滑坡稳定性进行分析论证，在此基础上进行滑坡灾害防治设计，提出明确的结论和下一步工程建议。1.3 设计原则总体原则是在目前状况下提出安全上可靠、技术上可行、经济上合理、便于施工的综合治理方案，具体原则是：治理后的安全系数必须达到规范允许的安全系数，确保坡体下建筑物的安全。以人为本、防治结合、综合治理的原则，在保证安全的前提下，力求工艺可靠、节省投资。根据目前掌握的地质条件进行设计，治理范围和参数可根据施工揭露情况局部优化调整。1.4 设计依据按照现行有关工程滑坡灾害治理、防治等专业规范，有关岩土工程及结构设计规范，参

5、照相关较权威手册， 并根据本次取得的踏勘和调查资料进行设计。1建筑边坡工程技术规范 （ GB50330-2002）建筑地基基础设计规范 （ GB5007-2002）滑坡防治工程设计与施工技术规范（DZT0219-2006）滑坡防治工程勘查规范 （ DZT0218-2006）锚杆喷射混凝土支护技术规范 （GB50086-2001）岩土工程勘察规范 （GB50021-2001）滑坡防治工程勘察规范 （ DZ/T0218-2006）岩土工程勘察设计手册林宗元辽宁科学技术出版社1996 年岩土工程治理手册林宗元辽宁科学技术出版社1993 年1.5 设计工作路线滑坡边坡地质灾害往往具有复杂性和不确定性，

6、因而其治理设计往往是总体设计是一次完成的，细部设计则需要在施工过程中不断完善和修正，即所谓“动态设计法 信息法施工 ”，当施工过程中揭示出的地质条件与设计有出入时要及时反馈给设计，从而调整设计方案，确保设计意图的准确落实。这是边坡崩塌、滑坡灾害设计与其他建筑设计不同之处。本次设计是在充分掌握现场地质资料及分析、计算的基础上开展的，整个工作的技术路线如下图所示：二、滑坡隐患点工程勘察2.1 滑坡隐患点现状本滑坡隐患点位于XXXX 西侧，为新开挖的边坡。 目前坡高 83 米，长度为 103m，坡向近东西向，坡角约 5070，坡体主要为粘土。该隐患点岩体在干湿交替、大气降水冲刷、风化剥蚀等长期作用下

7、，极易造成失稳而导致滑坡地质灾害发生。因边坡开挖时间较短，边坡还处在应力应变的调整过程中，从现场调查来看，边坡坡脚有松散粘土堆积现象，说明边坡有滑动破坏的迹象，严重威胁 XXXXXXXX 场地工程建设的进度和已建物的财产安全。2.2 滑坡隐患点地质勘察根据滑坡防治工程勘察规范 （ DZ/T0218 2006），勘察工作目的是查明该地段工程地质及水文地质条件，划分其岩体结构类型，确定隐患点的破坏模式，提供验算崩塌稳定性及其治理设计所需的计算参数，对治理措施、监测方2案提出初步建议，为治理工程设计提供可靠的基础资料。工程地质条件分析崩塌、滑坡破坏模式最优化方法确定潜在危险滑动面边坡岩体强度参数的确

8、定稳定性计算分析与评价治理方案设计治理施工收集施工信息反馈设计设计合理否否是结束图 1-1：技术路线图参数修改勘察主要工作内容为：隐患点现状地形图测绘、隐患点工程地质及水文地质测绘、钻探工作等。其具体工作量见表1。工程质量评述如下：完成实物工作量一览表表： 1-1项目单位工作量备注地形测绘m2工程地质及水文地质测绘Km 2钻探m/孔隐患点地形图测绘本次隐患点地形图测绘范围是包括崩塌滑坡破坏可能影响到的地段，面积为 XX 平方公里。测绘比例尺为1：500。计算机数字化成图。其精度满足本次3勘察及治理设计要求。工程地质及水文地质测绘本次测绘工作是在充分搜集和研究区内已有水工环地质资料的基础上进行。

9、测绘方法是：利用1：500 地形图为手图，沿边坡走向进行详细测绘，尤其是对边坡陡坎面所出露的地层界线点进行了详细地观察记录；观察点间距及布置视地质条件而定，其测绘精度满足治理设计要求。钻探工程勘探线垂直于坡体走向布置X 条，勘探线间距视工程地质条件复杂程度确定 ,共完成钻探孔 X 个共计工作量 XXXm 。钻孔深度接触到基岩面。对工程揭露岩性进行了详细的工程地质编录。其工程控制精度和钻探施工质量符合规范和设计要求。2.3 崩塌隐患点治理区地质环境条件气象水文本区地处亚热带湿润季风气候区。气候特征是：气候温和，四季分明，雨量适中，光照充足；同时，气候多变，降水量年际变化大，梅雨集中。区内光、热、

10、水资源丰富，但灾害性天气较为频繁，尤以洪涝灾害最为严重，每年 6 月下旬至 8 月上旬，区内常出现大面积持续性暴雨及阴雨天气。地形地貌治理区位于XX 山中南部，地貌为丘陵山体斜坡。区内地形标高在XX XXm ，高差XXXm ，山体自然坡度为3035°，山体植被发育，因建设削坡、场地整平等人类工程活动，对原始地形地貌改造强烈。治理区第四系残坡积层厚度较大，自然山体植被茂盛，以灌木和小乔木为主，覆盖率达90%以上。据现场勘察，钻孔揭露残坡积层最大厚度6.0m。地层岩性区内地层区划属扬子地层区下扬子地层分区安庆芜湖地层小区。前第四纪地层为侏罗系中下统象山群 （J12xn），第四纪地层为第四

11、系残坡积层 （Qel-dl）。其特征分述如下：（1）、前第四纪地层为侏罗系中下统象山群（ J1 2xn ）：主要岩性：上段为灰白、灰黄色粉砂岩与石英粉细砂岩、粉砂质粘土岩互层。根据区域地质资料，中段为灰白色长石4石英砂岩，夹含砾石英细砂岩，局部夹粘土质粉砂岩。下段为灰白色中细粒长石石英砂岩，底部见底砾岩，厚度为200m600m，地层倾向 110140°，倾角 30°35°。（2）、第四纪地层为第四系残坡积层（ Qel-dl ），主要为粉质粘土，区内所有地段均有分布。灰黄、褐黄色，稍湿，可塑硬塑状态。2.4 水文地质条件区内地表水体不发育，大气降水沿山坡径流，汇入长

12、江。该区地下水类型为裂隙水，赋存于基岩风化裂隙和构造裂隙之中，在基岩出露地表处接受大气降水补给。地下水位埋藏深度随地形变化，并与大气降水补给关系密切，枯季水位埋藏深、坡体干燥，雨季水位上升。2.5 工程地质条件根据岩（土）体成因、性状、结构及物理力学性质，区内工程地质岩组可分岩体和土体两类。（1）、岩体区内出露的岩体主要是坚硬厚层状石英砂岩、长石石英砂岩、含砾砂岩岩组为侏罗系象山群，主要岩性为浅紫色、灰白色细粒石英砂岩、中粗粒长石石英砂岩、泥质粉砂岩、含砾粗砂岩，岩石半坚硬，粒状结构，层状构造，裂隙较发育，地层倾向 110 140°，倾角 30° 35°。据区域资

13、料，石英砂岩抗压强度为 4060Mpa，泥质粉砂岩抗压强度为 2040Mpa。（2）、土体土体为第四系上更新统残坡积粉质粘土，灰黄色黄褐色，稍湿，可塑硬塑状态。据钻孔揭露及试验资料， 其厚度在 3.00 6.00m 之间，含水量 19.827.3%，孔隙比 0.527 0.730，液性指数 -0.150.31，内摩擦角 14.528.4 度，凝聚力 45114Kpa，压缩模量 9.35 14.52Mpa；具中等压缩性， 地基承载力特征值约为 200Kpa。2.6 隐患点岩土工程勘察评价综上所述，本区降水丰富， 每年 68 月是降雨集中期， 常出现持续性暴雨及阴雨天气。由降水形成的地表径流容易渗

14、入山体残坡积层和岩石风化裂隙之5中，使其浸润含水，因而导致岩土体强度降低。边坡岩体表层风化裂隙发育。另根据现场勘察及本区域地质表明：该处的第四系粘性土具弱膨胀潜势，属膨胀土。膨胀土亲水性极强，是一种失水开裂、吸水膨胀和反复膨胀的粘性土，在这种反复膨胀变化作用下，受影响的粘土强度会减弱。加之开挖边坡所造成的临空面，增大了与雨水的接触面积，使其易在雨水和重力的共同作用下变得不稳定，产生 滑坡，最终形成严重的地质灾害。膨胀土变形、气象条件及土体自重是产生该次滑坡的最主要根源。2.7 崩塌隐患点勘察结论与建议1、通过本次岩土勘察，查明了XXXXXXXX场地隐患点现状工程地质及水文地质条件，确定了边坡可

15、能的破坏模式，提供了验算其稳定性及治理设计所需的计算参数值，为治理工程设计提供了基础资料。2、本隐患点治理区边坡主要为土质，从切坡出露的基岩来看， 除岩体表层岩石强风化及软弱结构面岩性蚀变强度降低外，新鲜岩石较坚硬、强度较高，故其有利于不稳定边坡体治理时的方案选择。3、边坡是在山腰围绕建筑场地削坡造成的，在形态上是一个半环形， 边坡临空面受力形式不同，破坏方式不一样，建议分区治理。3、治理区内控制滑坡破坏的主要因素是水对膨胀土的渗透破坏。为此，建议测区该隐患点治理以挂网岩石锚喷支护为主，次为对边坡陡坡外修建排水沟，减少雨水对边坡的破坏。4、治理措施结束后，应进行必要的观测工作，建立健全的监测方

16、案。三、边坡稳定性分析3.1 计算方法边坡稳定性分析方法很多，必须具体工程具体选择，根据所研究的边坡工程特性及工作任务目标，确定边坡稳定性分析方法，力求分析模型合理可靠。根据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）条例 5.2 “对土质边坡宜采用圆弧滑动法计算 ”，及 “对于可能产生拆线滑动的边坡宜采用拆线法进行计算”。通过工程勘察来看，本次边坡破坏主要有两种可能模式。一、表层土体在土体内部产生滑动破坏，二、上层土体沿基岩面产生滑动破坏。本次稳定性分析，主要采用瑞典圆弧形法，用简化Bishop方法进行校核、对于平面破坏采用6规范推荐的不平衡推力传递法，剩余下滑力计算采用余推力法来分析边

17、坡的稳定性。瑞典法计算原理瑞典法是圆弧形滑动面最基本的和最常用的稳定性计算方法。瑞典法忽略土条两边的法向力和剪切力。其计算公式为：nCi bi sec i (WiU i bi ) cos i tg i Fsi 1（31）nWi sin iK c iei i 1R式中： Fs 土坡抗滑稳定安全系数；W i 土条自重；bi 土条宽度；i 土条底边倾角；Ci 土的有效粘聚力；i 土的有效内摩擦角；R 滑弧半径；e 土条中心至滑动圆心的垂直距离；iUi 作用于土条底边上的孔隙水压力；K c 综合地震系数。有关符号见图 2，只是在力系分析中忽略条间剪切力X 和推力 E。ORATiiWiuiliNiXiQ

18、iEiXi - Xi+1Ei+1Ei - Ei+1QiWiXi+1TiBNii图6-6 Bishop 法计算示意图图 3-1圆弧型破坏计算示意图7简化 Bishop法计算原理简化 Bishop法是圆弧形滑动面的普遍使用的稳定性计算方法，且满足所有条块力的平衡条件，其计算公式为：n1bi WiU i bi( X iX i 1 ) tan iCii 1 mai（32）FsneiWisin iK c ii 1Rmai cosi sin（33）tg iiFs式中 Ei 及 X i 分别表示法向及切向条间力， Wi 为条块自重， Kci 为水平地震作用力， ci 、 i分别为材料的有效粘结力和内摩擦角，

19、其他符号见图。2上式中各条块间作用X i 是未知的，通过迭代可求出满足每一条块力平衡条件的安全系数Fs。精确的 Bishop 法计算比较复杂，为此，Bishop 提出了假定X i 0 简化法。研究表明，简化Bishop 法与精确计算方法的计算成果很接近。因此简化 Bishop 法是计算圆弧型破坏最常用的方法，计算精度也较高。滑动面为折线型破坏计算方法边坡土体破坏模式可沿滑面形状不固定的折线型模拟，故采用各类规范推荐的不平衡推力传递法对I-I 剖面、 II-II 剖面、 III-III 剖面。计算公式如下：n 1（ W（i cos iAsini )RDi) taniK fi 1n 1n -1（

20、W（iAcos isini )TDi）?i 1i 1n-1Ci Li）?j） R ni 1(34)j ） R n式中：Rn=（W n（1-ri ）cos n- A cos n）- RDn）tg n+CnLnTn= Wn（sin n+ A cos n）+TDnn-1i=1i=ii+1i+2 n-ii第 i 块段的剩余下滑力传递至第i+1 块段时的传递系数（ j+i ），即j= cos（i-i+1 ）- sin（i -i+1 ）tg i+1Wi=第 i 条块的重量（ kN/m ）Ci=第 i 条块内聚力（ kPa）i=第 i 条块内摩擦角（ 0 ）8Li =第 i 条块画面长度（ m）i=第 i

21、条块滑面倾角（ 0）i=第 i 条地下水流向（ 0）A- 地震加速度（单位：重力加速度g）Kf= 稳定系数渗透压力平行滑面分力TDi =whiw L isin icos( i-i)，渗透压力产生的垂直滑面分力RDi =whiw L isin isin( i-i)，假定有效应力 Ni= （1-u）Wicos 则空隙比u可表示为u=滑坡水下面积 /（滑坡面积 ×2）图 3-2 折线型滑面传递系数法计算示意图相应的滑坡推力为：Pi +Pi +KsTi Ri其中下滑力 Ti=Wisiniiwiw iiii，+A cos+hL sincos( -)抗滑力 Ri（W（cosii）-Nwiwiw

22、iiiii ii ）=-A cos-h L sinsin(- )tg+C L传递系数 =cos（i-1-i）（ i-1-i）tgi- sin孔隙水压力 Nwi w iwi ，即近视等于侵润面以下土体的面积iwi 乘以水=hLh L的容重w。上式中 K s 为设计的安全系数，即前述所称允许安全系数。余推力法计算原理本次边坡剩余下滑力计算采用岩土勘察规范推荐的余推力法，它是在假设9每一个条块间合力方向与上一条块底面平行的条件下，求得极限平衡状态下的安全系数。Di-1SWiDiNai图 3-3余推力法示意图图 4表示任意分条 i 上的作用力系。条块界面的反力Di 可写为：Di Wi sin ai1c

23、osai U i K c Wi sin ai )tg i Di 1 i （35)K cWi cos aiCi Li (WiFs式中：Wi 为条块 i 的重量Ci 、i 为各条块底面粘结力和内摩擦角Li 为条块 i 的底面长度U i 为条块水压力K c 为动荷载影响系数i 为力的传递系数，其值为：i cos(ai 1ai )sin(ai 1 aitgi)(3 6)Fs式(3-4)可简写为递推方程：Di Di 0Di 1i(3 7)其中 Di0为不考虑条块界面反力时第i 条块的净滑力，其值为：D i0Wi sin aiK cWi cos ai1 CiLi(Wi cosaiU iK cWi sin

24、ai )tg i (3 8)Fs对最后一条块，当坡面无外力时，应满足：0(3 9)D n D n D n 1 n 010计算时先设定一个Fs值，自上往下逐条计算Di 调整 Fs值直到满足 Dn0，此时的 Fs 便是所求。潜在圆弧破坏面的确定方法对于圆弧形破坏边坡稳定性评价，在既定的边坡几何形状下，任何假定的破坏面总存在一个与之对应的安全系数Fs，而且，在所考虑的随机破坏面中，总存在着一个最小安全系数minFs 的最危险破坏面，确定最危险破坏面的过程即为边坡可能破坏面优化求解过程。本次边坡稳定分析采用软件自动搜索最危险滑裂面，在找到最不利滑动面的大致位置后，根据边坡工程地质条件，结合人工判断，剔

25、除不合理结果，最终确定潜在最危险滑面。3.2 计算参数滑坡滑动带参数通常采用试验、 工程经验类比及反演相结合的方法来确定。岩土试验获得的力学参数直接用于稳定性分析计算是不妥的。由于岩土试件的大小、模拟条件的差别，试验手段的不完善，也使其代表性和可靠性受到一定的局限，不能原封不动地应用于边坡稳定性分析。需要结合当地经验值和反算法来相参照，其中经验参数值具有参考价值。本次边坡稳定性分析主要依据 岩土工程勘察报告 (2010.7)中的边坡岩体物理力学性质指标建议值及参照本地区的经验值，结合本区边坡工程地质水文地质条件，参考工程经验取值并适当折减。选用的边坡稳定性计算参数见表3.2.1。表 3-1稳定

26、性计算参数表岩土名称自然 状态饱和 状态抗剪强度重度抗剪 强 度重度粘聚力内摩擦角r (KN/m 3)粘聚力内摩擦角r(KN/m 3 )C(KPa)?( °)C(KPa)?( °)碎石土强风化岩3.3 允许安全系数允许安全系数是评价边坡稳定性的一个定量指标，对任何一项具体工程，人们对其抗滑因素及致滑因素的认识与判断是否正确，把握的程度如何，直接影响到允许安全系数及其可靠性。同时，工程要求允许安全系数高则经济效益11就低，二者是成反比关系。如何确定一个既能保证工程安全，又在经济上合理的允许安全系数，需通过理论分析、计算和工程经验判断，同时要求满足相关规范要求。现行岩土工程勘察

27、规范 （ GB50021-2001）对于允许安全系数（即在某种限定条件下边坡达到稳定的安全系数，而非边坡实际的稳定性系数）的取值规定为：新设计的边坡、重要工程取值为1.31.5；建筑边坡工程技术规范（ GB50330-2002）规定为：一级边坡工程取 1.3；二级边坡工程取 1.251.30；三级边坡工程取 1.2 1.25。综合考虑上述各类规范的规定及各类因素， XXXXXXXX 场地边坡为二级重要工程，因此该边坡防治工程应取 1.30 的安全系数。3.4 计算结果1-1剖面稳定性计算表 3-21-1 剖面边坡安全系数计算范围地下水最小安全系数允许安全状况系数范围标高Bishop 法瑞典法总

28、体34.951.5m图 3-41-1 剖面整体稳定性计算分析简图2-2剖面稳定性计算表 3-32-2 剖面边坡安全系数计算范围地下水最小安全系数允许安全状况系数范围标高Bishop 法瑞典法12总体34.851.2m图 3-52-2 剖面整体稳定性计算分析简图3-3剖面稳定性计算表 3-43-3 剖面边坡安全系数计算范围地下水最小安全系数允许安全状况系数范围标高Bishop 法瑞典法总体34.842.8m图 3-63-3 剖面整体稳定性计算分析简图3.5 边坡稳定性评价1-1 剖面：总体边坡（ 137.5m159.0m）最低安全系数为 1.057，不满足 FS允 1.30的要求，需采取加固和防

29、护工程措施。2-2 剖面：总体边坡（ 137.5m159.0m）最低安全系数为 1.154，不满足 FS允 1.30的要求，需采取加固和防护工程措施。133-3 剖面：总体边坡（ 137.5m159.0m）最低安全系数为 1.167，不满足 FS允 1.30的要求，需采取加固和防护工程措施。四、治理方案设计4.2 方案选择目前我国防治滑坡的工程措施很多，归纳起来分为三类：一是改变滑坡体外形、设置抗滑建筑物。主要的工程措施有切坡压脚、抗滑桩、挡土墙；二是减轻水的危害。几乎每个滑坡的治理措施都有排水措施，其重要性不言而喻；三是土质改良法，改善滑动带土石性质，使之坚固。国内比较少见。根据本次边坡的设

30、计原则及实际条件，同时考虑最大化保护上部的山体的植被，治理方案必须安全可靠且兼顾美观。削坡减载通常是边坡治理首先考虑的措施之一，本区由于山坡正北方不到15 米处存在一处墓园及道路，能施工的场地有限。在削坡放缓坡角的同时，削坡土方量会随山坡高度的增加而成倍增加，而且削坡后容易形成沿基岩面的次生滑坡。另外由于滑坡体主要是土体，削坡后有必要对土层裸露面进行护坡。这样一来不仅费用大，而且施工时间长，不利于烈士陵园的建设进程。还有削坡会破坏地表的植被，影响场地的美观，所以本次边坡治理不采用。重力式挡土墙是以墙身自重来维持挡土墙在土压力作用下的稳定， 它是我国目前最常用的一种挡土墙形式。重力式挡土墙多用砂

31、浆砌片石砌筑，或直接用混凝土浇筑，具有形式简单，施工方便，适用性强等优点。由于山坡上粘土层较深，取材不方便，另本边坡最大高差近 8m，按04J008挡土墙图集中的样式计算，工程费用较高，故不宜采用。应委托方要求，选择边坡东侧小范围设计重力式挡土墙 ，来做工程费用的比较。排水及排渗治理可有效降低地下水对滑体的影响，并提高稳定性。本处边坡为土体边坡，土质具有弱膨胀性，亲水性。另边坡处于山体腰部，地区降水量大，长期的雨水冲刷、地表径流导致土体结构变化，所以在设计在边坡周围铺设排水沟。坡脚支挡对于防治山体滑坡往往十分有效，一般常用的支挡措施包括抗滑桩、锚杆、预应力锚索、挡墙等。其中抗滑桩加固效果明显但

32、费用昂贵且占地较大；锚杆在合理的坡率及岩土条件下加固效果十分明显；预应力锚索虽然费14用较高但对于已产生变形岩体的加固效果是最好的。近年来广泛采用的 “喷锚网防护体系 ”和“锚杆（预应力锚索） 框架梁支护体系 ”已成功应用于众多山体滑坡治理中。实践证明治理效果良好， 造价节省且施工十分方便，也可配合绿化措施美化环境。综上所述，在具体方案设计时，考虑到山体地形和已产生的切坡特点，对各地段边坡应分别采取适宜的治理措施。4.2 治理方案设计边坡分区根据边坡现场勘查、边坡可能滑动的方向、对整个边坡进行分区化分，共分为西侧、中部、东侧三个大治理区，中部又再细分为中部A 区、中部 B 区、中部 C 区三个

33、小区域（见现状图） 。对于西侧、中部、东侧的化分主要是根据边坡可能的破坏方向。 东侧坡面上基岩高12m，上层土体较薄， 支护较简单。中部是地质灾害主要发生的区域，坡高从东向西成近似台阶式分析，可分为7.5m、5m、3.5m 三个区块。西侧是边坡方向与山坡坡向近似垂直，土体受重力影响较大。锚杆设计锚杆加固措施是在分析对比了其他加固措施后，从相同的治理效果上经济比较后，为简化施工手段和工艺而选择采取的。采用锚杆作为锚固坡体的主要加固结构。加固后的边坡安全系数对于圆弧型破坏模式整体要达到1.30。加固锚杆采用全长粘结型锚杆，杆体选用级125mm螺纹钢，水平间距为 3.0m，竖向间距为 1.5 2.0

34、m。锚杆长度 312m，具体根据各段边坡剩余下滑力计算和潜在滑面位置确定，锚孔 90mm，成孔倾角 15°，全长灌注水灰比为 0.450.5 的水泥浆。喷锚网联结：锚杆弯头与喷砼钢筋网挂接或焊接牢固。挂网锚杆采用全长粘结型锚杆，杆体选用级118mm螺纹钢，水平间距为 3.0m，竖向间距为 1.52.0m。锚杆长度 3.0m，锚孔 42mm，成孔倾角 15°，全长灌注水灰比为 0.45 0.5 的水泥浆。喷锚网联结：锚杆弯头与喷砼钢筋网挂接或焊接牢固。锚杆设计工程量表表 4-1编号项目名称单位锚杆设计工程量工程量合计西侧中部 (A)中部 (B)中部 (C)东侧15西侧中部 (

35、A)中部 (B)中部 (C)东侧1加固锚杆成孔注浆米长度 3m根长度 6m根长度 9m根长度 12m根2挂网锚杆成孔注浆米长度 3m根3清坡m24钢管脚手架搭设m2挂网喷射混凝土设计为防止边坡岩体被雨水冲刷软化和进一步风化，并加固坡面浅层存在的局部不稳定块体。坡面采用挂网喷射混凝土防护，结合锚杆以增强边坡的整体加固效果。 钢筋网：钢筋采用8圆钢，网度为200×200mm。 喷射混凝土：喷射混凝土的设计强度等级为 C20，喷射混凝土面板厚度为 100mm，钢筋网保护层厚度不应小于 25mm。喷射混凝土面板沿边坡纵向每2030m 的长度分段设置竖向伸缩缝。 泄水孔：为防止雨季坡内积水，在

36、喷射混凝土之前，沿坡面设置泄水孔，孔径 50mm左右，间距 2m×3m，外倾 5 度，长度 L=200mm，泄水孔采用梅花形布置。挂网喷射混凝土设计工程量见表 4-2表 4-2挂网喷射混凝土设计工程量编号项目名称单位喷射混凝土设计工程量工程量合计西段中段 (A) 中段 (B) 中段 (C)东段1喷砼m22钢筋网m3泄水孔m截水沟设计为防止大气降水时边坡上部坡面形成的地表迳流冲刷边坡体，需在边坡顶部砌筑截水沟。 .截水沟位置沿坡顶线布置， 距离坡顶线 1m 左右处修筑， 底宽 0.5 米，最小高度 0.4 米，截面成梯形，侧向坡度 10.5，沟壁采用尺寸为 0.5 m ×0.5 m ×0.05m 钢筋混凝土（ C20 砼）预制板砌筑，并用 M7.5 砂浆勾缝。16表 4-3截水沟设计工程量编号项目名称单位喷