钢筋混凝土受弯构件2

1、第三节 受弯构件斜截面承载力计算 在荷载作用下，梁截面上除了作用有外，一般还同时作用有剪力，弯矩、剪力同时作用的区段称为剪弯段(图15-21a)。弯矩和剪力在粱截面上分别产生正应力和剪应力，由材料力学可知：在和共同作用下梁将产生主拉应力和主压应力，根据主应力的方向可做出梁中主应力的迹线，其中实线表示主拉应力迹线，虚线表示主压应力迹线(图15-21b)。由于混凝土抗拉强度远低于抗压强度，当超过混凝土抗拉强度时梁将出现大致与主拉应力方向垂直的斜裂缝，产生斜截面破坏。为了防止梁沿斜截面破坏，理论上应在梁中设置与主拉应力方向平行的钢筋最合理(如图15-22)，可以有效地限制斜裂缝的发展。但为了施工方便

2、，一般采用梁中设置与梁轴垂直的箍筋。弯起钢筋一般利用粱内的纵筋弯起而形成，虽然弯起钢筋的方向与主拉应力方向一致，但由于其传力较集中，受力不均匀，同时增加了施工难度，一般仅在箍筋略有不足时采用。箍筋和弯起钢筋称为腹筋。图15-21 受弯构件的主应力迹线(a)剪弯段内力图；(b)主应力迹线图15-22 腹筋和斜裂缝一、 斜截面破坏的主要形态 大量试验表明：影响受弯构件斜截面承载力的因素很多，有腹筋和纵向受力钢筋的含量、混凝土强度等级、荷载种类和作用方式、截面形状及剪跨比 (集中荷载至支座的距离“称为剪跨，剪跨 与梁的有效高度之比称为剪跨比，即)等。根据剪跨比和箍筋用量的不同斜截面受剪的破坏形态有斜

3、压破坏、剪压破坏和斜拉破坏(图15-23)。1、斜压破坏 斜压破坏一般发生在剪跨比较小(1)，或箍筋配置过多而截面尺寸又太小的梁中。其破坏特点是：先在集中荷载作用点处和支座间的梁腹部出现若干条大体互相平行的斜裂缝，随荷载的增加，梁腹部被这些斜裂缝分割成若干个受压短柱，最后这些短柱由于混凝土达到抗压强度而破坏，破坏时箍筋应力未达到屈服箍筋不能充分利用，这是一种没有预兆的危险性很大的脆性破坏，与正截面超筋梁破坏相似(如图15-23a所示)。2、剪压破坏 剪压破坏一般发生在剪跨比适中(13)，箍筋配置数量适当，截面尺寸也合适的梁中。随荷载的增加，首先在剪弯段的受拉区出现一些垂直裂缝和细微斜裂缝，当荷

4、载增加到一定强度时，就会出现一条又宽又长的主斜裂缝，称为临界斜裂缝。随荷载的继续增加，与临界斜裂缝相交的箍筋应力达到屈服，由于钢筋塑性变形的发展，临界斜裂缝不断加宽，并继续向上延伸，最后使斜裂缝末端剪压区的混凝土在剪应力和压应力作用下达到极限强度而破坏(如图15-23b所示)。3、斜拉破坏 斜拉破坏多发生在的跨比较大(3)箍筋配置数量过少的梁中。斜裂缝一旦出现，箍筋应力立即达到屈服，斜裂缝迅速伸展到集中荷载作用处，使梁很快沿斜向裂成两部分而破坏。这也是一种没有预兆危险性很大的脆性破坏，与正截面少筋粱的破坏相似(如图15-23c所示)。图15-23 斜截面破坏的三种形式(a) 斜压破坏;(b)剪

5、压破坏;(c)斜拉破坏从以上三种破坏形态可知：斜压破坏时箍筋未能充分发挥作用而斜拉破坏发生的又十分突然，故这两种破坏在设计中均应避免。规范通过限制截面最小尺寸来防止斜压破坏；通过控制箍筋的最小配筋来防止斜拉破坏；对剪压破坏，则是通过受剪承载力的计算配置箍筋及弯起钢筋来防止。二、 梁斜截面受弯承载力计算 斜截面受剪承载力的计算是以剪压破坏形态为依据的。现取斜截面左侧为隔离体，斜截面的承载力如图15-24所示，由隔离体竖向力的平衡条件，可知斜截面受剪承载力由三部分组成，构件斜截面受剪承载力设计值： （15-15）式中：构件斜截面受剪承载力设计值：剪压区混凝土受剪承载力设计值；与斜裂缝相交的箍筋受剪

6、承载力设计值；与斜裂缝相交的弯起钢筋受剪承载力设计值；有时也将混凝土和箍筋总的受剪承载 图15-24 斜截面受剪承载力组成力用表示，即 这样式（15-15）也可写成：梁的斜截面受剪承载力汁算公式 混凝土规范在理论研究和实验结果的基础上，结合工程实践经验给出了以下斜截面受剪承载力计算公式。1、仅配箍筋的梁 仅配箍筋的梁斜截面受剪承载力等于剪压区混凝土的受剪承载力设计值和与斜裂缝相交的箍筋受剪承载力设计值之和。混凝土规范在理论研究和实验结果的基础上，结合工程实践经验给出了以下斜截面受剪承载力计算公式：1） 对矩形、T形和工字形截面的一般受弯构件 （15-16）式中 箍筋抗拉强度设计值，按附表 采用

7、，360N/mm2；配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积，(为箍筋的肢数，为单肢箍筋的截面面积)；s 沿构件长度方向箍筋的间距。2） 对集中荷载作用下(包括多种荷载作用，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力占总剪力值75以上的情况)的独立梁，其受剪承载力计算公式为： （15-17）式中 计算截面的剪跨比，当1.5时，取1.5，当3时，取3；集中荷载作用点至支座之间的箍筋，应均匀配置。2、配有箍筋和弯起钢筋的梁矩形、T形和工字形截面的受弯构件，当配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面的受剪承载力计算公式由按式(15-16)或式(15-17)计算的和与斜裂缝相交的弯起钢筋受剪承载力组成。而弯起钢

8、筋受剪承载力应等于弯起钢筋承受的拉力在垂直于梁轴方向的分力。 （15-18）式中同一弯起平面内的弯起钢筋截面面积；弯起钢筋与梁纵轴之间的夹角，一般情况取45，梁截面较高时取60。弯起钢筋的抗拉强度设计值；0.8考虑到弯起钢筋与破坏斜截面相交位置的不确定性，其应力可能达不到屈服强度而采用的钢筋强度降低系数。3、基本公社的适用条件1） 防止出现斜压破坏的条件最小截面尺寸的限制实验表明，当箍筋的数量达到一定的程度时，再增加箍筋，截面受剪承载力几乎不再有提高，若剪力很大，当截面尺寸过小，即使箍筋配置很多，也不能完全发挥作用，因为箍筋屈服前混凝土已经被压碎而发生斜压破坏。所以，为防止斜压破坏，必须限制截

9、面的最小尺寸。对矩形、工字形截面受弯构件，其限制条件为：当（厚腹梁，也即一般梁）时 （15-19）当（薄腹梁）时 （15-20）当（薄腹梁）时，按线性内插法取用。式中 构件斜截面上的最大剪力设计值；混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级不超过C50时，取1，当混凝土强度等级为C80时，取0.8，其间按线性内插法取用；矩形截面的宽度，T形或工字形截面的腹板宽度；截面腹板高度，矩形截面取有效高度；T形截面取有效高度减去冀缘高度；工字形截面取腹板净高。 截面限制条件的意义：首先是为了防止梁的截面尺寸过小、箍筋配置过多而发生的斜压破坏，其次是限制使用阶段的斜裂缝宽度，同时也是受弯构件箍筋的最大配筋率条件

10、。工程设计中，如不能满足上述条件时，则应加大截面尺寸或提高混凝土强度等级。 2）防止出现斜拉破坏的条件抗剪箍筋的最小配筋率梁中抗剪箍筋的配筋率应满足： （15-21）式中 配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积，(为箍筋的肢数，为单肢箍筋的截面面积)；矩形截面的宽度，T形或工字形截面的腹板宽度；s 沿构件长度方向箍筋的间距。 规定箍筋最小配筋率的意义是防止发生斜拉破坏。工程设计中，如不能满足上述条件时，则应按配箍筋，并满足构造要求。4、斜截面受剪承载力计算截面位置的确定在计算斜截面受剪承载力时，应取作用在该斜截面范围的最大剪力作为剪力设计值，即斜裂缝起始端的剪力作为剪力设计值。其剪力设计值的计

11、算截面应根据危险截面确定，通常按下列规定采用：1)支座边缘处的截面(图15-25截面11)；2)受拉区弯起钢筋弯起点处的截面(图15-25截面22、33)3)箍筋截面面积或间距改变处的截面(图15-25截面44)4)腹板宽度改变处的截面。图15-25 斜截面受剪承载力的计算位置（a）弯起钢筋；（b）箍筋5、斜截面受剪承载力计算的步骤与正截面受弯承载力计算一样斜截面受剪的承载力计算也有截面设计和截面复核两类问题。1）截面设计的步骤见图15-26的计算流程图。其中同时配置有弯起钢筋和箍筋时，起计算过程比较繁杂，请读者参考有关文献。 2）截面复核问题比较简单，直接将已知的截面尺寸、材料强度等级、配箍

12、量和弯起钢筋截面面积等条件代入式（15-16）、或（15-17）、或（15-18），即可求得解答。同时还应注意验算公式的适用条件。图15-26 斜截面受剪承载力计算流程图三、 保证斜截面受弯构件承载力的构造措施受弯构件斜截面承载力包括斜截面受剪承载力和斜截面受弯承载力两个方面。其中斜截面受剪承载力的计算已在前面讨论过,而斜截面受弯承载力是靠构造要求来保证的。这些构造要求有纵向钢筋的弯起和截断等。为了理解这些构造要求,必须先建立抵抗弯矩图的概念。1、抵抗弯矩图(图)抵抗弯矩图也叫材料图,是实际配置的钢筋在梁的各正截面所能承受的弯矩图。它与构件的截面尺寸、纵向钢筋的数量及布置有关。图15-27为均

13、布荷载作用下的简支梁,跨中最大弯矩,其弯矩图形为二次抛物线,称设计弯矩图.该梁配有220+225的纵向受拉钢筋,当截面尺寸和材料强度确定后,其抵抗弯矩值可由下式确定: （15-22） 图5-27 纵筋全部伸入支座时的抵抗弯矩图如果全部纵向钢筋沿着全长布置，既不弯起也不截断，则每个截面的抵抗弯矩相等，抵抗弯矩图为矩形abcd。这样做虽然构造简单，而且能保证所有截面的正截面和斜截面的承载力，但除跨中截面外，纵向钢筋均没有得到充分利用，因而不经济。为了节约钢材，可将一部分纵筋在受弯承载力不需要处截断或弯起作为受剪的弯起钢筋。下面介绍一下钢筋截断或弯起时抵抗弯矩图的画法。首先按一定比例绘出梁的设计弯矩

14、图(即图)，再求出跨中截面纵筋(220+225)所能承担的抵抗弯矩,并近似的按钢筋截面面积的比例划分每根钢筋所能抵抗的弯矩。 （15-23）式中 第i根钢筋的抵抗弯矩;第i根钢筋的截面面积。 图15-28 钢筋截断和弯起时的抵抗弯矩图再按与绘制设计弯矩图相同的比例,将每根钢筋在各正截面上的抵抗弯矩绘在设计弯矩图上。如图15-28中1，2，3各点，n3、23、2m各代表号、号、号钢筋所抵抗的弯矩。如果要把号钢筋截断，过3点画水平线与设计弯矩图相交于i、j点，这说明在正截面I、J处正截面承载力已不再需要钢筋了，可以把它截断。i、j称为号钢筋的“理论截断点”;同时i、j也是号钢筋的“充分利用点”,因

15、为在i、j处抵抗弯矩恰好与设计相等，钢筋需要充分发挥作用。可见钢筋在i、j处截断时,在图上就会形成台阶ik和jl，表明抵抗弯矩的突变。如果将号钢筋在G和H截面处开绐弯起，弯起后由于力臂逐渐减小,该钢筋的正截面抵抗弯矩也将逐渐降低,直到穿过与梁轴相交的E、F截面，弯筋进入压区,其抵抗弯矩才消失。因此,在梁上沿E、F作垂线与抵抗弯矩图中过2点的水平线交于e、f点，沿G、H作垂线与抵抗图中过3点的水平线交于g、h点,斜线ge及hf反映了号钢筋在弯起处抵抗弯矩的变化。可以看出,为了保证正截面受弯承载力的要求,抵抗弯矩图必须包住设计弯矩图(即)，抵抗弯矩图越贴近设计弯矩图，纵筋利用也就越充分，因而也就越

16、经济。当然,也应考虑施工方便，配筋不宜过于复杂。2、纵向钢筋的弯起位置梁中纵向钢筋的弯起必须满足三个要求:1)满足斜截面受剪承载力的要求。2)满足正截面受弯承载力的要求。设计时必须使梁的抵抗弯矩图包住设计弯矩图。3)满足斜截面受弯承载力的要求。弯起钢筋应伸过其充分利用点至少0.5后才能弯起(图15-28);同时,弯起钢筋与梁中心线的交点,应在不需要该钢筋的截面(理论截面点)之外。3、纵向钢筋的截断位置梁跨中承受正弯矩的纵向受拉钢筋一般不宜在拉区截断，这是因为钢筋截断处钢筋截面面积骤减，混凝土内的拉力骤增,引起纵筋截处过早过宽的出现裂缝，使构件承载力下降。而连续梁,外伸梁和框架梁支座承受负弯矩的

17、纵向受拉钢筋,可以根据弯矩图的变化将计算不需要钢筋进行截断。图15-29为连续梁的中间支座,设a点为 号钢筋的理论截断点,若设钢钢筋的理论截断点，若钢筋在a处截断,当出现斜裂缝ac时,斜截面承担的弯矩为，由于大于理论截断点的弯矩，因而未截断的剩余钢筋将不能承受斜截面弯矩，发生斜截面受弯破坏。设计时为了避免这种斜截面受弯构件破坏的发生,纵筋应从理论截断点延伸一定长 图15-29 纵筋的截断度后截断。这时在实际截断点b处如出现斜截缝，则由于该处未截断的钢筋强度尚未被充分利用，还能承受一部分由斜裂缝出现而增加的弯矩，此外和斜裂缝相交的箍筋对剪压区中心取矩,也能补偿部分斜裂缝出现而增加的弯矩，使斜截面

18、承载力得到保证。同时为了避免钢筋与混凝土之间的粘结裂缝出现，使纵筋强度能够充分利用，还要求至钢筋充分利用点向外伸出一定长度后截断。设计时应在和之间选用较大的伸出数值。规范规定:梁支座截面负弯矩纵向受力钢筋不宜在受拉区截断，如必须截断时，应符合以下规定:1)当V0.7时，取；2)当V0.7时，取且；3)若按上述规定确定的截断点仍位于负弯矩对应的受区内,则应取且。上式中,d为纵向钢筋直径,为受拉钢筋的锚固长度，按公式(15-24)确定。在钢筋混凝土悬臂梁中,应有不少于两根上部钢筋伸至悬臂梁外端,并向下弯折不少于12d；其余钢筋不应在梁的上部截断,而应按规定的弯起点位置向下弯折,并按弯起钢筋的锚固长

19、在梁的下边锚固，见图15-30。 图15-30 悬臂梁纵筋的弯起与截断4、钢筋的锚固长度为了避免纵筋在受力过程中产生滑移,甚至从混凝土中拔出而造成锚固破坏,纵向受力钢筋必须伸过其受力截面一定长度，这个长度称为锚固长度。1)受拉钢筋的锚固长度受拉钢筋的锚固长度又称为其本锚固长度。当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，其锚固长度按下式计算: (15-24)式中 受拉钢筋的锚固长度； 钢筋抗拉强度设计值； 混凝土轴心抗拉强度设计值,当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；钢筋的公称直径；钢筋外形系数,按表15-6取用. 表15-6 钢筋的外形系数钢筋类型光面钢筋带肋钢筋刻痕钢丝螺旋肋钢丝三股钢铰线七

20、股钢铰线0.160.140.190.130.160.17注：光面钢筋系指HPB235级钢筋,其未端应做1800弯钩,弯后平直段长度不应小于3d,但作受压钢筋时可不做弯钩；带肋钢筋系指HRB335级、HRB400级钢筋及RRB400级余热处理钢筋.当符合下列条件时,计算锚固长度应作修改;（1)当HRB335,HRB400和RRB400级钢筋的直径大于25mm时,其锚固长度应乘以修正系数1.1；（2)HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋,其锚固长度应乘以修正系数1.25；（3)当HRB335,HRB400和RRB400级钢筋在锚固区的混凝土保护层厚度大于钢筋直径的3倍且配的

21、箍筋时,其锚固长度可乘以修正系数0.8；（4)除构造需要的锚固长度外，当纵向受力钢筋的实际配筋面积大于其设计计算面积时，如有充分依据和可靠措施,其锚固长度可乘以设计计算面积与实际配筋面积的比值。但对有抗震设防要求及直接承受动力荷载的结构构件，不得采用此项修正。（5)当钢筋在混凝土施工过程中受扰动(如滑模施工)时,其锚固长度应乘以修正系数1.1.纵向受拉钢筋的锚固长度在考虑上述修正后,不应小于按公式(15-24)计算锚固长度的70,且不应小于250mm。2)未端采用机械锚固措施时钢筋的锚固的长度对HRB335级、HRB400级和RRB400级纵受拉钢筋未端采用机械锚固措施时，包括附加锚固端头在内

22、的锚固长度取按公式(15-24)计算的锚固长度的70。机械锚固形式及构造要求宜按图15-31采用。 图15-31 钢筋机械锚固的形式及构造要求（a）未端带1350弯钩；(b)未端与钢板穿孔塞焊；(c)未端与短钢筋双面贴焊采用机械锚固措施时，锚固长度范围内箍筋不应少于3个,其直径不应小于纵向钢筋直径的1/4，间距不应大于纵向钢筋直径的5倍。当纵向钢筋的混凝土保护层厚度不小于钢筋公称直径的5倍时，可不配置上述箍筋。3)纵向受压钢筋的锚固长度当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时,其锚固长度不应小于受拉钢筋锚固长度的70。4)钢筋在支座处的锚固(1)对板端简支板或连续板下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长

23、度不应小于5d，d为下部纵向受力钢筋的直径。当连续板内温度收缩应力较大时，伸入支座的锚固长度宜适当增加。(2)对梁端简支梁和连续梁简支端的下部纵向受力钢筋，其伸入梁支座范围内的锚固长度 (图15-32)应符合下列规定: 当V0.7时， 当V0.7时带肋钢筋 光面钢筋 此处,d为纵向受力钢筋的直径。如纵 图15-32纵向钢筋伸入梁简支支座的锚固向钢筋伸入梁支座范围内的锚固长度不符合上述要求时,应采取在钢筋上加焊锚固钢板或将钢板端部焊接在梁端预埋件上等有效锚固措施,见图15-33。图15-33 锚固长度不足时的措施（a）纵筋端部弯起锚固；（b）纵筋端部加焊锚固钢板；（c）纵筋端部焊接在梁端预埋件上

24、支承在砌体结构上的钢筋混凝土独立梁，在纵向钢筋的锚固长度范围内应配置不少于两个箍筋，其直径不宜小于纵向受力钢筋最大直径的1/4，间距不宜大于纵向受力钢筋最小直径的10倍，当采用机械锚固措施时,箍筋间距不宜大于纵向受力钢筋最小直径的5倍。对混凝土强度等级为C25及以下的简支梁和连续梁的简支端，当距支座端1.5h范围内作用有集中荷载,且V0.7时,对带肋钢筋宜采取附加锚固措施。(3)对梁的中间支座框架梁和连续梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点或中间支座范围(图15-34),下部纵向钢筋在中间节点或中间支座处应满足下列锚固要求:图15-34 梁下部纵向钢筋在中间节点或中间支座范围的锚固与搭接（a）节点中

25、的直线锚固；(b)节点中的弯折锚固；(c)节点或支座范围的搭接当计算中不利用钢筋强度时，其伸入支座和节点的锚固长度应符合上述简支座当V0.7的规定；当计算中充分利用钢筋受拉时，下部纵向钢筋应锚固在节点或支座内。当采用直线锚固形式时(图15-34a)，钢筋锚固长度不应小于受拉钢筋锚固长度；采用900弯折锚固时(图15-34b),其弯折前水平投影的长度不应小于0.4，弯折后的垂直投影长度不应小于15d；下部纵向钢筋亦可贯穿节点或支座范围,并在节点或支座以外弯矩较小部位设置搭接接头(图15-34c).当计算中充分利用钢筋抗压时,其伸入支座的锚固长度不应小于0.7。5、钢筋的连接当构件内钢筋长度不够时

26、，宜在钢筋受力较小处进行钢筋的连接。钢筋的连接可分为两类:绑扎搭接；机械连接或焊接。1)绑扎搭接接头对轴心受拉或小偏心受拉杆件的纵向受力钢筋不得采用绑扎搭接接。当受拉钢筋的直径d28mm及受压钢筋直径d32mm时；不宜采用绑扎搭接接头。同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。钢筋绑扎搭接接头的区度长度为1.3倍搭接长度，凡搭接接头中点位于该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连区段(图15-35)。位于同一区段内受拉钢筋搭接接头面积百分率(即该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值):对梁类、板类及墙类构件,不宜大于25；对柱类构件,不宜大于50。当工

27、程中确有必要增大受拉钢筋搭接接头面积百分率时，对梁类构件,不应大于50,对板类.墙类及柱类构件,可根据实际情况放宽。纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度,应根据位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率按下式计算,且在任何情况下不应小于300mm。 （15-25）式中 -纵向受拉钢筋的搭接长度 -纵向受拉钢筋的锚固长度 -纵向受拉钢筋搭接长度修正系数,按表15-7取用.图15-35 同一连接区段内的纵向受拉钢筋绑扎搭接接头注:图中所示同一连接区段内的搭接接头钢筋为两根,当钢筋相同时,钢筋搭接接头面积百分率为50. 表15-7 纵向受拉钢筋搭接长度修正系数纵向钢筋搭接接头面积百分率/2550100

28、1.21.41.6构件中的压区钢筋，当采用搭连时,其受搭接长度不应小于纵向受拉钢筋搭接长度的0.7倍，且在任何情况下不应小于200mm。在纵向受拉钢筋搭接长度范围内应配置箍筋,其直径不应小于搭接钢筋较大直径的1/4。当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；当钢筋受压时,箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍,且不应大于200mm。当受压钢筋直径d25mm时,尚应在搭接接头两个端面外100mm范围内应设置两道箍筋。2)机械连接和焊接接头纵向受力钢筋机械连接和焊接接头的位置相互错开。钢筋机械连接和焊接连接接头连接区段的长度为35d(d为纵向受力钢筋的较大直径，

29、当为焊接连接时区段的长度还应不小于500mm),凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连接和焊接接头均属于同一连接区段。在受力较大处,位于同一连接区段内的纵向受拉钢筋接头面积百分率不宜大于50。纵向受压钢筋的接头面积百分率可不受限制。装配式构件连接处的纵向受力钢筋焊接接头可不受以上限制。6、箍筋的构造要求1)箍筋的布置对V300mm时应沿全梁设置箍筋；当截面高度h=150300mm时,可仅在构件端部各四分之一跨度范围内设置箍筋；但在构件中部二分之一跨度范围内有集中荷载作用时,则应沿梁全长设置箍筋；当截面高度h150时,可不设箍筋。2) 箍筋的形式和肢数箍筋形式有封闭式和开口式两种(图15-36)

30、。对T形截面梁,当不承受动荷载和扭矩时,在承受正弯矩的区段内可以采用开口式箍筋，除上述情况外,一般梁中均采用封闭式。箍筋的两个端头应作为1350弯钩，弯钩端部平直段长度不应小于5d(d为箍筋直径)和50mm。箍筋的肢数有单肢、双肢和四肢。箍筋一般采用双肢箍筋，当梁宽b400mm，且一层的纵向受压钢筋超过3根,或梁宽b800mm的梁,其箍筋直径不宜小于8mm；对截面高度h800mm的梁，其箍筋直径不宜小于6mm；当梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大的1/4。4)箍筋的间距梁中箍筋间距在满足计算要求的同时，还应符合最大间距的要求。这是为了防止箍筋间距过大，出现不与

31、箍筋相交的斜裂缝(图15-38a),并控制斜裂缝的宽度。箍筋最大间距见表15-8规定. 表15-8 梁中箍筋最大间距梁高h /mm150h300300h500500800V0.7ftbh0200300350400V0.7ftbh0150200250300当梁中配有按计算所需的纵向受压钢筋时,箍筋应做成封闭式；此时,箍筋的间距不应大于15d(d为纵向受压钢筋的最小直径),同时不应大于400mm；当一层内的纵向受压钢筋多于5根且直径大于18mm时,箍筋间距不应大于10d。7、钢筋的构造要求在钢筋混凝土梁中,承受剪力的钢筋,宜优先选用箍筋。当设置弯起钢筋时，弯起钢筋的弯折终点处应留有平行于轴线方向的

32、锚固长度,其长度在受拉区不应小于20d，在受压区不应小于10d(d为弯起钢筋的直径),对光面钢筋未端还应设置弯钩(图15-37)。 图15-37 弯起钢筋端部构造位于梁底层钢筋中的角部钢筋不应弯起。弯起钢筋的弯起角度在板中为300,在梁中宜取450或600。弯起钢筋的间距是指前一排弯起钢筋弯起点至后一排弯起钢筋弯终点之间的水平距离,这个距离不应大于表15-8中V0.7ftbh0规定的箍筋最大间距,以避免在两排弯起钢筋之间出现不与弯起钢筋相交的斜裂缝.见图15-38所示. 图15-38 梁端斜裂缝弯起钢筋一般是由纵向受力钢筋弯起而成，当纵向钢筋弯起不能满足正截面和斜截面的抗弯要求,而按斜截面受剪承载力又必须设置弯筋时,可单独设置只承受剪力的弯筋,并做成“鸭筋”的形式(图15-39),但不允许采用锚固性能较差的“浮筋”. 图15-39 鸭筋与浮筋【例1511】某办公楼矩形截面简支梁，截面尺寸250mm250mm,465mm,承受均布荷载作用，以求