坯料与挤压工艺参数设计方案

1、坯料及挤压工艺参数设计方案第一章、坯料及挤压工艺参数设计1.1选择坯料挤压示意图如图1-1所示图1-1挤压示意图坯料直径的确定已知挤压制品为黄铜棒（DIN_CuZn40Pb2 ,规格为18mm。由表7-1，查得黄铜的 挤压比为10300，取 65,则可得FoF1RoR12d02D2Do 、D165 18 145mm其中，Fo挤压筒横断面积；Fi制品横断面积；Do挤压筒内径；Di 制品直径。为了便于把热态锭坯顺利送入挤压筒，必须使两者的直径差控制在1 15mm范围。再由表7-12，选用卧式挤压机，则取直径差D 5mm。所以坯料的直径为Dp DoD 145 5 140mm坯料长度的确定对于重金属棒

2、型材锭坯最大长度Lmax (2 3.5)Do1,则有Lmax (23.5)D0(23.5) 145290 508mm取坯料的长度Lmax 300mm。1.2设计挤压工艺参数摩擦系数的确定根据设计要求、所选工模具和坯料材料以及挤压温度，设定挤压垫与坯料之间、挤压 筒与坯料之间、挤压模与坯料之间的摩擦系数都为0.3。挤压速度的确定热挤压允许的挤压速度与金属再结晶和塑性区的温度范围有关，当变形和再结晶速度 不协调或金属与模壁有大的摩擦时，挤压件将出现横向裂纹，所以挤压速度的选取要有一 定范围。由表2-312，查得黄铜的允许挤压速度为25 51mm s1，本设计挤压速度取为 40 mm s 1。工模具

3、预热温度工模具温度过低，坯料与挤压工模具间的温差则较大，会产生较大的热传递，从而使 坯料的温度分布不均匀，金属外层变形抗力高于内层，这势必导致流动不均匀，最终影响 成品棒的性能。所以挤压模具要进行预热，由于工模具的预热温度一般最高可达到450C,取为400C。第二章挤压工具设计本章主要对挤压工模具进行设计，其各部分的尺寸如图1-1所示2.1挤压垫设计挤压垫是用来防止高温的锭坯直接与挤压杆接触，消除其端面磨损和变形的工具挤压垫外径应比挤压筒内径小 D值。D太大，可能形成局部脱皮挤压，从而影响制 品质量；但是，D值也不能过小，以防与挤压筒摩擦加速其磨损。 D与挤压筒内径有关, 其中卧式挤压机取0.

4、51.5mm，本设计取 D 1mm。挤压垫的直径为Dd D0D 145 1 144mm挤压垫的厚度可等于其直径的0.20.7倍，即为12(0.2 0.7)Dd (0.2 0.7) 14429 101mm本设计取|240 mm。2.2挤压筒设计挤压筒是所有挤压工具中最贵重的部件，为了使金属流动均匀和挤压筒免受剧烈的热 冲击，工作时应将它加热到 400 450 C。本设计将坯料与挤压模圆锥接触视为挤压起点。挤压筒的设计就参照这一标准进行。坯料初始进入挤压模圆锥的轴向长度为D5t tan45 tan45 2.5mm22坯料初始留在挤压筒内的轴向长度为l3 Lmaxt 300 2.5 297.5mm挤

5、压杆进行挤压筒的距离，本设计取l17.5 mm挤压筒长度可按下式进行计算Lt Lmax l2 l1 t 300 40 7.5 2.5345mm挤压筒的内径是根据所要挤压合金的强度、挤压比和挤压机能确定的。挤压筒的最大 直径应保证作用在挤压垫上的单位压力不低于金属的变形抗力。显然，筒径越大，作用在 挤压垫上的单位压力越小。挤压筒的内径第一章已算得，为 D0 145mm挤压筒的外径可按D1(45)D0计算，即D1(4 5)D0(4 5) 145580 725mm取挤压筒外径D1600 mm。2.3挤压模设计挤压模可以按照不同的特征进行分类，根据模孔的剖面形状可分为平模、流线模、双 锥模、锥模、平锥

6、模、碗形模和平流线模七种。其中最基本的和使用最广泛的是平模和锥 模。本设计采用的为锥模。模角a的确定模角a是模子的最基本的参数之一。它是指模子的轴线与其工作端面间所构成的夹角。 锥模的最佳模角为45 60 1，在此范围内的挤压力最小。本设计取模角a 45。定径带长度l4的确定定径带是用以稳定制品尺寸和保证制品表面质量的关键部分。倘若定径带过短，则模 子易磨损，同时会压伤制品表面导致出现压痕和椭圆等缺陷。但是，如果工作带过长，又 极易在其上粘结金属，使制品表面上产生划伤、毛刺、麻面等缺陷。本设计取l4 50mm 2.3.3 定径带直径 d2 的确定 模子工作带直径与实际所挤出的制品直径并不相等。

7、在设计时应保证制品在冷状态下 不超过所规定的偏差范围，同时又能最大限度地延长模子的使用期限。通常是用裕量系数G来考虑各种因素对制品尺寸的影响。G可查表5-1。查得Ci 0.014 0.016。本设计取C1 0.016。则挤压棒材的模孔直径可按下式进行计算。d2 (1 C1)dm (1 0.016) 18 18.3mm式中， dm 棒材名义直径。2.3.4 出口直径 d3 的确定模子的出口直径一般应比工作带直径大 35mm1 ，因过小会划伤制品的表面，则有 d3 d2 (35) 18.3 (35) 21.323.3mm 本设计取 d3 22mm 。出口长度15的确定模子的厚度H值近年来趋向于减薄

8、，其强度主要靠模垫和其他支撑环来保证。但是， 从提高模子刚度和减轻弹性变形方面考虑，H值又应增大。一般根据挤压机能力的大小取H值分别为20、25、30、40、50、70和100mffi。由于本设计定径带长度跟圆锥部分的轴 向长度之和大于100mm所以无法按标准取值。本设计直接规定出口长度 I5 25mm。 入口圆角半径r的确定入口圆角半径 r 的作用是为了防止低塑性合金在挤压时产生表面裂纹和减轻金属在进 入工作带时所产生的非接触变形，同时也是为了减轻在高温下挤压时模子的入口棱角被压 颓而很快改变模孔尺寸用的。入口圆角半径 r 值得选取与金属的强度、挤压温度和制品的尺寸有关。对于黄铜， r 值取

9、 25mm1 。本设计取入口圆角半径 r 5mm 。模子外圆直径D2的确定 模子的外圆直径主要是根据其强度和标准系列化来考虑的。它与所挤压的型材类型、 难挤压的程度及合金的性质有关。一般挤压制品的最大外接圆直径Dwmax 等于挤压筒内径D0 的 0.80.85倍1，即Dwmax (0.80.85)D0 (0.80.85) 145 116123mm取 Dwmax 120mm 。根据经验，对棒材、管材、带材和简单的型材，模子外径等于最大外接圆直径的 1.251.35倍1，即为D2 (1.251.35)Dwmax (1.251.35) 120 150174mm取模子外径 D2 170mm 。第三章设

10、计方案的制定3.1设计参数的选择本组选择的设计参数为坯料的挤压温度。供选择的挤压温度范围是530 650 C。我们对温度进行了分配，每个人完成其中的一个温度值对应的设计方案。我所选择的温度值为530 C。3.2制定设计方案本组设计方案分配情况见表3-1。表3-1设计方案分配设计方案12345678温度（C）530550570580600610630650结合前面坯料、挤压工艺参数、工模具结构参数的设计，运用AUTO CA绘制出坯料、挤压模、挤压垫、挤压筒的几何实体。再运用 DEFORM件对所选设计方案进行数值模拟。 最后本组共享彼此的设计数据，经过共同讨论、分析设计结果，得出设计结论。具体的设

11、计过程及数据分析见后面章节第四章设计过程与步骤制定4.1几何实体的绘制根据前面坯料和工模具结构参数的设计，运用 AUTOCAD别绘制坯料、挤压模、挤压 垫、挤压筒的几何实体，文件名称分别为 extrusion workpiece , extrusion die , extrusion dummy block, extrusion chamber，输出 STL格式。4.2制定DEFOR模拟过程 定义对象的材料模型先添加对象并更改名称，再定义它们的材料模型。在对象树上选择extrusi onworkpiece 点击General按钮由于坯料为被挤压的对象，可视为塑性体，所以选中Plastic 选项

12、；点击Assign Temperature 按钮填入坯料挤压温度为 530°C。在对象树上 选择extrusion dummy block 点击Ge neral按钮 由于挤压工模具都视为刚体，所以选 中Rigid选项；点击Assign Temperature按钮 填入挤压工模具的预热温度为 400C ；由 于挤压垫是主动工具，所以勾选 Primary Die选项。如此重复，定义其它工模具的材料模 型，由于它们都是相对静止的，所以不勾选Primary Die选项。实体网格化在对象树上选择 extrusion workpiece 点击 Mesh 选择 Detailed Settings

13、的 General 选项卡 点击 Absolute ,Size Ratio 改为 1.5 ,Element Size 选 Min Element Size， 最小单元格长度应为接触部分工模具最小尺寸的1 21 3，本设计最小尺寸为入口圆角半径，为5mm故最小单元格长度设为2mm点击Surface Mesh，生成表面网格点击SolidMesh生成实体网络。模拟控制设置点击Simulation Control按钮 Main按钮由于本设计既要考虑变形又要考虑热传导，所以勾选“ Heat transfer ”和“ Deformation ”选项。点击 Step按钮 本设计模拟 步数取100步，在Num

14、ber of Simulation Steps栏中填入模拟步数为100;本设计由于模拟步数比较多，所以分 5步保存一下，在 Step In creme nt to Save栏中填入5;在Primary Die栏中选择extrusion dummy block ;由于距离步长应为最小单元格长度的 1 2 1 3，经 计算距离步长设为1mm所以在 With Die Displacement栏中填入1。点击Stop按钮 由于本设计坯料压下量需基本一致，这样各组数据才有可比性，而压下量为45mm时挤压力所对应的载荷图已有一段较长的沿水平方向上下波动较小折线，说明这段步长所对应的挤 压力已趋于稳定，所以

15、在 Primary Die Displacement 的丫方向后面的空格中填入 45，设 置挤压的终止条件。设置对象材料属性在对象树上选择extrusion workpiece 点击Material选项 点击other 本组统一 选择 DIN-CuZn40Pb21020-1740F(550-750C)。425设置主动工具运行速度在对象树上选择 extrusion dummy block 点击 Movement在type 栏上选中 Speed 选项 在Direction 选中主动工具运行方向为 Y 在speed卡上选中Define选项，其性质 选为Constant，根据前面工艺参数的设计，挤压速

16、度填 40mm/s设置坯料边界条件由于本设计采用四分之一，所以要设置对称面。选中物体extrusion workpiece 单击Bdry.Cnd按钮 选中Symmetry plane图标 然后分别选中坯料的对称面单击添加按钮。由于本设计只要考虑挤压工模具内部的各参数变化情况，可以不用考虑坯料出了挤压 工模具与环境的热交换，所以就没有设置热传导边界条件。工件体积补偿为了在计算和网格重划分的时候考虑到网格的目标体积，自动补偿体积损失，需要设 置体积补偿参数。在对象树上选择extrusion workpiece 点击Property 在TargetVolume卡上选中 Active in FEM+m

17、eshing 选项 点击 Calculate Volume 按钮。边界条件定义在工具栏上点击In ter-Object 按钮在对话框上选择extrusio n workpieceextrusion dummyblock 点击 Edit 按钮 点击 Deformation 卡 Friction栏上选中 Shear和Constant选项，由前面工艺参数的设计，填入摩擦系数为0.3 点击Thermal选中Constant选项，选择传热类型为Forming。如此重复，依次设置其它接触关系。点击Gen erate all按钮，生成所有接触关系。再点击Tolera nee按钮，定义坯料和工模具互相嵌入的深

18、度，以更快地进入接触状态，节省计算时间。生成库文件在工具栏上点击Database gen eration 按钮 在Type栏选中New选项选择路径 填入数据库文件名stick extrusion 点击Check按钮如果有错误信息则到前面修改相 应步骤；没有错误信息则点击 Gen erate按钮生成库文件。第五章挤压成形CAE分析5.1温度对挤压力的影响 模拟数据的提取与处理分别提取8个方案的变形工具加载曲线图并保存图形文件。在后处理中观察各个方案 加载曲线达到稳定阶段的起始步数，导出载荷曲线图内的数据，并提取从稳定阶段的起始 步数到最后终止步数的数据，输入SPSS统计软件中，计算各方案稳定阶段

19、挤压力的平均值，列于表5-1中。表5-1各方案挤压力的平均值万案12345678温度（C）530550570580600610630650挤压力（MN4.524.463.873.783.703.402.652.38模拟数据的分析运用SPSS统计软件对挤压力和温度之间的关系进行线性拟合。选择线性（Lin ear）模型,二次项（Quadratic）模型，三次项（Cubic）模型，幕（Power）模型，指数（Exponential ） 模型，复合（Compound模型，生长（Growth）模型，对数（Logarithmic ）模型，S（ S） 模型，逆（In verse ）模型，逻辑（Logisti

20、c ）模型进行统计，其结果见图5-1。图5-1挤压力拟合曲线图Linearr«is«- Campuj-ic h&wer二-BrzvytftModel Summary and Parameter EstimatesDepe ndent Variable:挤压力Equatio nModel SummaryParameter EstimatesR SquareFdf1df2Sig.Con sta ntb1b2b3n ear.945103.38516.00014.515-.019_ogarithmic.93687.48916.00072.684-10.832n verse.

21、92573.76916.000-7.145 6>310.518Quadratic.96568.69525.000-10.933.068-7.341E-5Cubic.96568.73425.0002.390.0004.235E-5-6.540E-8Compo und.91464.15816.00087.541.995Power.90054.16016.0002.256E9-3.180cS.88545.96416.001-1.886 -846.958Growth.91464.15816.0004.472-.005Exp onen tia.91464.15816.00087.541-.005_

22、ogistic.91464.15816.000.0111.005表5-2挤压力模型结果表The independent variable is温度. Okj-noi v«3<t 程拟合优度的反映,从表5-2中可以看出，二次项和三次项的判定系数 它的大小直接反映了回R2（是回归方1,拟合效果越好）均为0.965，其 值相对较靠近1,本设计选用三次项模型曲线作为温度与挤压力之间的归方程的显著程度，其值越靠近独画在图5-2中。图5-2温度与挤压力关系曲线关系曲线，将其单呂口D 00-$加 00-皿00-700 00->6&90由图5-2可以看出，随挤压温度的升高，挤压力

23、随之降低。这是由于变形温度对挤压力的影响，是通过变形抗力的大小反映出来的。一般来说，随着变形温度的升高，金属的 变形抗力下降，所以挤压力降低。5.2温度对等效应力的影响模拟数据的提取与处理在后处理里，选择对象树里的 extrusion workpiece 。点击Summary按钮，在弹出的 对话框选择Deformation 选择Stress选项卡点击Effective 后面的生成所有步最大 和最小等效应力曲线的按钮，保存曲线，同时导出各个曲线图内的数据，从中找出进入稳 定阶段的时间点，提取该点到最后终止步数之间的数据，输入SPSS统计软件中，计算各方案此阶段的等效应力最大值的平均值，列于表5-

24、3中。表5-3各方案等效应力的最大值万案12345678温度（C）530550570580600610630650等效应力（MPa671.66645.91519.57466.58453.76444.21439.05378.50模拟数据的分析运用SPSS统计软件对等效应力和温度之间的关系进行线性拟合。选择线性（ Lin ear） 模型,二次项（Quadratic）模型，三次项（Cubic）模型，幕（Power）模型，指数（Exponential ） 模型，复合（Compound模型，生长（Growth）模型，对数（Logarithmic ）模型，S（ S） 模型，逆（In verse ）模型，逻

25、辑（Logistic ）模型进行统计，其结果见图5-3。口 Ojcerc-dLreai-1曲茁84- O-HHdl tfbc-亠 CUKcmpQ-indPowei- 爭GroiflrihE-ira wrfflol L皿刑立图5-3等效应力拟合曲线图表5-4等效应力模型结果表Model Summary and Parameter EstimatesDepe ndent Variable:等效应力Equati onModel SummaryParameter EstimatesR SquareFdf1df2Sig.Con sta ntb1b2b3Lin ear.87441.44416.001192

26、5.620-2.412Logarithmic.88747.19816.0009621.991-1429.835In verse.89953.59216.000-933.374 843628.657Quadratic.93536.19725.0018033.170-23.201.018Cubic.93536.19725.0018033.170-23.201.018.000Compo und.90456.30416.0007773.531.995Power.91363.23516.0002.219E10-2.763S.92170.26216.0003.4341626.160Growth.90456

27、.30416.0008.958-.005Exponen tia.90456.30416.0007773.531-.005Logistic.90456.30416.000.0001.005The independent variable is温度.从表5-4中可以看出，二次项和三次项的判定系数R2均为0.935，其值相对较靠近1, 本设计选用三次项模型曲线作为温度与等效应力之间的关系曲线，将其单独画在图5-4中。图5-4温度与等效应力关系曲线CUbt由图5-4可以看出，随着挤压温度的升高，等效应力随之降低。这是由于随温度的升 高，原子动能增大，原子间结合力减弱，产生滑移时的临界分切应力下降，屈服

28、极限降低; 而且随温度的升高，金属回复与再结晶作用增强，抵消了加工硬化所引起的应力上升，所 以坯料进行塑性变形时的等效应力降低。5.3温度对等效应变的影响模拟数据的提取与处理在后处理里，选择对象树里的 extrusion workpiece 。点击Summary按钮，在弹出的 对话框选择Deformation 选择Strain选项卡点击Effective 后面的生成所有步最大 和最小等效应力曲线的按钮，并导出数据文件。提取出稳定阶段的一段数据，并将数据输 入SPSS统计软件中，计算各方案此阶段的等效应变最大值的平均值，列于表5-5中。表5-5各方案等效应变的最大值万案12345678温度（C）

29、530550570580600610630650等效应变（mm/mm12.7314.1514.9815.5514.8113.9413.3112.94模拟数据的分析运用SPSS统计软件对等效应变和温度之间的关系进行线性拟合。选择线性（ Lin ear） 模型,二次项（Quadratic）模型，三次项（Cubic）模型，幕（Power）模型，指数（Exponential ） 模型，复合（Compound模型，生长（Growth）模型，对数（Logarithmic ）模型，S（ S） 模型，逆（In verse ）模型，逻辑（Logistic ）模型进行统计，其结果见图5-5。O obtervecl

30、13 OCT-Lineai' LMmrithini& Ihversc -5“ otfc： -Cube Cempouncl F-owers oioAih Encrtioi Lcgistici2TrJiwoiiUStn图5-5等效应变拟合曲线图表5-6等效应变模型结果表Model Summary and Parameter EstimatesDepe ndent Variable:等效应变Model SummaryParameter EstimatesCon sta nEquati onR SquareFdf1df2Sig.tb1b2b3Lin ear.029.18116.6851

31、6.598-.004Logarithmi.021.12616.73527.616-2.127cIn verse.013.08116.78612.3471001.112Quadratic.80810.4925.016-194.87.715.00002Cubic.7969.76125.019-123.58.354.000-3.420E-77Compo und.028.17016.69516.7101.000Power.019.11616.74535.455-.145S.012.07316.7972.52567.635Growth.028.17016.6952.816.000Exponen tia.

32、028.17016.69516.710.000Logistic.028.17016.695.0601.000The in depe ndent variable is温度.从表5-6中可以看出，二次项的判定系数 R2为0.808，其值相对较靠近1,本设计选 用二次项模型曲线作为温度与挤压力之间的关系曲线，将其单独画在图5-6中。“ nn-n.oirO Ohs-i ved观察8个方案中所有步数的等效应变分布情况，可以看出，每一步的最大等效应变基 本都分布在坯料进入定径带阶段，而且每一个方案的等效应变最大值的最大值出现在最后 一步。观察图5-6，可以看出随挤压温度上升，坯料的延伸率增大，所以等效应

33、变随之增 加；当温度超过580°C时，由于晶粒过分长大，延伸率开始下降，所以等效应变随之减小。5.4温度对破坏系数的影响模拟数据的提取与处理在后处理里，选择对象树里的 extrusion workpiece 。点击Summary按钮，在弹出的 对话框选择Deformation选择Misc选项卡 点击Damages面的生成所有步最大和最小等效应力曲线的按钮，并导出数据文件。提取出稳定阶段的一段数据，并将数据输入SPSS统计软件中，计算各方案此阶段的破坏系数最大值的平均值，列于表5-7中。表5-7各方案破坏系数的最大值、-iff 万案12345678温度(C)53055057058060

34、0610630650破坏系数1.331.892.272.362.462.482.492.58模拟数据的分析运用SPSS统计软件对破坏系数和温度之间的关系进行线性拟合。选择线性( Lin ear ) 模型,二次项(Quadratic )模型，三次项(Cubic)模型，幕(Power)模型，指数(Exponential ) 模型，复合(Compound模型，生长(Growth)模型，对数(Logarithmic )模型，S (S) 模型，逆(In verse )模型，逻辑(Logistic )模型进行统计，其结果见图5-7。O Qi-wifrv-wi LinearriEin. QLBdFdtlS

35、CllMC=亠 Power SGi oMh Exponvitia 表5-8破坏系数模型结果表Model Summary and Parameter EstimatesDepe ndent Variable:破坏系数Equati onModel SummaryParameter EstimatesR SquareFdf1df2Sig.Con sta ntb1b2b3Lin ear.76219.23316.005-3.160.009Logarithmic.78722.12516.003-32.6015.462In verse.81025.62216.0027.761-3248.281Quadratic.97082.11725.000-48.616.164.000Cubic.97082.11725.000-48.616.164.000.000Compo und.70414.26716.009.1411.005Power.73016.21016.0074.290E-82.783S.75518.50616.0053.607-1658.778Growth.70414.26716.009-1.958.005Exponen tia.70414.26716.009.141.005Logistic.70414.26716.0097.084.995The indep