板模板(扣件式)计算书

1、扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020112、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20163、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20025、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑结构荷载规范GB50009-20127、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)7楼板边宽B(m)4.5模板

2、支架高度H(m）11.25主楞布置方向平行于楼板长边立杆纵向间距la(m)0.8立杆横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1.2次楞间距a(mm)300次楞悬挑长度a1(mm)200主楞悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露立杆自由端高度h0(mm)500剪刀撑(含水平）布置方式普通型架体底部布置类型底座材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞类型矩形木楞主楞规格80×80主楞合并根数1次楞类型矩形木楞次楞规格50×100次楞合并根数/钢管类型48×3荷载参数可调托

3、座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数1.35脚手架安全等级1级脚手架结构重要性系数01.1是否考虑风荷载否省份、城市江苏(省)高邮(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/沿风荷载方向架体搭设的跨数n/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)/模板支撑架顶部模板高度Hb(mm

4、)/模板荷载传递方式可调托座简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m由永久荷

5、载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7(Qk+QDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图Mmax=0.113kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2f=31

6、N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图=0.332mm=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+QDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)

7、5;300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=3.003kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+QDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=2.901kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.003,2.901)=3.0

8、03kN/m（图8）次楞计算简图1、强度验算（图9）次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.18kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.18×106/(83.333×103)=2.378N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10）次楞剪力图(kN)Vmax=1.351kNmax=0×VmaxS/(Ib0)=1.1×1.351×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.446N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度

9、验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×300/1000=1.566kN/m（图11）挠度计算受力简图（图12）次楞变形图(mm)max=0.081mm=0.8×1000/400=2mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=2.552kNRkmax=1.331kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038k

10、N/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图13）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图14）主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15）主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.511kN·m=0×Mmax/W=1.1×0.511×106/(85.333×1000)=6.592N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图16）主楞剪力图(kN)Vmax=3.92kNmax=0×QmaxS/(Ib0)=1.1×

11、3.92×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.011N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算（图17）主楞变形图(mm)max=0.238mm=0.8×103/400=2mm满足要求4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=7.305kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h1+2a)=1×1.272×(1.2+2×500/1000)=2.798ml02=k2h1

12、=1×2.247×1.2=2.697m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.798,2.697)=2.798m=l0/i=2.798×1000/(1.59×10)=175.954=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.798×1000/(1.59×10)=175.954根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.23根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的

13、立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4(Qk+QDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=6.406kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4×0.7×(Qk+QDK)×

14、;la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=6.188kNN=max(N1，N2)=max(6.406,6.188)=6.406kN0×N/(A)= 1.1×6.406×1000/(0.23×(4.24×100)=72.226N/mm2f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.697×

15、1000/(1.59×10)=169.61根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.246由可变控制的组合：N3=1.2×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+QDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.2×11.25×0.16+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.8=8.572kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+QDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×0.8×0.8+1.35×