宜兴文化中心塔吊基础方案9.6

1、宜兴文化中心工程塔吊基础方案南通庞源工程机械有限公司目 录一、工程概况31、工程概况32、编制依据3二、平面布置及基础选型3三、塔吊基础设计验算3（一）、坑内塔吊基础3（二）、坑外塔吊基础9四、施工规程及质量验收254.1、灌注桩及砼承台254.2、防雷接地和电气重复接地安装26五、塔吊监测27附图：1、塔吊定位图2、塔吊基础及参数3、桩基示意图一、 工程概况1、工程概况宜兴文化中心工程项目主要包括图书馆、博物馆、科技馆、大剧院等。根据施工的要求，共租用我公司TC7035塔吊一台、TC6517塔吊两台、TC6013塔吊六台、TC5613塔吊四台用于施工。具体安装参数如下：序号型号臂长(米)安装

2、高度(米)附墙备注1#TC56135634.9与2#、3#塔机相邻2#TC56135640.5与1#、4#、3#塔机相邻3#TC65176557.6一道与1#、2#、4#、5#、6#塔机相邻4#TC60136046与2#、3#塔机相邻5#TC60136051.6一道与3#、6#塔机相邻6#TC60136046与3#、5#、7#塔机相邻7#TC56135640.5与6#、8#塔机相邻8#TC60136048.9一道与7#、9#、12#塔机相邻9#TC60136054.5一道与8#、10#、12#塔机相邻10#TC60136048.9一道与9#、11#、12#塔机相邻11#TC65176554.8

3、一道与10#、13#塔机相邻12#TC70357061与8#、9#、10#、13#塔机相邻13#TC56135648.9一道与11#、12#塔机相邻2、编制依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009混凝土结构设计规范(GB50010-2002)建筑桩技术规范 (JGJ94-2008)建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010QTZ80（TC5613-6）塔式起重机使用说明书QTZ80（TC6013-6）塔式起重机使用说明书TC6517A塔式起重机使用说明书QTZ250（TC7035）塔式起重机使用说明书PKPM计算软件二、平面布置及基础选型共计布置

4、13台塔吊，其中TC7035塔吊一台、TC6517塔吊两台、TC6013塔吊六台、TC5613塔吊四台。坑内布置1台，坑外布置12台，平面布置见基础平面布置图，基础形式为：坑外塔吊基础为800灌注桩+独立承台，坑内塔吊基础为800灌注桩+独立承台。1.坑内塔吊基础为四根800×24m的钻孔灌注桩。坑外塔吊基础为四根800×16m的钻孔灌注桩，钻孔灌注桩施工工艺要求同抗压抗拔工程桩。2. 坑内塔吊基础顶标高约-6m。三、塔吊基础设计验算（一）、坑内塔吊基础坑内共有1台塔吊，为QTZ250（TC7035）型，采用的是灌注桩+独立承台基础。本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊

5、使用说明书、塔式起重机混凝土基础工程技术规程等利用PKPM计算软件编制。TC7035塔吊四桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: TC7035 塔机自重标准值:Fk1=1128.00kN 起重荷载标准值:Fqk=160.00kN 塔吊最大起重力矩:M=2500.00kN.m 塔吊计算高度: H=61m塔身宽度: B=2.19m非工作状态下塔身弯矩:M1=5899kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.600m承台箍筋间距: S=150mm

6、承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m桩间距: a=4.000m桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 24.00m桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1128kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=6×6×1.60×25=1440kN承台受浮力：Flk=6×6×7.10×10=2556kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=160kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风

7、荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×2.19=0.65kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.65×61.00=39.90kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×39.90×2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0

8、.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×2.19=1.17kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=1.17×61.00=71.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×71.24×3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=5899+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状

9、态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1128+1440.00)/4=642.00kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(1128+1440)/4+(8071.77+71.24×1.60)/5.66=2089.27kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(1128+1440-2556)/4-(8071.77+71.24×1.60)/5.66=-1444.27kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1128+1440.00+160)/4=682.00kN Qkmax=(Fk+Gk+F

10、qk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(1128+1440+160)/4+(9244.22+39.90×1.60)/5.66=2327.70kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(1128+1440+160-2556)/4-(9244.22+39.90×1.60)/5.66=-1602.70kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.3

11、5×(1128+160)/4+1.35×(9244.22+39.90×1.60)/5.66=2656.39kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(1128+160)/4-1.35×(9244.22+39.90×1.60)/5.66=-1786.99kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×1128/4+1.35×(8071.77+71.

12、24×1.60)/5.66=2334.51kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×1128/4-1.35×(8071.77+71.24×1.60)/5.66=-1573.11kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×2656.

13、39×承台最大负弯矩: Mx=My=2×-1786.99× 3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=4808.07×106/(1.000×16.700×6000.000×15502)=0.0200=1-(1-2×0.0200)0.5=0.0202s=1-0

14、.0202/2=0.9899 As=4808.07×106/(0.9899×1550.0×300.0)=10445.3mm2顶部配筋计算: s=3234.45×106/(1.000×16.700×6000.000×15502)=0.0134=1-(1-2×0.0134)0.5=0.0135s=1-0.0135/2=0.9899 As=3234.45×106/(0.9932×1550.0×300.0)=7003.2mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=2656.39kN依据

15、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=6000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1550mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JG

16、J94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×2327.70=3142.39kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-2163.64kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=7212.136mm2。由于桩的最小配筋率为1.50%，计算得最小配筋面积为7540mm2综上所述，全

17、部纵向钢筋面积7540mm2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=682.00kN；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 5.5 1

18、0 0 粘性土 2 3.4 23 0 粘性土 3 6.5 33 0 粘性土 4 2.1 42 0 粘性土 5 1.3 33 0 粘性土 6 3.6 39 800 粘性土 7 16.7 60 1000 粘性土由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第7层土层。最大压力验算: Ra=2.51×(5.5×10+3.4×23+6.5×33+2.1×42+1.3×33+3.6×39+1.6×60)+1000×0.50=2300.15kN由于: Ra = 2300.15 > Qk = 682.00,所以满足要求!

19、由于: 1.2Ra = 2760.18 > Qkmax = 2327.70,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i抗拔系数； Ra=2.51×(0.750×5.5×10+0.750×3.4×23+0.750×6.5×33+0.750×2.1×42+0.750×1.3×33+0.750×3

20、.6×39+0.750×1.6×60)=1446.390kN Gp=0.503×(24×25-24×10)=180.956kN由于: 1446.39+180.96 >= 1602.7满足要求!（二）、坑外塔吊基础坑外共有塔吊12台，其中QTZ80（TC5613）型4台，QTZ80（6013）型6台，TC6517型2台，QTZ80（TC5613）型4台基础采用16M800灌注桩+独立承台，计算利用PKPM进行计算。本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、塔式起重机混凝土基础工程技术规程等利用PKPM计算软件编制。TC5

21、613塔吊四桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: TC5613-6 塔机自重标准值:Fk1=487.50kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=42.6m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1766kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m承台厚度: Hc=1.000m承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=

22、0.800m桩间距: a=3.800m桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 16.00m桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=487.5kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5×5×1.00×25=625kN承台受浮力：Flk=5×5×-1.00×10=-250kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =

23、0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.48×42.60=20.36kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.36×2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51×1.95×

24、;1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.85×42.60=36.35kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×36.35×3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1766+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(487.5+625.00)/4=278.1

25、3kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(487.5+625)/4+(2540.19+36.35×1.00)/5.37=757.64kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(487.5+625-250)/4-(2540.19+36.35×1.00)/5.37=-138.89kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(487.5+625.00+60)/4=293.13kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(487.5+625+60)/4+(

26、2876.25+20.36×1.00)/5.37=832.21kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(487.5+625+60-250)/4-(2876.25+20.36×1.00)/5.37=-183.46kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(487.5+60)/4+1.35×(2876.25+20.36

27、5;1.00)/5.37=912.54kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(487.5+60)/4-1.35×(2876.25+20.36×1.00)/5.37=-542.98kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×487.5/4+1.35×(2540.19+36.35×1.00)/5.37=811.88kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n

28、-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×487.5/4-1.35×(2540.19+36.35×1.00)/5.37=-482.82kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×912.54×承台最大负弯矩: Mx=My=2×-542.98× 3. 配筋计算

29、根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=2007.60×106/(1.000×16.700×5000.000×9502)=0.0266=1-(1-2×0.0266)0.5=0.0270s=1-0.0270/2=0.9865 As=2007.60×106/(0.9865×950.0

30、×300.0)=7140.6mm2顶部配筋计算: s=1194.56×106/(1.000×16.700×5000.000×9502)=0.0159=1-(1-2×0.0159)0.5=0.0160s=1-0.0160/2=0.9865 As=1194.56×106/(0.9920×950.0×300.0)=4225.2mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=912.54kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中

31、计算截面的剪跨比,=1.637 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=950mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：式中 Nl荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；1x，1y角桩冲切系数；1x=1y=0.56/(0.737+0.2)=0.598 c1，c2

32、角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=1000mm a1x，a1y承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=700mmhp承台受冲切承载力截面高度影响系数；hp=0.946 ft承台混凝土抗拉强度设计值；ft=1.57N/mm2 h0承台外边缘的有效高度；h0=950mm1x，1y角桩冲跨比，其值应满足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.737工作状态下： Nl=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(487.5+60)/4+1.35×(287

33、6.25+20.36×1)/5.3732=912.54kN非工作状态下：Nl=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×487.5/4+1.35×(2540.19+36.35×1)/5.3732=811.88kN等式右边 0.598×(1000+350)+0.598×(1000+350)×0.946×1.57×950/1000=2276.57kN比较等式两边，所以满足要求!七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的

34、第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×832.21=1123.48kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-247.67kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=825.563mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1005mm

35、2八.桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条轴心竖向力作用下，Qk=293.13kN；偏向竖向力作用下，Qkmax桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 1.5 20 0 粘性土 2 8.9

36、 46 0 粘性土 3 5.3 85 0 粘性土 4 4.0 65 0 粘性土 5 4.8 85 0 粘性土 6 4.5 66 0 粘性土由于桩的入土深度为16m,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算: Ra=2.51×(1.5×20+8.9×46+5.3×85+.300000000000001×65)+0×0.50=2285.57kN由于: Ra = 2285.57 > Qk = 293.13,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 2742.69 > Qkmax = 832.21,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据

37、塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条偏向竖向力作用下，Qkmin桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i抗拔系数； Ra=2.51×(0.750×1.5×20+0.750×8.9×46+0.750×5.3×85+0.750×.300000000000001×65)=1763.691kN Gp=0.503×(16×25-15×10)=125.664kN由于: 1763.69+125.66 >=

38、 183.46满足要求!TC6013塔吊四桩基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号: TC6013 塔机自重标准值:Fk1=624.50kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=46m塔身宽度: B=1.80m非工作状态下塔身弯矩:M1=2695.1kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.0m承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0

39、.000m桩直径: d=0.800m桩间距: a=3.800m桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 16.00m桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=624.5kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：Flk=5×5×0.85×10=212.5kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值

40、(Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.54×46.00=24.73kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×24.73×2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.51

41、×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.80=0.96kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.96×46.00=44.15kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×44.15×3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2695.1+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(624.

42、5+843.75)/4=367.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(624.5+843.75)/4+(3710.64+44.15×1.35)/5.37=1068.74kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(624.5+843.75-212.5)/4-(3710.64+44.15×1.35)/5.37=-387.74kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(624.5+843.75+60)/4=382.06kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk

43、5;h)/L =(624.5+843.75+60)/4+(3927.00+24.73×1.35)/5.37=1119.13kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(624.5+843.75+60-212.5)/4-(3927.00+24.73×1.35)/5.37=-408.13kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(624.5

44、+60)/4+1.35×(3927.00+24.73×1.35)/5.37=1226.05kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(624.5+60)/4-1.35×(3927.00+24.73×1.35)/5.37=-764.02kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×624.5/4+1.35×(3710.64+44.15×1.35)

45、/5.37=1158.03kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×624.5/4-1.35×(3710.64+44.15×1.35)/5.37=-736.49kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×1226.05×承台最大负

46、弯矩: Mx=My=2×-764.02× 3. 配筋计算根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=2452.11×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0174=1-(1-2×0.0174)0.5=0.0175s=1-0.0175/2=0.9912

47、 As=2452.11×106/(0.9912×1300.0×300.0)=6343.1mm2顶部配筋计算: s=1528.03×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0108=1-(1-2×0.0108)0.5=0.0109s=1-0.0109/2=0.9912 As=1528.03×106/(0.9946×1300.0×300.0)=3939.5mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=1226.05kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N