实用模板工程及支撑体系专项施工方案设计2

1、模板工程及支撑体系专项施工方案一、工程简介工程名称（全称）：蜀山街道广乐安置房项目二标段 -9#15#楼 建设单位：杭州萧山城区建设有限公司代建单位：浙江萧峰建设集团有限公司勘察单位：浙江恒辉勘测设计有限公司围护设计：浙江恒辉勘测设计有限公司设计单位：浙江工程设计有限公司监理单位：浙江五洲工程项目管理有限公司施工单位：浙江万驰建设集团有限公司蜀山街道广乐安置房项目二标段-9#15#楼工程地位于杭州市 萧山区蜀山街道越寨村及溪头黄村，蜀山大道西侧，拟建风情大道东侧。总建筑面积为157660.8 ，地下室2层，其中9#、13#为28F , 10#、11#、12#、14#、15#为26F,配套用房为

2、2层，地下室面积为 52796.3，建筑基本情况如下：1. 建筑结构形式为框架剪力墙结构，使用年限为50年，抗震设防烈度六度。2. 工程地上一三层为配套公建，三层以上为住宅；地下设二 层，地下一层为汽车库、自行车库及设备用房，地下二层为汽车库、 储备间及设备用房。二、编制依据1. 工程施工合同；2 .蜀山街道广乐安置房二标段施工图。3 .浙江省杭州市颁发的有关建筑施工规范、规程、安全、消防、质量等地方法规。4 .国家有关技术规范、质量验收标准、文明施工要求、以及中华人 民共和国建筑法。5 .计算依据混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ162

3、-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ130-2011三、支撑体系及模板工程要求1 .地下室模板及支架布置支模架采用© 48的脚手架钢管搭设，梁底板采用15mm厚木胶 合板及60 X80方木搁栅，侧板和现浇板底采用木胶合板。承台、地 梁、电梯井、集水坑等砌砖模。支模架搭设时对框架梁、连系梁及楼板的立杆间距，根据楼板厚、 梁截面的不同而不同，具体如下：地下室一层楼面（即地下室负二层）：层高3.95 5.35米；最大 梁截面为300 xi550mm ;楼板厚130mm 及200mm ,支楼板支模 架的立杆纵距1150mm ,立杆横距1100mm （纵横距可视梁截面及 跨度做适应调整，但

4、不得大于此数据）；支模架的歩高（水平杆）控 制在1.80m。地下室墙板支模：模板面板厚度 h=15mm，内外楞采用圆钢管 ©48 X3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿墙螺栓水平间距 600mm，穿墙螺栓竖向距间 500mm，直径12mm。地下室顶板（即地下室负一层）：层高2.60 4.00米；最大梁截 面为300 X2000mm ;楼板厚200mm 及250mm ,楼板支模架的立 杆纵距为1100mm，立杆横距为1000mm ;支模架的歩高（水平杆） 控制在1.80m。支模架按全部设置纵向和横向水平拉结杆，确保90%以上的立杆处于有效的拉结约束状态。减少长细比，提高轴间距承

5、载力。在距 地面20cm距离设纵横扫地杆。钢管横楞与立杆用直角扣件连接，同 时在顶排纵横水平杆和横楞杆下立杆上增加一个顶扣件，以确保安 全。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设一道横向剪力撑， 由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立 杆从顶层开始向下，每隔2歩设置一道水平剪力撑。设有后浇带模板 单独支撑，独成支撑体系，在后浇带混凝土浇筑前模板不能拆除。2 .模板工程的主要施工方法支撑系统钢管的规格、尺寸、接头方法，间距及剪力撑设置均应 符合JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。根据GB50204-2011规范要求，对大于4m的梁板底模应按设计 起

6、拱，设计无具体要求时，起拱高度为跨度的1/10003/1000 。模板工程的施工质量必须参照GB50204-2011模板分项工程 的质量要求进行控制。支拆模板前必须进行针对行的安全、技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板搭设后，应按GB50204-2011规范标准组织验收，验收 合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。根据结构施工荷载要求： 下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑，因此上层楼板的混凝土未施工完时，不能拆除下层楼板的支撑架和模板。 上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板。现浇板底模板下垫搁栅同样采用 80 X60的方木，间距为300mm(20

7、0mm 楼板间距450 ),搁栅搭接长度不少于 50cm，并一定要 搭接在支点上，不允许出现悬挑的现象，这样才能保证模板的刚度， 浇混凝土时不会发生明显的弯曲变形。承重支模架的验收由项目部具体负责，可以会同监理进行验收。3 .支模架钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的A3钢管，表面 平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、戈U道和硬弯，钢管应有出厂 合格证及出厂质量验收报告和现场对钢管质量的复验报告，钢管质量和钢管检验方法应符合现行国家标准 (GB/T228/ )金属拉伸试验方 法的有关规定。扣件应由生产许可证、质量检测单位的测试报告及 产品合格证，现场应有对扣件质量的复验报告。对钢管扣件质量的

8、抽 样方法和检验标准参照（GB/T15831-2006 ）的规定执行。钢管、扣件使用管理除按相关规范、标准执行外，还必须参照省市 建设管理部门最近发的相应文件执行，具体有：（1）2003年6月9日杭州市建设工程质量安全监督总站文件杭 建监总（2003）33号“关于对建设工地钢管、扣件使用管理进行专 项检查的通知”。（2）省建设厅文件浙建建（2003）37号“关于加强承重支撑架 施工管理的暂行规定”。（3）省建设厅文件浙建建（2003）38号“关于加强施工现场钢 管、扣件使用管理的暂行规定”。（4）省建设厅文件浙建建（2003）16号“关于进一步做好建筑 施工用钢管、扣件专项整治工作的紧急通知”

9、。项目部对进场的钢管、扣件必须按规定进行验收和检验 （复验）， 加强对钢管、扣件的管理，以确保模板支模架的安全。同时现场配备 力距扳手，游标卡尺等检测工具，以方便现场的检验工作。4 .模板工程施工的安全管理严格组织作业人员参照JGJ59-2011标准实施意见（试行）、 省工程建设质量安全监督总站 2000年12月编写的施工现场安全 技术资料台帐施工，确保安全生产。各种模板堆放整齐，安全堆放、高度不得超过 2m。大模板存放 要有防倾倒措施。支模架上施工堆放荷载不得大于模板设计使用荷载。若在模板上运输砼，必须搭设专用砼运输道，砼运输道应平整牢 固，以确保模板质量和安全施工。模板作业面的预留孔和临边

10、应进行安全防护， 垂直作业采取上下 隔离措施。安全防护应符合有关规定要求。支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。设独立梁模板应设临时操作台，不得站在柱模上操作和梁底上行 走。支设4米以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。支模架搭设的构造要求参照JGJ130-2011J84-2011第681，条要求执行。5 .模板拆除模板拆除前必须有砼强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆 模审批。拆模前由施工员向拆模工进行安全技术交底， 并做好安全技术交 底记录，要求每个被交底人履行签字手续。要求每个作业人员戴好安全帽，系好安全带。拆除模板时，应设置临时警

11、戒线并派专人监护。根据“ 2m以上高处作业必须有可靠立足点”的要求，可利用支 模架水平杆做适当整改，上铺50% （水平面积）脚手片（或立人片）， 脚手片应用大于18号铅丝双股并联4点绑扎，无探头板。以确保作 业人员可靠立足点要求。拆模时的预留洞口和临边防护必须符合规范 要求。拆模操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落、 拉到；不得留下松动和悬挂的模板；拆下的模板和杆件应及时运到指 定地点集中有序堆放，做到安全文明施工。四、模板工程质量程序控制网络图五、支撑体系及模板设计算计本工程梁截面有 240 X400、240 X500、300 X400、300 X450、300 X500、30

12、0 X600、300 X700、300 X800、300 X1200、300 X 1250、300 X1550、300 X2000、500 X900、400 X750、350 X700 等多种，现按最大截面 240 X500 , 300 X1550 , 400 X750，进行验 算。支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，模板支架搭设高度按层高，基本尺寸为：梁截面BXD=300mm Xl550mm，梁支架立杆纵距 La=1150mm ，立杆横 距Lb=1050mm,立杆的歩距h=1800mm,采用的钢管类型为©48X3.5。六、计算书(一) 地

13、下负二层，楼板厚130mm及200mm，梁的最大面断 面300 X2000。梁的底模及侧模均用15mm厚模板，楞木用60 X80mm 松木，© 48 X3.5.钢管支架。1、梁模计算(1 )荷载设计模板及其支架自重标准值2G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Qlk(kN/m 2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m 2)2风荷载标准值3 k(kN/m 2)基

14、本风压30(kN/m 2)0.3风压高度变化系数gz0.9非自定义：0.22风荷载体型系数卩s0.8(2) 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb (mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长

15、度（mm）300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下:平面图本副財S支it枸造仪作示丸 具休律哄側模帧设计立面图(3 )面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下:山山山山山U川山山山口山J山山山山山山I川山托7b75W = bh2/6=1000 X15 X15/6 = 37500mm 3, 1= bh3/12=1000 X15 X15 x15/12 = 281250mm 4q

16、i = 0.9max1.2(G ik+ (G 2k+G 3k)Xh)+1.4Q 2k, 1.35(Gik+ (G 2k+G 3k)xh)+1.4 X0.7Q 2k Xb=0.9max1.2 X(0.1+(24+1.5) X2)+1.4 X2, 1.35 X(0.1+(24+1.5) X2)+1.4 X0.7 X2 X1 = 63.85kN/m= 0.9 X1.35 XG1k+(G 2k+G 3k)Xh Xb = 0.9 X1.35 X0.1+(24+1.5) X2 X1 = 62.087kN/m41活=0.9 X1.4 X0.7 XQ2k Xb = 0.9 X1.4 X0.7 X2 X1 =

17、1.764kN/mq2= (G1k+ (G 2k+G 3k)xh) Xb=0.1+(24+1.5)X2 X1 = 51.1kN/m1、强度验算Mmax = 0.107q 1 静L2+0.121q 1 活L2 = 0.107 X62.087 X0.075 2+0.121 X1.764X0.0752 = 0.039kN m(r=Mmax/W = 0.039 X106/37500 = 1.029N/mm 2<f = 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算Vmax = 0.632q 2L4/(100EI)=0.632 X51.1 X75 4/(100 X10000 X281250)=0.004m

18、m w V = l/250 = 75/250 = 0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R 5=0.393 q 1 静I +0.446 q 1 活l=0.393 X62.087 X0.075+0.446 X1.764 X0.075 = 1.889kNR2=R4=1.143 q i静I +1.223 q 1 活I=1.143 X62.087 X0.075+1.223 X1.764 X0.075 = 5.484kNR3=0.928 q 1 静I +1.142 q 1 活l=0.928 X62.087 X0.075+1.142 X1.764 X 0.075 = 4.47

19、2kN标准值（正常使用极限状态）R<=R5=0.393 q 21=0.393 X51.1 X0.075 = 1.506kNR2'=R4'=1.143 q 21=1.143 X51.1 X0.075 = 4.381kNR3'=0.928 q 21=0.928 X51.1 X0.075 = 3.557kN(4 )小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60 X80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值T(N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2)9350小梁截面抵抗矩W(cm 3)64小梁截面惯性矩l(cm4)256为简化计算，按四

20、等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:山山山山山iwh山山山山山on900900.-r-IrdI300qi = max1.889+0.9 X1.35 X(0.3-0.1) X0.3/4+0.5 X(2-0.13)+0.9max1.2X(0.5+(24+1.1) X0.13)+1.4 X2, 1.35 X(0.5+(24+1.1) X0.13)+1.4 X0.7 X2 Xmax0.5-0.3/2 , (1-0.5)-0.3/2/2X1 , 5.484+0.9 X1.35 X(0.3-0.1) X0.3/4=5.502kN/mq2= max1.506+(0.3-0.1)X0.3/4+0.5 X(2-

21、0.13)+(0.5+(24+1.1)X0.13) Xmax0.5-0.3/2, (1-0.5)-0.3/2/2 X1 , 4.381+(0.3-0.1) X0.3/4 = 4.396kN/m1、抗弯验算M max = max0.107q 1I12, 0.5q 1122 = max0.107 X5.502 X0.92, 0.5 X5.502X0.32 = 0.477kN m(t=M max /W = 0.477 X106/64000 = 7.451N/mm 2<f = 15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算Vmax = max0.607q 1I1, q1b = max0.607 X

22、5.502 X0.9, 5.502 X0.3=3.006kNTmax = 3Vmax/(2bh 0)=3 X3.006 X 1000/(2 X60 X80) = 0.939N/mm 2< T =1.78N/mm 2满足要求!3、挠度验算vi = 0.632q 2I14心OOEI) = 0.632 X4.396 X900 4/(100 X9350 X2560000)=0.761mm w V = I/250 = 900/250 = 3.6mmv = q2/(8EI) = 4.396 X3004/(8 X9350 X2560000) = 0.186mm < V =I/250 = 300/

23、250 = 1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax = max1.143q 1I1, 0.393q 1l1+q 1I2 = max1.143 X5.502 X0.9 , 0.393 X5.502 X0.9+5.502 X0.3 = 5.66kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = R5 = 4.316kN , R2=R4 = 5.66kN , R3= 4.619kN正常使用极限状态R'max = max1.143q 2I1, 0.393q 211+q 212= max1.143 X4.396 X0.9 , 0.39

24、3 X4.396 X0.9+4.396 X0.3 = 4.522kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1 = R'5= 3.922kN , R'2=R'4= 4.522kN , R'3 = 3.677kN(5 )主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 X3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm 2)125主梁截面惯性矩l(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下:4.31316kN150100

25、Jrd1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)(r=Mmax/W = 0.336 X106/5080 = 66.191N/mm 2wf=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算0.528矿0.52S131 2.31-3 7BS 33.738 378870S 価h-0.52B-9.-9.44S主梁剪力图(kN)V max 9.448kNTmax 2Vmax/A=2 X9.448 X1000/489 38.643N/mm 2 w T 125N/mm 2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)vmax 0.095mm w V 1/250 450/250 1.8mm满足要求！4、扣件抗滑计算R maxR 1

26、,R4 0.528kN <1 X8=8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，右侧立柱扣件受力 R 0.528kN <1 X8=8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!(6 )立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数卩11.386非顶部立杆计算长度系数卩21.755钢管类型48 X3.5立柱截面面积A(mm 2)4891回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm 3)5.08抗压强度设计值f(N/mm 2)2

27、05立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：loi=k 山(hd+2a)=1 X1.386 x(1500+2 X200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k 坨h =1 X1.755 X1800=3159mm入 =1 0/i=3159/15.8=199.937w刀=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw = 0.9 X1.4 XwkXlaXh2/10 =0.9 X1.4 X0.22 X0.9 X1.82/10 = 0.081kN m2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式,荷载设计值q 1有所不同：1) 面板验算q1 = 1.2 X(0.1+(24+1.5) X2)+

28、0.9 X1.4 X2 X1 = 63.84kN/m2) 小梁验算q1 = max1.703+(0.3-0.1)X0.3/4+1.2 X(0.5+(24+1.1) X0.13)+0.9 X1.4 X1 Xmax0.5-0.3/2 , (1-0.5)-0.3/2/2X1 , 4.939+(0.3-0.1) X0.3/4=4.954kN/m同上四六计算过程，可得：R1 = 0.501kN , R2= 10.804kN , R3= 10.804kN , R4= 0.501kN顶部立杆段：l01=k (hd+2a)=1.155 X1.386 X(1500+2 X200)=3041.577mm入 1 =

29、 loi/i = 3041.577/15.8 = 192.505，查表得，© 1 = 0.195立柱最大受力 Nw = maxR 1+N 边 1, R2, R3, R4+N 边2+M w/l b =max0.501+1.2x(0.5+(24+1.1) X0.13)+0.9 X1.4 X1 X(1+0.5-0.3/2)/2X0.9,10.804 , 10.804 , 0.501+1.2 X(0.5+(24+1.1) X0.13)+0.9 X1.4 X1 X (1+1-0.5-0.3/2)/2X0.9+0.081/1 = 10.966kNf = N/( ©A)+M w/W =

30、10966.02/(0.195 X489)+0.081 X106/5080 = 130.914N/mm2 <f = 205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：l02=k 炉h =1.155 X1.755 X1800=3648.645mmA2= l02/i = 3648.645/15.8 = 230.927，查表得，© 2= 0.138立柱最大受力 N w = maxR 1+N 边 1, R2 , R3, R4+N 边2+0.15 X(5.35-2)+M w/l b =max0.501+1.2 X(0.75+(24+1.1) X0.13)+0.9 X1.4 X1 X(1+0.5-

31、0.3/2)/2X0.9 , 10.804 , 10.804 , 0.501+1.2 X(0.75+(24+1.1) X0.13)+0.9 X1.4 X1 X (1+1-0.5-0.3/2)/2X0.9+0.502+0.081/1= 11.388kNf = N/( ©A)+M w/W = 11387.688/(0.138 X489)+0.081 X106/5080 = 184.663N/mm2 <f = 205N/mm 2满足要求！(7)梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N = max

32、R 2 , R3 X1 = 11.758kN <Rc=kcX12=1 X12=12kN满足要求！2、板模计算(1) 、荷载设计施工人员及设备荷载标准值 Qlk当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m 2)1模板及其支架自重标准值Gik(kN/m 2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.

33、1风荷载标准值3 k(kN/m 2)基本风压30(kN/m 2)0.30.22风压高度变化系数gz0.9风荷载体型系数卩s0.8(2) 、模板体系设计模板支架高度(m)5.35立柱纵向间距la(mm)1150立柱横向间距lb（mm）1050水平拉杆步距h（mm）1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）125立柱距混凝土板长边的距离（mm）75主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm）300小梁两端各悬挑长度（mm）0，75主梁两端各悬挑长度（mm）0，0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简

34、图如下:-3 J*=>«=>:,1-:a- => r'»- d r-,-«-*-：-!-5模板设计平面图1卩piAl就NLI日KI1>1£HLL PIRL UMLi1曲血L3爭I-99口$模板设计剖面图（楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向)(3) 、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 1m单位宽度计算。计算简

35、图如下:W = bh2/6=1000 X15 X15/6 = 37500mm 3, 1= bh3/12=1000 X15 X15 x 15/12 = 281250mm 41、强度验算q i = 0.9max1.2(G 你+ (G 3k+G 2k) Xh)+1.4Q 你,1.35(G 1k+ (G 3k+G 2k) x h)+1.4 X0.7Q1k Xb=0.9max1.2 X(0.1+(1.1+24) X0.13)+1.4 X2.5, 1.35 X (0.1+(1.1+24) X0.13)+1.4 X0.7 X2.5 X1=6.782kN/mq2= 0.9X1.2 XG1k Xb=0.9 X1

36、.2 X0.1 X1=0.108kN/mp = 0.9 X1.4 XQ1k=0.9 X1.4 X2.5 = 3.15kNM max = maxq 1l2/8,q 2l2/8+pl/4=max6.782X0.32/8 , 0.108 X0.3 2/8+3.15 X0.3/4= 0.237kNmc=Mmax/W = 0.237 X106/37500 = 6.332N/mm 2<f = 15N/mm 2满足要求！2、挠度验算q = (G1k+(G 3k+G 2k) Xh) Xb=(0.1+(1.1+24)X0.13) X仁3.363kN/mv5ql 4/(384EI) = 5 X3.363 X

37、300 4/(384 X10000 X281250) = 0.126mm <V = l/250 = 300/250 = 1.2mm满足要求！(4) 、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60 X80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值T(N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2)9350小梁截面抵抗矩W(cm 3)64小梁截面惯性矩l(cm4)256因B/lb取整= 3300/1050取整二3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下:q-ri、强度验算qi = 0.9max1.2(G ik+(G3k

38、+G 2k)Xh)+1.4Q ik, 1.35(G ik+(G 3k+G 2k) x h)+1.4 X0.7Qik Xb=0.9 xmax1.2 X(0.3+(1.1+24) X0.13)+1.4 X2.5 , 1.35 x (0.3+(1.1+24) X0.13)+1.4 X0.7 X2.5 X0.3 = 2.099kN/m因此,= 0.9 X1.2(G1k+(G 3k+G2k)Xh) Xb=0.9 X1.2 X(0.3+(1.1+24) X 0.13) X0.3 = 1.154kN/mq 1活=0.9 X1.4 XQ1k Xb=0.9 X1.4 X2.5 X0.3 = 0.945kN/mM

39、 1 = 0.1q 1 静L2+0.117q 1 活L2 = 0.1 X1.154 X1.052+0.117 X0.945 X1.052 =0.249kN mq 2 = 0.9 X1.2 XG1k Xb=0.9 X1.2 X0.3 X0.3 = 0.097kN/mp = 0.9 X1.4 XQik=0.9 X1.4 X2.5 = 3.15kNM 2 = max0.08q 2L2+0.213pL , 0.1q 2L2+0.175pL = max0.08 X0.097 X 1.052+0.213 X3.15 X1.05 , 0.1 X0.097 X1.052+0.175 X3.15 X1.05=

40、0.713kN mM 3 = maxq 1L12/2 , q2L12/2+pL 1=max2.099 X0.0752/2 , 0.097 X 0.075 2/2+3.15 X0.075 = 0.237kN mM max = maxM 1, M2, M 3 = max0.249 , 0.713 , 0.237 = 0.713kN m(r=Mmax/W = 0.713 X106/64000 = 11.142N/mm 2<f = 15.44N/mm 2满足要求！2、抗剪验算V1 = 0.6q1 静L+0.617q 1 活L= 0.6 X1.154 X1.05+0.617 X0.945 X1.0

41、5 =1.339kNV2= 0.6q2L+0.675p = 0.6 X0.097 X1.05+0.675 X3.15 = 2.187kNV3= maxq 1L1, q2L1+p = max2.099 X0.075 , 0.097 X0.075+3.15= 3.157kNVmax = maxV 1, V2, V3 = max1.339 , 2.187 , 3.157 = 3.157kNTmax = 3Vmax/(2bh 0)=3 X3.157 X 1000/(2 X80 X60) = 0.987N/mm 2< T = 1.78N/mm 2满足要求！3、挠度验算q=(G 1k+(G 3k+G

42、 2k) Xh) Xb=(0.3+(24+1.1)X0.13) X0.3 = 1.069kN/m跨中 Vmax = 0.677qL 4/(100EI)=0.677 X1.069 X1050 4/(100 X9350 X2560000) = 0.367mm < V = 1/250 = 1050/250 = 4.2mm满足要求！(5)、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 X3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mm 2)125主梁截面惯性矩l(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm

43、3)5.081、小梁最大支座反力计算Qik = 1.5kN/m 2qi = 0.9max1.2(G ik+ (G 3k+G 2k)Xh)+1.4Q ik, 1.35(G ik+(G 3k+G2k)xh)+1.4 X0.7Q1k Xb=0.9max1.2 X(0.5+(1.1+24) X0.13)+1.4 X1.5, 1.35 x (0.5+(1.1+24) X0.13)+1.4 X0.7 X1.5 X0.3 = 1.786kN/m= 0.9 X1.2(G 1k+ (G3k+G2k) Xh) Xb=0.9 X1.2 X(0.5+(1.1+24) X0.13) X 0.3 = 1.219kN/mq

44、 1活=0.9 X1.4 XQ1k Xb=0.9 X1.4 X1.5 X0.3 = 0.567kN/mq2= (G1k+ (G 3k+G 2k)Xh) Xb=(0.5+(1.1+24) X0.13) X0.3=1.129kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax = (1.1q 1 静+1.2q 1 活)L= 1.1 X1.219 X1.05+1.2 X0.567 X1.05 = 2.123kN按悬臂梁，R1 = q1l=1.786 X0.075 = 0.134kNR= maxR max , R1 = 2.123kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax = 1.1q2L= 1.1 X1

45、.129 X1.05 = 1.304kN按悬臂梁,Ri = q2l=1.129 X0.075 = 0.085kNR= maxR max , Ri = 1.304kN;2、抗弯验算计算简图如下：2122.1212E2.122.121232112212立 1222.122.1 去冇在 212迄 12cZ121232.122122123KN由 咖 層* 专心 心 *4 心 业 右 4 心 心 屮11501150.-1150I.価L 1150r彳r彳主梁弯矩图(kN m)M max = 1kN m(r=Mmax/W = 1 X10 6/5080 = 196.865N/mm 2 <f = 205N

46、/mm 2满足要求！3、抗剪验算4.3312.2oeza)aM.373'2 8552.8551073307224.4.4242.3CJ12.3011176011703.E3.S59"1173E1 7364.94.559124M2436Ci.3KD.313-2.0：se4.1H.161-3.3 5144.-4.0662.50.5144.C33Vmax = 4.978kN-1.511-1.91-3.933 Wi wWtf主梁剪力图(kN)Tmax = 2Vmax/A=2 X4.978 X1000/489 = 20.36N/mm2 < T = 125N/mm 2满足要求!4、

47、挠度验算主梁变形图(mm)vmax = 1.971mmvmax = 1.971mm < V = 4.2mm满足要求！(6)、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸岀顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立杆计算长度系数卩11.386的长度a(mm)非顶部立杆计算长度系数卩21.755钢管类型48 X3.5立柱截面面积A(mm 2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm 3)5.081、长细比验算顶部立杆段：loi=k w(hd+2a)=1 X1.386 x(1500+2 X200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k 坨h =1 X1.7

48、55 X1800=3159mm入 =1 0/i=3159/15.8=199.937w刀=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k w(hd+2a)=1.155 X1.386 X(1500+2 X200)=3041.577mm入 1 = l01/i = 3041.577/15.8 = 192.505，查表得，© 1 = 0.195Mw=0.9 X1.4 3klah2/10=0.9 X1.4 X0.22 X1.15 X1.82/10 = 0.101kN mNw = 1.2 2NGik+0.9 X1.4 习NQik+M w/lb)=1.2 X(0.5+(24+1.1)

49、 X0.13)+0.9X1.4 X1 X1.15 X1.05+0.9 X1.4 X0.101/1.05 = 7.096kNf = Nw/( ©A)+ M w/W = 7095.725/(0.195 X489)+0.101 X106/5080 =94.376N/mm 2<f = 205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：l02=k 坨h =1.155 X1.755 X1800=3648.645mm/2= l02/i = 3648.645/15.8 = 230.927，查表得，© 2= 0.138Mw=0.9 X1.4 3klah2/10=0.9 X1.4 X0.22 X

50、1.15 X1.82/10 = 0.101kN mNw = 1.2 2NGik+0.9 X1.4 习NQik+M w/lb)=1.2 X(0.75+(24+1.1) X0.13)+0.9X1.4 X1 X1.15 X1.05+0.9 X1.4 X0.101/1.05 = 7.458kNf = Nw/( ©A)+ M w/W = 7457.975/(0.138 X489)+0.101 X106/5080 =130.48N/mm 2<f = 205N/mm 2满足要求！(7)、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力 N = 7.096

51、kN WRc=kcX12=1 X12=12kN满足要求！(二)、地下负一层，楼板厚200mm及250mm，梁的最大面断面300 X1550。梁的底模及侧模均用15mm厚模板，楞木用60 X80mm松木, ©48 X3.5.钢管支架。1、梁模计算(1)荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值面板及小梁0.3G1k(kN/m 2)模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Qlk(kN/m 2)1对水平面模板取值Q2

52、k(kN/m 2)2风荷载标准值3 k(kN/m 2)基本风压30(kN/m 2)0.3非自定义：0.22风压高度变化系数gz0.9风荷载体型系数卩s0.8(2)模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l a(mm)、l b(mm)1000 、 1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,600梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图