新型悬挑脚手架安全搭设施工技术探讨分析

1、解决方案示范文本 | Excellent Model Text 资料编码：CYKJ-FW-540编号：_新型悬挑脚手架安全搭设施工技术探讨分析审核：_时间：_单位：_新型悬挑脚手架安全搭设施工技术探讨分析用户指南：该解决方案资料适用于为完成某项目而进行的活动或努力工作过程的方案制定，通过完善工作思路，在正常运行中起到指导作用，包括确定问题目标和影响范围、分析问题并提出解决方案和建议、成本计划和可行性分析、实施和跟进。可通过修改使用，也可以直接沿用本模板进行快速编辑。摘要：本文以浙江某安装大厦悬挑脚手架工程为例，详细阐述了悬挑脚手架的新型安全搭设施工技术、整体验算，确保了本次脚手架工程的顺利进行

2、，希望能够给类似工程提供一些参考和帮助。关键词：悬挑脚手架；安全施工；设计验算现今高层建筑日益增多, 悬挑脚手架的使用自然不可避免。其搭设是否安全可靠就成为工人高空施工作业生命安全的重要保障。与附着式整体提升脚手架相比，悬挑式钢管脚手架使用普通钢管脚手架的杆配件直接悬挑搭设，不需要大量的一次性投人，尤其适合于广大施工企业资金紧张的现状。如何提高悬挑脚手架的安全成为施工管理人员重点关注的内容。1.工程概况浙江某安装大厦建筑总面积30000m2,地上办公楼主楼21层,地下车库1层,建筑总高度76m, 属高层建筑。7层以上脚手架采用悬挑式搭设,分3次向外悬挑。每次悬挑5层, 高度16m,采用扣件式钢

3、管悬挑脚手架。水平悬挑梁为16号工字钢, 悬挑长度1. 5m, 建筑物内锚固长度1. 5m, 工字钢采用6×37钢丝绳与建筑物连接。锚固压点U形钢筋直径12mm, 立杆纵距1. 5m,横距1. 0m,步距1. 8m,钢管类型为×48×3.5, 横杆与立杆采用单扣件连接,连墙件为两步三跨布置, 双扣件连接。2.安全问题影响因素分析悬挑脚手架出现坍塌安全事故原因分析如下：压环钢筋受压强度虽满足要求, 但抑制工字钢向上翘曲能力较差, 钢筋产生较大弯曲, 导致工字钢悬臂端向下挠曲也较大, 影响脚手架的整体安全性。在上部梁上定位不准且变形, 致使钢丝绳受力与悬臂工字钢不在同

4、一平面内, 钢丝绳的后备保险作用大为减弱, 影响脚手架的安全性。工字钢锚固端用U形压环钢筋套紧道数不够，一般仅设一道且设置位置离悬臂端较近, 致使压环钢筋受力较大引起向上翘曲变形大。3.安全措施3.1采用瑞利得预置锚件工程常用悬挑梁支座采取预埋钢筋法和预埋螺栓法, 预埋钢筋法优点是工艺成熟,材料取材方便。但不足之处是必须采用满足锚固长度的圆钢预埋在结构层内, 工字钢或槽钢必须从锚筋在楼层面上形成的“U”环中穿过,施工繁琐, 材料损耗大; 用木楔紧固, 易松动, 承载力低, 可靠性差。预埋螺栓法的优点是工字钢或槽钢的安装与拆除均方便, 承载力好。不足是材料损耗较大,预埋的螺栓同样只能是一次性使用

5、, 拆除螺栓时同样要使用到气割。本工程采取一种新型预置锚件“ 瑞利得”预置锚件。其板上预埋作法:在楼层钢筋安装完成后,埋设瑞利得预置锚件, 螺栓直径14mm。浇筑混凝土后等强度符合要求后, 安放工字钢或槽钢, 再安装两端带有螺纹的螺栓,再用螺栓和压块( 通常采用小槽钢制作) 固定工字钢或槽钢。优点是可靠性好, 经济性佳,安拆方便。除预置锚件外, 其余配件均可重复使用, 安装拆除时相当方便, 无需气割,无需对工字钢或槽钢上的立杆定位钢筋反复的焊接与切割,且对模板无损坏。3.2采用新型预置锚件代替预埋拉环钢筋法等上一楼层施工时, 在梁侧安装预置锚件，拆模后梁侧露出安装孔,用专用螺栓连接预置锚件与钢

6、丝绳, 作为安全储备。优点是经济性极佳,材料损耗小, 除预置锚件外, 其余所有材料均可重复使用。此外, 因无需在梁中留洞, 省去补洞工序并避免因渗水隐患导致梁中钢筋锈蚀。3.3工字钢锚固端采用多道支座约束根据悬挑工字钢或槽钢在建筑物内的长度设置2道-3道预埋螺栓支座固定。本工程中,工字钢长度1.5m,采用3道固定约束, 间隔0. 5m,这样就为一次超静定结构,各个支座所受的力减少幅度较大, 预埋螺栓受力更小,其上的槽钢压件变形也较小。4.整体验算4.1悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排

7、距为800.0mm，内排脚手架距离墙体350.0mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200.0mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×5.769 +1.4×2.400 = 10.283 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×78.500 = 0.246 kN/m；4.2悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 &

8、#215;9.9×88.0× 235 /(1200.0×160.0×235.0) = 2.586由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 1.972×106 /(0.961×141.00×103)= 14.557 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 14.557 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求！4.3连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.150 kN/m2；每个连墙件的

9、覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.273 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.273 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 350.000/15.800的结果查表得到 =0.941，l0为内排架距离墙的长度；又： A = 4.890 cm2；f

10、=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.890×10-4×205.000×103 = 94.331 kN；Nl = 7.273 Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.273小于双扣件的抗滑力 12.80 kN，满足要求！4.4挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.080=0.118 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.118×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.533×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.223 mm；大横杆的最大挠度1.223 mm <大横杆的最大容许挠度 1500.0/150=10.000 mm与10 mm，满足要求！5.结束语本工程根据对悬挑架安全性主要影响因素的分析, 采用新型