盘扣式脚手架支撑方案

1、岳阳亿丰时代广场工程模板工程专项施工方案（承插型盘扣式钢管与钢管混搭支撑体系）岳阳县建筑总公司二一五年五月一、编制依据 2二、工程概况 3三、模板工程安装方案 4四、施工工艺流程及劳力组织 4五、模板施工技术要求 6六、安全注意事项 11七、应急预案 14八、模板工程设计计算 15亠、编制依据1、建筑法、安全生产法、建设工程质量管理条例、建设工程安全生 产管理条例、湖南省建设工程安全生产管理办法等法律、法规；2、危险性较大分部分项工程安全生产管理办法等住房和城乡建设部、省 住建厅、市住建局的相关规范性文件；3、混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)；4、建筑工程施工质量验收统

2、一标准(GB50300-2001)；5、混凝土结构工程施工工艺标准 (ZJQOO-SG- 010- 2003)；6、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008);7、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程(JGJ231-2010)；&建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008);9、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001);10、建筑施工手册第三版；11、岳阳县建筑设计有限责任公司设计的本工程施工图纸；12、本工程的施工组织设计等。二、工程概况第一节 绪言工程名称：岳阳亿丰时代广场工程建设单位：湖南亿丰置业发展有限公司监理单位：岳阳宏

3、远建设监理有限公司设计单位：岳阳县建筑设计有限责任公司施工单位：岳阳县建筑总公司质量监督单位：岳阳县建设工程质量监督站安全监督单位：岳阳县建设工程安全监督站第二节结构特征工程分别为 B1#B3#、B5#B13#、B15#B20#楼，主要结构类型为：框架结构，基础形式：独立柱基，建筑高度为11.6523.2米（其中B1#建筑高度为23.2米、B2#、B6#为15.55米、其他为11.65米），屋面防水等级为H级，防 火等级二级，建筑层数为：25层（其中B1#建筑层数为五层、B6# B19# B20# 建筑层数为三层，其他层数为二层），总建筑面积为42677.82 ，本工程按七度 抗震设防。1、基

4、础部分：基础为C30砼独立柱基础，基础垫层采用 C15砼，承台基础 和基础地梁，基础混凝土强度等级为 C30, 士 0.000以下采用MU10粘土标准 砖、M10水泥砂浆砌筑。2、主体部分：主体部分为框架结构，M10水泥砂浆砌筑，钢筋采用HPB300、HRB335、HRB400，梁、柱、板混凝土强度等级为 C30。钢筋采用皿级，625。第三节建筑概况本工程结构安全等级为二级，设计使用年限为50年（正常环境），结构重要性系 数1.0O本工程位于岳阳县境内，地震设防烈度 7度,设计地震分组第一组，设计 地震加速度0.10g抗震设防类别丙类。经建筑类别、场地类别调整后设计设防 烈度7度。本工程地基基

5、础设计等丙级。框架抗震等级为三级。0.35s。地面粗糙程度：C 类。本工程标高系为黄海高程基准系，士 0.000均相当绝对标高+45.65m。三、模板工程（承插型盘扣式与钢管混合搭设支撑）安装方案1、本工程标准层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管钢管混合搭设支撑体系，其架体节点构造要求（详见附图1）:承插型盘扣式插销采用8mm厚的型钢成 品支撑，盘口及插销与主要立杆及纵横杆之间采用双面满焊焊接，连接盘的厚度 为8伽，焊接接头有现场取样作节点抗压、抗拉试验，试验值为纵向抗压15KN横向抗拉25KN符合要求。立杆纵横杆采用© 48 X 3.0钢管作主要的骨架构件， 立杆上的第一个盘扣件距离地

6、面 300mm第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘 口件距离第一个盘口件1700mm作为第二道水平拉杆；由于该工程开间大小不规 则，一般纵横水平杆长度采用 600mm 900mm 1200mn三种规格布置。2、本工程模板梁、板采用松木胶合板辅以 60mrX 80mn松方木，模板支撑体系采用盘扣式顶托支撑架，截面较大的梁采用 12mm寸拉螺栓加固四、施工工艺流程及劳力组织1、工艺流程：柱钢筋绑扎、隐蔽验收t搭支撑架t柱模板安装加固t梁板模板安装加固t 柱砼浇筑t梁板钢筋绑扎、验收t梁板砼浇筑t柱模板拆除，吊上一层使用2、每栋劳力组织：、天数工种1234搭架（16人）模板（27人）ww«&

7、#177;< .匸.501STh 50X10031 r.oo18mmgCM900 (1200) 9001200” 900 (1200)盘扣式剖面图五、模板施工技术要求1、操作要点A、柱模板(1) 先在基础或楼板面弹出柱的中心线四周边线。(2) 沿边线竖立立板，正确固定柱脚，用斜撑将柱模板临时固定，再由 柱顶用线垂吊直找正，然后正式固定。柱脚一侧要留清扫口。(3) 通排柱模板安装，应先装两端柱模板，校正固定，拉通线校正中间 各柱模板。(4) 门子板应分节铺钉，或分节预留施工洞口，其高度由地面起2m留一道，以便灌入混凝土及放入振捣器。(5) 柱模板加设柱箍，柱箍采用50mm< 100m

8、n松方木及12mm寸拉螺栓，间距通过计算确定，截面较大的柱加设对拉螺栓。(6) 在柱与梁的结合处，正确锯好梁的槽口，在梁的槽口上划好中心线。(7) 柱模安装时应注意以下事项：a、在浇筑楼板砼时应在柱位四周预埋40mm*40mm*30mim木块做为柱模底部固定。b支设的柱模，其标高、位置要准确，柱身不扭曲，支设应牢固，均 采用四面支撑。c、柱模底部四周用1 : 3水泥砂浆堵严，防止漏浆。d、每根柱模底部应设清渣口，作为浇筑之前清理模内杂物。柱模板上 口标高应安至梁底模板下，在柱砼达到拆模强度时，可比梁模板先拆卸， 在安装时应钻好插筋孔，及时预埋好其他设计要求的预埋件，并要求方位 准确。B梁、板模

9、板(1) 在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同时复核柱模上梁槽口处中心线位 置，在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。(2) 按照设计间距搭设盘式钢管支撑架，钢管支撑底部应铺设垫板。设计要 求安装纵横两个方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。(3) 根据梁底标高及起拱要求，确定梁底大横担标高，安装好大横担。在大 横担上铺设梁底木楞。按同样的方法铺好板底木楞。(4) 对准柱模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。(5) 侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。(6) 主次梁模板安装加固完毕，铺设板底

10、模。(7) 梁高度较大时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面 侧模。(8) 梁高度大时，应设置对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安 装对拉螺栓。C、梯模板采用松木胶合板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底 模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用 样板划出踏前侧板的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上 一步和最下一步的高度，要考虑楼地面装修层厚度的影响以及梯自身装修层的影 响。2、质量通病及防治措施A、梁、板模板：梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止的方法是：梁、 板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸

11、及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系 统有足够的强度和钢度。作业中应认真执行设计要求，以防止砼浇筑时模板变行 模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下 挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支 撑，以保证上下口模板不变形。B、柱模板：(1) 涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱 箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱 模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。(2) 柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装 斜撑(或拉锚)，吊线找

12、垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地 面，线坠所示两点至柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。(3) 轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模 前要在地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确 定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉 通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大 时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。4、模板工程质量标准模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面 检查，模板安装允许偏差应符合规范的要求。5、模板拆除(1) 侧模应在混凝土

13、强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆 除。(2) 承重模板(梁、板底模)的拆除时间。板跨度w 2m时达到砼强度标准值50%以上；板跨度2m 8m时达到砼强度标准值75%以上;板跨度8m时达到砼强度标准值100%梁结构跨度w 8m时达到砼强度标准值的75%以上；悬臂构件及结构跨度8m时达到砼强度标准值的100%(3) 拆除模板应先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以 跨中开始向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平 拉杆，最后一道水平杆与立杆同时拆除，以确保柱模稳定。(4) 拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端(5) 模板拆除应按区

14、域逐步进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模 板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模 板，并及时消除防止伤人。(6) 拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警界线明显标志， 并设专门监护人员。6、模板支架立杆的构造应符合下列规定：(1) 、模板支架立杆的构造应符合下列规定：a每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢 管顶部不得大于200mm安装时应保证上下同心。b在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立 柱接头在同一平面上应错开 50cm以上。(2) 支架立杆应

15、竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm(3) 当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其 偏心距不应大于25mm(4) 安装此体系支撑架应水平搭设，首先根据支撑平面配置方案放置好 立杆，4个为一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣， 使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当一层高度不能满足高度需要时，可 采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安装人员站在上面操作， 将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重要构件， 安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4根立杆装

16、好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此 层支撑架的其它杆件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一 层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完成了整个架体的 搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它部件的安装。拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除， 同时应将上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后 装的先拆。(5) 支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层 构件时必须铺设必要的操作脚手板，确保操作人员安全。多层脚手架立杆 应采用不同长度

17、交错布置，立杆接长时，应将2根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设可靠连接，防止架体整 体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。(6) 梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。(7) 模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱顶紧。六、安全注意事项1模板安装(1) 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利 用拉杆、支撑攀登上下。(2) 支撑立柱模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。(3) 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行 走。(4) 二人抬运模板时要相互配合，协

18、同工作。传送模板、工具应用运输 工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。(5) 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(6) 纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。(7) 支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因 扶空、踏空而坠落，造成事故。(8) 模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应 在拆模后将洞口盖好。2、模板拆除：(1) 拆除模板应经负责人同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、 硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。(2) 拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安 全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落

19、在架、安全网 上的模板应及时清理。(3) 拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内(4) 拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑， 后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模 下方，几人同时拆模应注意相互间的安全距离，保证安全操作。(5) 拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子 扎脚伤人。3、圆盘锯等机具：(1) 圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装 置，在锯片后面，离齿 10-15mm处，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴 上应保持对正轴心。(2) 锯片必须平整且锯齿尖锐，不得连续缺齿两个，

20、裂纹长度不得超过 20mm裂缝末端须冲钻止裂孔。(3) 被锯木料厚度，以锯片能露出木料 10-20mm为限，夹持锯片的法兰 盘直径应为锯片直径的1/4。(4) 启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右 晃动或高抬，如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料 长度不应小于500mm接近端头时，应用推棍送料。七、应急预案1、指导思想:本预案针对模板施工中存在的重大危险源，如坍塌、高 处坠落等进行编制。为了保证建筑施工事故应急处理措施的及时性和有效性，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，充分发 挥项目部在事故应急处理中的重要作用，保障生命财产安全，使事故

21、造成 的损失影响降至最低程度。2、应急小组领导小组成员：总指挥：周辉电话：'戒指挥：陈赐华电话散指挥：李志鹏电话急小组成员由李海波、徐苗良、李时光以及后勤管理人员、保卫人员等组成,其他管理人员协助。3、应急预案启动a砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故 的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。b总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分 别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公 司安全部门及领导汇报。c、警戒指挥：负责事故现场和施工现场

22、警戒指挥工作，成员为保卫班 组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进 入施工现场，影响抢救工作。d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员 为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场 外安全的地方并及时拨打“ 120救护电话。对现场通道影响抢救工作的围 观人员进行疏散等，确保抢救工作有序进行。e、公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指 挥安排抢救工作，并向上级相关部门报告。4、事故的调查反思:项目经理组织相关部门对事故产生的原因进行调 查分析。对事故进行总结、反思处理。八、模板工程设计计算梁模板（盘扣式）计算

23、书计算依据：1、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、混凝土结构设计规范 GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL15新浇混凝土梁计算跨度（m）7.8混凝土梁截面尺寸（mrrK mm）300X800新浇混凝土结构层高（m）5.72梁侧楼板厚度（mm）110、荷载设计2模板及其支架自重标准值 G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值 G2k（kN/m3）243混凝土梁钢筋自重标准值 G3k（kN/m3

24、）31.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k（kN/m3）1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件2时 Qik(kN/m )2.52对水平面模板取值Q2k(kN/m )22风荷载标准值3k(kN/m )基本风压3o(kN/m2)0.3非自定义：0.156风压高度变化系数0.65风荷载体型系数国0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距以mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1000支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距lamm

25、)、lb(mm)1200、 1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:平面图本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计r-ufa曹立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)152面板抗弯强度设计值f(N/mm )152面板弹性模量E(N/mm )10000

26、取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:2G.IkNAn 11 *1 14150qi=YX1.2(Gik+(G2k+G3k) X h)+c測.4Qik为=1.2 (0.1+(24+1.5) 0.8)+1.4 25 K= 28.1kN/mq= y X1.2 fGik+(G2k+G3k) Xh >b= 1.2 20.1+(24+1.5) 0.8 1= 24.6kN/my X C>1.4Q1k Xb= 1.4 2.5 1 = 3.5kN/mq2= G1k+(G2k+G3k) Xh >b= 0.1+(24+1.5) 0.8 1= 20.5kN/m1、强度验算2 2

27、2Mmax= 0.125q1L2 = 0.125q = 0.125 X28.1 X0.152 = 0.079kN m尸 M max/W = 0.079 106/37500= 2.107N/mm2< f= 15N/mm2满足要求！2、挠度验算44vax= 0.521q2L4/(100EI)=0.521 20.5 1504/(100 10000 >281250)= 0.019mm< =250 = 150/250 =0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 5静I +0.437 q活 1=0.375 24.6 0.15+0.437 35

28、0.15= 1.613kNR2=1.25qil=1.25 28.1 0.15= 5.269kN标准值(正常使用极限状态)R1 =R3=0.375 q2l=0.375 20.5 0.15= 1.153kNR2=1.25q2l=1.25 20.5 0.15= 3.844kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 X 70小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)13小梁抗剪强度设计值t KN/mn2)1.42小梁弹性模量E(N/mm 2)9600小梁截面抵抗矩W(cm 3)40.833小梁截面惯性矩l(cm4)142.917验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图

29、:JUu0Z7V077V>77VIOttVl-旦JL-竺JL竺JLrTr彳5.105kN?mqi= max1.613+1.2 范0.3-0.1) 0.3/2+0.5 ®8-0.11)+1.2 (0.5+(24+1.1) 011)+1.4 2.5 >hax0.45-0.3/2, 0.45-0.3/2/2 1, >5.269+1.2 (0.3-0.1) 0.3/2=5.305kN/mq2= max1.153+(0.3-0.1) 0.3/2+0.5 (0.8-0.11)+(0.5+(24+1.1) 0.1的 , 0.45-0.3/2/2X1, 3.844+(0.3-0.1

30、) 0.3/2 = 3.874kN/m1、抗弯验算2 2 2 2Mmax= max0.1q1h2, 0.5q1l22 = max0.1 5.305 0.62, 0.5 >5.305 X0.22 = 0.191kN m尸 Mmax/W = 0.191 106/40833= 4.677N/mm2< f> 13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax= max0.6q1l1, q1b = max0.6 5.305 0.6, 5.305 0.2 = 1.91kN2 2Tax= 3Vmax/(2bh0)=3 >1.91 1000/(2 50 X70)= 0.818N/mm2<

31、; .4N/mm2满足要求！3、挠度验算44v = 0.677c2li4/(100EI) = 0.677 3.874 8004/(100 9600X1429170)= 0.248mm< 如1250= 600/25 0 = 2.4mm44v= q2l24/(8EI) = 3.874 2004/(8 9600X429170)= 0.056mm< =212/250 = 2 >200/250= 1.6mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax= max1.1qi|i， 0.4qi|i+qi|2 = max1.1 5.305 0.6， 0

32、.4 >5.305 0.6+5.305 0.2= 3.501kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri = R3= 2.096kN, R2 = 3.501kN正常使用极限状态R'max= max1.1q2li, 0.4q2l什q = max1.1 3.874 0.6, 0.4 >3.874 0.6+3.874 0.2 = 2.557kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'i = R'3= 1.792kN, R'2= 2.557kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 X 3可调托座内主梁根数12主梁弹性模量E(N/

33、mm2)2060002主梁抗弯强度设计值f(N/mm )2052主梁抗剪强度设计值T(N/mm)1254主梁截面惯性矩l(cm4)10.783主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下:1、抗弯验算0.206主梁弯矩图（kN m）尸 Mmax/W = 0.206 X0 74490= 45.956N/mm < f=205N/mm满足要求!2、抗剪验算l.$161.9164.18-1.916主梁剪力图(kN)V max= 1.916kN2 2Tax= 2Vmax/A=2 X1.916 >1000/424= 9.037N/mm < 舌25N/mm满足要求！3

34、、挠度验算-0.071主梁变形图(mm)vax = 0.071mmC y 1/250 = 600/250= 2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 Ri=0.18kN, R2=7.333kN, R3=0.18kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力 N = maxRi，R2，R3 =7.333kN < N= 30kN满足要求！八、立柱验算钢管类型 48X32立柱截面面积A(mm )424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 长细比验算h

35、max=max(n h,h'+2ka)=max(1.6 x 1000,1000+2 x 0.7 x 200)=1600mm入=hax/i=1600/15.9=100.629< 入=150长细比满足要求！查表得，©= 0.475 风荷载计算2 2Mw= yX1.4 XoX eXaXn /10= 1.4 X.9 X.156 X.6 X /10= 0.012kN m根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201C公式:1) 面板验算qi = 1.2 (0.1+(24+1.5) 0X)+1.4 X9 X.5 X= 27.75kN/m2) 小梁验算)205支架自

36、重标准值q(kN/m)0.15qi= max1.59+1.2 杂0.3-0.1) 0.3/2+0.5 ®8-0.11)+1.2 (0.5+(24+1.1) 011)+1.4 (X9 )2.5 max, 0.45-0.3/2/2 1, >5.203+1.2 (0.3-0.1) 0.3/2=5.239kN/m 同上四六计算过程，可得：R1 = 0.179kN, R2= 7.26kN, R3= 0.179kN立柱最大受力 Nw = maxR1, R2, R3+1.2 0.15 Q72-0.8)+Mw/lb= max0.179, 7.26, 0.179+0.886+0.012/1.2=

37、 8.156kNf = N/( © A)+MW/W = 8155.928/(0.475 424)+0.012 10 /4490= 43.123N/mm < f= 205N/mm 满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=8.156kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第 条规定，见下表公式参数剖析Fl < (0.7hft+0.25 (pc,m) n mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当 hw800mn时，取 价=

38、1.0；当h> 2000mm寸，取你=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值opc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，2其值控制在范围内Um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n =min(n 2)n1=0.4+1.2/ $ i?=o.5+as h0/4Umn临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，伦不宜大于4 :当 紂2时取也=2，当面积为圆形时，取 侮=2as板柱结构类型的影响系数：对中

39、柱，取as=40,对边柱，取as=30:对角柱，取as=20n局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中opc,m之值，将其取说明为0,作为板承载能力安全储备。可得：2$h=1, ft=1.43N/mm , n =1 h°=h-20=100mm,Um =2(a+ho)+(b+ho)=12OOmmF=(0.7 $+0.25 pc, m) nmho=(O.7 X 1 X 1.43+0.25 X 0) X 1 X 1200 X 100/1000=12=8256klF 满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-20

40、10第 条规定，见下表公式参数剖析Fl < 1.35c $fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积1/2$=(A b/Al)Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=14.3N/mm2,血=1,1/2 1/2 1/2 20=(Ab/Al) =(a+2b) (X+2b)/(ab) =(600) (800)/(200 200) =3, Aln=ab=40000mmiF=1.35 CfAin=1.35

41、X 1 X 3X 14.3 X 40000/1000=2316.6kN156kN满足要求！板模板(盘扣式)计算书计算依据:1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231- 20103、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑结构荷载规范 GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土板名称B1，标高 5.62m新浇混凝土板板厚(mm)150模板支架纵向长度La(m)8.1模板支架横向长度Lb(m)7.8模板支架高度H(m)5.47、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN

42、/m )面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q 1k(kN/m 2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平2荷载标准值Q2k(kN/m )0.25其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离 hi (m)42风荷载标准值3k(kN/m )2基本风压«0(kN/m )0.250.25 XX).5=0.125风荷载高度变化系数友1风荷载体型系数国0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计

43、主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距1 b(mm)1200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h / (mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1 (mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150900横向剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm)152抗弯强度设计值f(N/mm )16.832弹性模量E(N/mm )9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：2 23W=bt2/6= 1000X152/6= 37500mm34I=bt /12= 1

44、000X5/12 = 281250mm承载能力极限状态q1= Yb(G1k+(G2k+G3k)h°)+ bQ1k=1.2 X X0.1+(24+1.1) 0.1X)+1.4 1C=8.838kN/mq1 静=YGb(G1k+(G2k+G3k)h°)=1.2 X(0.1+(24+1.1) 0.1X)=4.638kN/m正常使用极限状态q= YGb(G1k+(G2k+G3k)h°)+ ©bQ1k=1 X X°.1+(24+1.1) 0.1X)+1 XX3=6.865kN/m1、强度验算2 2Mmax=0.125q1l =0.125 X838 X.3

45、 =0.099kN m(T =Mnax/W=0.099 X06/37500=2.64N/mm2< f=16.83N/mn?满足要求！2、挠度验算 4 vax = 5ql /(384EI)=5 665 X00 /(384 9350X281250)=0.275mm五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm 70mm截面惯性矩l(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm 3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm 2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁承载能力极限状态qi= Yl(Gik+(G2k+G3k)ho)+ yIQT.2 03 Q3+(24+1.1) O

46、.D5)+1.4 03 8=2.723kN/m正常使用极限状态q= YGl(Gik+(G2k+G3k)ho)+ YQik=lX0.3 (0.3+(24+1.1) 0.15)+1 0.3 乌=2.119kN/m2.72kK-'rr2.72kN/m2.72kN.'m按二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合, 计算简图如下：(3)為512001ZWZ.72k'm1、强度验算(T =Mkx/W=0.483 >106/40833=11.829N/mm2w f=12.87N/mni满足要求！2、抗剪验算2.D23V max = 2.023

47、kN2 23Vmax/(2bh0)=3 )2.023 >1000/(2 50>70) = 0.867N/mm < t =1.386N/m m满足要求！3、挠度验算vax=1.934mm< v =min/150, 10=min1200/150, 10=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.513kNR2=4.046kNR3=1.513kN正常使用极限状态R1 / =1.179kNR2 / =3.153kNR3 / =1.179kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型 48X34截面惯性矩l(cm4)10.783截面抵抗矩W(cm3)4.492抗弯强度设计

48、值f(N/mm)2052弹性模量E(N/mm )2060002抗剪强度设计值fv(N/mm )125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=maxRi,R2,R3/2=max1.513,4.046,1.513/2=2.023kN正常使用极限状态R/ =maxR/ R R /2=max1.179,3.153,1.179/2=1.5765kN计算简图如下：2.023kN 2,023kN 2,023kN 2.0231N2.023kM 2.023kN 2X2SkN 2X23<N 2.023kN 2.023kN 2.023kN 2,023kN»T7VKSttOV

49、77V50OttVnL旦WQ500Lrdr T2.0231N 2.023icN 2.021kN 2.02JkN Z.OHkN Z.OBkN 2B0Z3kN 2sO23kN 2心2沐N 2心2*N 2.023kN 2.023kN 2占2处N 2.0234cN(Z)W 35® "W 7vttOV77VnL旦WQ500L drdr T1、抗弯验算0.S310.4553.S31(T =Mmax/W=0.531 >106/4490=118.263N/mm2w f=205N/mni满足要求！2、抗剪验算2,952,%0,7590J59LOT6 11.2641.2642.023乙阳

50、-2.0：-2.D23-t.2W-3.21-3,287-0,927-1.0%10-D.?59-0.7-2 l：-2 匚2.7£2.7£22,9S2,%3.2E 3.2870,75?0J591.0K0.9270.9271.2641.2S42.0232.023-2.0：-2.D23-t.264-1.0% 1.0V max = 3.287kN2 22Vmax/A=2 >3.287 >1000/424= 15.505N/mm2< t =125N/nnm满足要求!3、挠度验算vax=0.637mn v =min/150, 10=min1200/150, 10 =8m

51、m满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm) 48X3回转半径i(mm)15.92抗压强度设计值f(N/mm )2002立柱截面面积(mm)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长细比验算l01=h / +2ka=1200+2 > 0.7 > 150=1410mml02= n h=1.2 > 1200=Dmm取两值中的大值l0=1440mm入=/i=1440/15.9=90.566< 入=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：K=loi/i=141O/15.9=88.679查表得，

52、© =0.566Ni= Y(Gik+(G2k+G3k)ho)+ YQiklalb=1.2 (0.5+(24+1.1) O.K5)+1.4 邸>0.9 X.2=10.063kN3 2 2f=N 1/( A = 10.063 10 /(0.566 424)=41.932N/mm < c =200N/mm 满足要求！非顶部立杆段：2=l02/i=1440/15.9=90.566查表得，© =0.55N2= Y(G1k+(G2k+G3k)h0)+ YQ1klalb=1.2 >.05+(24+1.1) 0.15)+1.4 3>>.9 >.2=10.776kN3 2 2f=N2/( 2A) = 10.776 K0 /(0.55 4>4)=46.209N/mm < c =200rNm 满足要求！考虑风荷载2 2Mw=%K YWklah2/10=0.9 K4 K.125 K.9 K.22/10=0.02kN