小浪底水库拦沙运用期大洪水对温孟滩移民安置区河段影响的试验研

1、小浪底水库拦沙运用期大洪水对温孟滩移民安置区河段影响的试验研究作者：王卫红，赵业安,李晓时间：2007-11-25 12:10:00 摘要：小浪底水库移民安置区温孟滩河段河道整治模型试验研究结果表明，在水库拦沙运用期冲刷严重的初始河道地形条件下遭遇大洪水后，河势变化不大，河道整治工程对大洪水是基本适应的，但存在个别工程入流过死，局部冲深大和送溜不力等情况。由于前期河床已冲刷下切,河槽泄洪能力大大增加，洪峰期(Q=10000m3/s)基本未出现明显漫滩。本文对局部冲刷的基本规律也作了探讨。 关键词：河势 局部冲刷 河道整治工程 小浪底水库移民安置区河段 黄河 黄河小浪底水利枢纽温孟滩移民安置区河

2、段位于小浪底工程下游约30km处，该河段西起孟县境内207国道的洛阳黄河公路桥，东至洛河口对岸的温县大玉兰控导工程以下2.5km，东西长40km，右岸为邙山山麓，左岸为温孟大滩。根据小浪底库区移民规划，需在温孟滩区安置移民4.7万人。温孟滩移民安置区绝大部分为70年代以来形成的低滩地，受河势影响大，为保证移民安置区的安全，需对该河段采取必要的河道整治工程措施。为此，有关部门提出了河道整治方案，主要是对现有工程进行上续、下延，并通过修筑防护围堤，将左岸控导工程首尾相连，保护移民滩区在大洪水时不漫滩。由于该河段河道演变复杂及整治工程的重要性，应对其整治方案的合理性及对不同水沙条件的适应性进行多方面

3、研究，因而，开展了温孟滩移民安置区河段河道整治河工动床模型试验。1 试验边界条件根据三门峡水库运用经验，在水库拦沙运用初期往往是下游河道冲淤变化最大、河势调整最剧烈、对河道整治工程影响最明显的时期。因此，为考虑对下游河道整治工程影响最不利的水库运用时段与水沙条件的组合情况，专门开展了小浪底水库拦沙运用期遭遇大水少沙型洪水的试验研究。试验组次的设计条件是：假设小浪底水库首先下泄19611964年水沙过程后，又泄放洪峰流量达到10000m3/s的“82.8”放大型洪水过程，因此，试验的初始地形是在2000年地形基础上通过施放19611964年三门峡水库下泄清水过程塑造而成。在三门峡水库拦沙下泄清水

4、运用期，黄河下游河道累积冲刷量达23亿t，其中温孟滩河段冲刷量占全下游的约20%。且在冲刷过程中，河势由宽浅散乱趋于窄深归一，某些断面下切相当严重。尤其在1964年大水期(三门峡水库入库洪峰流量为12400m3/s，出库为4900m3/s)，大部分断面深泓点下降幅度达46m，最大达10m。因而可预估，在小浪底水库于2001年建成投入运用后的拦沙运用期下泄清水阶段，下游河床冲淤演变也会受到很大影响。若在对工程安全不利的此类地形前提下，河道又遭遇大水少沙型的洪水，河床将作何调整，规划的河道整治工程能否适应此类大洪水的河势变化，工程局部冲刷是否会进一步加剧，等等，是值得研究的问题。2 试验水沙条件根

5、据上述试验目的，选择了1982年汛期(7月29日8月9日)的洪峰过程(简称“82.8”洪水)。该水沙过程的特点是洪峰流量大，含沙量低，属于大水少沙型洪水，且沙峰稍滞后于洪峰。进一步考虑到温孟滩移民安置区防护围堤的设防标准为10000m3/s，故以此洪水过程为基础，采用同倍比法将小浪底洪峰流量放大至10000m3/s，沙量按输沙率相应放大，以此作为小浪底拦沙运用期河床冲刷下切后遭遇的大洪水类型，其概化水沙过程见图1。3 模型设计 模型模拟河段为小浪底至孤柏嘴，该河段河床边界条件极为复杂，上段为砂卵石宽浅多汊型河段，下段为沙质游荡型河段。模型设计充分参考了黄河水利科学研究院关于黄河动床模型的有关研

6、究成果，尤其是近年来提出的河工模型相似律，并通过认真分析原型河道的水力条件、边界条件和进行的预备试验结果，提出了“分段设计、过渡处理”的设计方法，对该河段河工动床模型进行了设计。特别是在模型沙的处理上，根据起动相似条件，上段采用天然沙作为模型床沙，下段采用郑州热电厂粉煤灰作为模型床沙，并通过验证试验进行过渡处理，从而完成了从卵石河床到沙质河床到沙质河床的过渡转变。试验结果表明，本设计可满足水流阻力、河床演变、泥沙起动及输移等方面的相似要求。设计的主要比尺见表1。图1 小浪底站“82.8”放大型概化水沙过程Generalized water and sediment process of 82.

7、8 magnifying type at Xiaolangdi station表1 不同河型主要比尺设计表Designed scale of different river patterns比尺平面垂直流量砂卵石河床多汊型河段沙质河床游荡型河段密度LhQ床沙粒径起动流速糙率床沙粒径含沙量河床变形时间起动流速悬沙粒径糙率DVCnDSt2VCdn数值600602790007.567.240.723.61.7266.47.631.381.557.952.5586.878.444 试验结果分析4.1 河势变化总的来说，由于前期清水冲刷，主河槽变得较为窄深，过流能力大大增加，故在“82.8”放大型洪水过

8、程中，河势相对来说比较归顺，主流线摆动均在工程控制范围以内，基本未出现横河、斜河等畸形河势，洪峰期未出现明显漫滩现象(图2)。图2 涨水初期(Q=2024m3/s)、落水期(Q=1990m3/s)河势图River configuration in initial period of raising (Q=2040m3/s) and falling water(Q=1990m3/s) periods就工程的适应性而言，还存在二个突出问题：一是由于本试验水沙条件为大水少沙型,且河槽在前期已遭强烈的冲刷,加之部分河段整治工程平面布置的曲率半径不甚合理及工程送溜段嫌短,使得个别工程前形成入流死、迎溜段

9、水流过于集中，而出溜较为分散的不利河势。如逯村工程入溜段河宽仅为400m，而出溜段河宽达1600m；赵沟工程出溜段河面突然展宽也达1km之多，且水流散乱；裴峪工程出溜1500m后水流扩散、河面展宽，至大玉兰工程迎溜段河宽约1.7km，为整个河段的最宽处。当然,形成此类河势的原因除工程平面布设的因素外,来水来沙的组合也有一定的影响。如根据文献6对河型与来水来沙搭配关系Qs=Kqm的研究表明，在大水而来沙偏小或小水来沙偏大时，式中的m较小,一定流量下的水流输沙率也就较低,易形成刷滩淤槽、水流宽浅游荡的河势。 二是由于诸如化工工程的下延长度较短且曲率半径偏小，出流产生明显的回流淘刷现象，最大淘刷范围

10、可至围堤根，严重威胁了围堤安全。另外一个问题亦应注意，即前期清水冲刷过程中，由上段砂卵石推移质被运移至逯村工程下首堆积形成的砂卵石心滩，在该次大洪水期间，并未很快消失，南北两汊反而进一步塌滩外移，落水后期北滩沿距围堤仅剩100m左右，这对防护围堤安全构成极大威胁，因此，对逯村工程开仪工程、化工工程大玉兰工程围堤上段均应考虑设置相应的护根措施。4.2 工程适应性分析 黄河游荡型河道的整治流量一般是采用中水河槽的平滩流量，按控导作用可将工程的平面构成形式分为迎溜段、导溜段和送溜段(见图3)。按设计要求，迎溜入弯段多为小水靠溜段，以弯导溜段多为中水靠溜段，送溜出弯段多为洪水漫滩后靠溜段。一般来讲，出于工程安全角度和导流效果考虑，总是希望入流角(主流线与连坝切线的夹角，见图3)不宜太大，以小于40为好，同时，力求整个导