直流稳压电源技术——串联稳压电源1

1、直流稳压电源技术串联稳压电源第四章串联稳压电源上一章我们谈到并联稳压电源有效率低、输出电压调节范围小和稳定度不高这三个缺点。而串联稳压电源正好可以避免这些缺点，所以现在广泛使用的一般都是串联稳压电源。一、简易串联稳压电源1、原理分析图 4 1 1 是简易串联稳压电源， T1 是调整管， D1是基准电压源， R1 是限流电阻， R2 是负载。由于 T1 基极电压被 D1 固定在 UD1，T1 发射结电压（ UT1）BE在 T1 正常工作时基本是一个固定值（一般硅管为 0.7V ，锗管为出电压远大于 T1 发射结电压时，可以忽略（0.3V ），所以输出电压UT1） BE，则 UO UD1。UOUD

2、1（ UT1） BE。当输下面我们分析一下建议串联稳压电源的稳压工作原理：假设由于某种原因引起输出电压UO降低，即 T1 的发射极电压（ UT1） E 降低，由于 UD1保持不变，从而造成 T1 发射结电压（U ）上升，引起 T1 基极电流（ I）上升，从而造T1BET1B成 T1 发射极电流（ I T1） E被放大 倍上升，由晶体管的负载特性可知，这时T1 导通更加充分管压降（ U ）将迅速减小，输入电压U 更多的加到负载上，U 得到快速回升。这个调整T1CEIO过程可以使用下面的变化关系图表示：UO（ UT1） E UD1 恒定（ UT1） BE（ I T1） B（ I T1） E（ UT

3、1） CE UO当输出电压上升时，整个分析过程与上面过程的变化相反，这里我们就不再重复，只是简单的用下面的变化关系图表示：UO（ UT1） E UD1 恒定（ UT1） BE（ I T1） B（ I T1） E（ UT1） CE UO这里我们只分析了输出电压UO降低的稳压工作原理，其实输入电压UI 降低等其他情况下的稳压工作原理都与此类似，最终都是反应在输出电压UO降低上，因此工作原理大致相同。从电路的工作原理可以看出，稳压的关键有两点：一是稳压管D1 的稳压值 UD1要保持稳定；二是调整管 T1 要工作在放大区且工作特性要好。其实还可以用反馈的原理来说明简易串联稳压电源的工作原理。由于电路是

4、一个射极输出器，属于电压串联负反馈电路，电路的输出电压为UO（ UT1）E（ UT1）B，由于（ UT1）B保持稳定，所以输出电压U 也保持稳定。O简易串联稳压电源由于使用固定的基准电压源D1，所以当需要改变输出电压时只有更换稳压管 D1，这样调整输出电压非常不方便。另外由于直接通过输出电压UO的变化来调节 T1 的管压降（ UT1）CE，这样控制作用较小，稳压效果还不够理想。因此这种稳压电源仅仅适合一些比较简单的应用场合。2、电路实例图 4 1 1 是简易串联稳压电源的一个实际应用电路，这个电路用在无锡市无线电五厂生产的 “咏梅” 牌 771 型 8 管台式收音机上。其中T8、DZ、R18构

5、成简易稳压电路，B6、D4 D7、C21组成整流滤波电路。由于 T8 发射结有0.7V 压降，为保证输出电压达到6V，应选用稳压值为6.7V 左右的稳压管。二、串联负反馈稳压电源由于简易串联稳压电源输出电压受稳压管稳压值得限制无法调节，当需要改变输出电压时必须更换稳压管，造成电路的灵活性较差；同时由输出电压直接控制调整管的工作，造成电路的稳压效果也不够理想。所以必须对简易稳压电源进行改进，增加一级放大电路，专门负责将输出电压的变化量放大后控制调整管的工作。由于整个控制过程是一个负反馈过程，所以这样的稳压电源叫串联负反馈稳压电源。1、原理分析图 4 2 1 是串联负反馈稳压电路电路图，其中T1

6、是调整管， D1 和 R2 组成基准电压， T2 为比较放大器，R3 R5 组成取样电路，R6 是负载。其电路组成框图见图4 2 2。假设由于某种原因引起输出电压UO降低时，通过R3 R5 的取样电路，引起T2 基极电压（UT2） O成比例下降，由于T2 发射极电压（UT2） E受稳压管D1 的稳压值控制保持不变，所以 T2 发射结电压（ UT2） BE将减小，于是T2 基极电流（ I T2） B减小， T2 发射极电流（I T2） E跟随减小， T2 管压降（ UT2）CE增加，导致其发射极电压（UT2）C 上升，即调整管T1 基极电压（UT1）B将上升， T1 管压降（ UT1） CE减小

7、，使输入电压UI 更多的加到负载上，这样输出电压UO就上升。这个调整过程可以使用下面的变化关系图表示：UO（ UT2） O UD1 恒定（ UT2） BE（ I T2） B（ I T2） E（ UT2） CE（ UT2） C（ UT1）B（ UT1） CE UO当输出电压升高时整个变化过程与上面完全相反，这里就不再赘述，简单的用下图表示：UO（ UT2） O UD1 恒定（ UT2） BE（ I T2） B（ I T2） E（ UT2） CE（ UT2） C（ UT1）B（ UT1） CE UO与简易串联稳压电源相似，当输入电压UI 或者负载等其他情况发生时，都会引起输出电压 UO的相应变化，

8、最终都可以用上面分析的过程说明其工作原理。在串联负反馈稳压电源的整个稳压控制过程中，由于增加了比较放大电路T2，输出电压 UO的变化经过T2 放大后再去控制调整管T1 的基极，使电路的稳压性能得到增强。T2的 值越大，输出的电压稳定性越好。2、调节输出电压前面我们还说到R3R5 是取样电路， 由于取样电路并联在稳压电路的输出端，而取样电压实际上是通过这三个电阻分压后得到。在选取R3 R5 的阻值时，可以通过选择适当的电阻值来使流过分压电阻的电流远大于流过T2 基极的电流。 也就是说可以忽略T2 基极电流的分流作用，这样就可以用电阻分压的计算方法来确定T2 基极电压（ UT2） B。当 R4 滑

9、动到最上端时T2 基极电压（ UT2） B为：此时输出电压为：这时的输出电压是最小值。当 R4 滑动到最下端时T2 基极电压（ UT2） B为：此时输出电压为：这时的输出电压是最大值。以上计算中，当（UT2） BE<<UD1时可以忽略（ UT2） BE的值。通过上面的计算我们可以看出，只要合适选择R3 R5 的阻值就可以控制输出电压O的范围，改变R3 和 R5的阻值就可以改变输出电压UO的边界值。3、增加输出电流当输出电流不能达到要求时，可以通过采用复合调整管的方法来增加输出电流。一般复合调整管有四种连接方式，如图42 7 所示。U图 4 2 7 中的复合管都是由一个小功率三极管T

10、2 和一个大功率三极管T1 连接而成。复合管就可以看作是一个放大倍数为 T1 T2，极性和T2 一致，功率为（PT1） PCM的大功率管，而其驱动电流只要求（I T2） B。图 4 2 8 是一个实用串联负反馈稳压电源电路图。此电路采用图4 2 7（a）中的复合管连接方法来增加输出电流大小。另外还增加了一个电容C2，它的主要作用是防止产生自激振荡，一旦发生自激振荡可由C2 将其旁路掉。三、设计实例这一节我们综合运用前面各章节的知识，根据给定条件实际设计一个直流稳压电源，通过这个设计实例更好的掌握串联负反馈稳压电源的设计。由于是业余条件下的设计，有些参数指标并没有过多考虑，有部分参数以经验值进行

11、估算。这样可以避免涉及过深、过多的理论知识，对于业余条件下的应用完全可以满足。1、电路指标直流输出电压UO： 6V15V；最大输出电流I O： 500mA；电网电压变化±10时，输出电压变化小于±2、电路初选图 4 3 1：直流稳压电源电路设计初选电路图1；由于桥式整流、电容滤波电路十分成熟，这里我们选择桥式整流、电容滤波电路作为电源的整流、 滤波部分。 由于要求电源输出电压有一定的调整范围， 稳压电源部分选择串联负反馈稳压电路。 同时由于对输出电流要求比较大， 调整管必须采用复合管。 综合这些因素可以初步确定电路的形式，参见图42 9。3、变压部分这一部分主要计算变压器B

12、1 次级输出电压（UB1） O和变压器的功率PB1。一般整流滤波电路有2V 以上的电压波动（设为UD）。调整管T1 的管压降（ UT1）CE 应维持在 3V 以上，才能保证调整管T1 工作在放大区。 整流输出电压最大值为15V。根据第二章 常用整流滤波电路计算表可知，桥式整流输出电压是变压器次级电压的1.2 倍。当电网电压下降10时，变压器次级输出的电压应能保证后续电路正常工作，那么变压器B1 次级输出电压（UB1） OMIN应该是：（UB1）OMIN（UD（ UT1）CE（ UO） MAX）÷ 1.2（UB1）OMIN（ 2V 3V 15V）÷ 1.2 20V÷

13、 1.2 16.67V则变压器B1 次级额定电压为：（UB1）O（ UB1） OMIN÷ 0.9（UB1）O 16.67V ÷ 0.9 18.5V当电网电压上升10时，变压器 B1 的输出功率最大。这时稳压电源输出的最大电流（ I O） MAX为 500mA。此时变压器次级电压（UB1）OMAX（ UB1） O× 1.1UB1） OMAX为：（UB1）OMAX 18.5V × 1.1 20.35V变压器B1 的设计功率为：PB1（ UB1） OMAX×（ I O） MAXPB1 20.35V × 500mA 10.2VA为保证变压器留

14、有一定的功率余量，确定变压器B1 的额定输出电压为18.5V ，额定功率为 12VA。实际购买零件时如果没有输出电压为18.5V 的变压器可以选用输出电压为18V 或以上的变压器。 当选用较高输出电压的变压器时，后面各部分电路的参数需要重新计算，以免由于电压过高造成元件损坏。4、整流部分这一部分主要计算整流管的最大电流（I D1）MAX和耐压 （VD1）RM。由于四个整流管D1D4 参数相同，所以只需要计算D1 的参数。根据第二章常用整流滤波电路计算表可知，整流管D1 的最大整流电流为：（ I D1）MAX0.5 × I O（ I D1）MAX0.5 × 500mA 0.2

15、5A考虑到取样和放大部分的电流，可选取最大电流（I D1）MAX为 0.3A 。整流管 D1 的耐压（ VD1） RM即当市电上升10时 D1两端的最大反向峰值电压为：（VD1）RM1.414 ×（ UB1） OMAX1.414 ×1.1 ×（ UB1） O1.555 ×（ UB1） O（VD1）RM1.555 × 18.5V 29V得到这些参数后可以查阅有关整流二极管参数表，这里我们选择额定电流1A，反向峰值电压50V 的 IN4001 作为整流二极管。5、滤波部分这里主要计算滤波电容的电容量C1 和其耐压VC1值。根据根据第二章滤波电容选择

16、条件公式可知滤波电容的电容量为（3 5）× 0.5 × T÷R，一般系数取5，由于市电频率是50Hz，所以 T 为 0.02S ， R为负载电阻。当最不利的情况下，即输出电压为15V，负载电流为500mA时：C1 5× 0.5 × T÷（ UO÷I O）C1 5× 0.5 × 0.02S ÷（ 15V÷0.5A ） 1666 F当市电上升10时整流电路输出的电压值最大，此时滤波电容承受的最大电压为：VC1（ UB1） OMAX20.35V实际上普通电容都是标准电容值，只能选取相近的容量

17、，这里可以选择2200 F 的铝质电解电容。 耐压可选择25V 以上，一般为留有余量并保证长期使用中的安全，可将滤波电容的耐压值选大一点，这里选择35V。6、调整部分调整部分主要是计算调整管T1 和 T2 的集电极发射极反向击穿电压（BVT1）CEO，最大允许集电极电流（ IT1） ，最大允许集电极耗散功率（P ） 。CMT1CM在最不利的情况下，市电上升10，同时负载断路，整流滤波后的出电压全部加到调整管 T1 上，这时调整管T1 的集电极发射极反向击穿电压（BVT1） CEO为：（BVT1） CEO（ UB1） OMAX 20.35V考虑到留有一定余量，可取（BV ）为 25V。T1CEO

18、当负载电流最大时最大允许集电极电流（I T1） CM为：（IT1CMO） I 500mA考虑到放大取样电路需要消耗少量电流，同时留有一定余量，可取（I T1） CM为 600mA。这样大允许集电极耗散功率（PT1） CM为：（PT1）CM（ UB1） OMAX UOMIN）×（ I T1）CM（PT1）CM（ 20.35V-6V ）× 600mA 8.61W考虑到留有一定余量，可取（PT1） CM为 10W。查询晶体管参数手册后选择3DD155A作为调整管T1。该管参数为： PCM 20W，I CM 1A，BVCEO 50V，完全可以满足要求。如果实在无法找到3DD155A

19、也可以考虑用3DD15A代替，该管参数为： PCM 50W， I CM 5A， BVCEO 60V。选择调整管T1 时需要注意其放大倍数 40。调整管 T2 各项参数的计算原则与T1 类似，下面给出各项参数的计算过程。（BVT2） CEO（ BVT1） CEO（ UB1） OMAX 20.35V同样考虑到留有一定余量，取（BVT2） CEO为 25V。（ I T2）CM（ I T1） CM÷ T1（ I T2）CM600mA÷ 40 15mA（PT2）CM（ UB1） OMAX UOMIN）×（ I T2）CM（PT2）CM（ 20.35V 6V）× 1

20、5mA 0.21525W考虑到留有一定余量，可取（PT2） CM为 250mW。查询晶体管参数手册后选择3GD6D作为调整管T2。该管参数为：PCM 500mW，I CM 20mA， BVCEO 30V，完全可以满足要求。还可以采用9014 作为调整管T2，该管参数为：PCM450mW， I CM 100mA， BVCEO 45V，也可以满足要求。选择调整管T2 时需要注意其放大倍数 80。则此时 T2 所需要的基极驱动电流为：（ I T2）MAX（ I T2） CM÷ T1 15mA÷ 80 0.1875mA 7、基准电源部分基准电源部分主要计算稳压管D5 和限流电阻 R

21、2 的参数。稳压管 D5 的稳压值应该小于最小输出电压 UOMIN，但是也不能过小， 否则会影响稳定度。这里选择稳压值为 3V 的 2CW51，该型稳压管的最大工作电流为 71mA，最大功耗为 250mW。为保证稳定度，稳压管的工作电流I D5 应该尽量选择大一些。而其工作电流I D5（ I T3） CE I R2，由于（I T3） CE在工作中是变化值，为保证稳定度取I R2（I T3） CE，则I D5 I R2。这里初步确定I R2MIN 8mA，则 R2为：R2（ UOMIN UD5）÷ I R2MINR2（ 6V3V）÷ 8mA 375实际选择时可取R2为 390

22、当输出电压UO最高时， I R2MAX为：I R2MAX UOMAX÷ R2I R2MAX 15V÷390 38.46mA这时的电流I R2MAX小于稳压管D5的最大工作电流，可见选择的稳压管能够安全工作。8、取样部分取样部分主要计算取样电阻R3、 R4、 R5的阻值。由于取样电路同时接入T3 的基极，为避免T3 基极电流I T3B对取样电路分压比产生影响，需要让I T3B I R3。另外为了保证稳压电源空载时调整管能够工作在放大区，需要让I R3 大于调整管T1 的最小工作电流（I T1）CEMIN。由于 3DD155A最小工作电流（I T1）CEMIN为 1mA，因此取

23、 I R3MIN 10mA。则可得：R3 R4 R5 UOMIN÷I R3MINR3 R4 R5 6V÷ 10mA 600当输出电压UO6V 时：UD5（ UT3） BE（ R4R5）÷（ R3 R4 R5）× UO（ R4 R5）（ UD5（ UT3）BE）×（ R3 R4 R5）÷ UO（ R4 R5）（ 3V0.7V ）× 600 ÷ 6V 370当输出电压UO15V 时：UD5（ UT3） BE R5÷（ R3 R4 R5）× UOR5（ UD5（ UT3） BE）×（ R3

24、R4 R5）÷ UOR5（ 3V0.7V ）× 600 ÷15V 148实际选择时可取R5 为 150 。这样 R4为 220 ，R3 为 230 。但实际选择时可取R3 为 220。9、放大部分放大部分主要是计算限流电阻R1 和比较放大管T3 的参数。由于这部分电路的电流比较小，主要考虑T3 的放大倍数 和集电极发射极反向击穿电压（BVT1） CEO。这里需要T3 工作在放大区，可通过控制T3 的集电极电流（I T3）C 来达到。而（ I T3）C 是由限流电阻R1 控制，并且有：I R1（ I T3） C（ I T2） B一方面，为保证T1 能够满足负载电流的

25、要求，要求满足I R1（ I T2） B；另一方面，为保证T3 稳定工作在放大区，以保证电源的稳定度，其集电极电流（I T3） C不能太大。这里可以选I R1 为 1mA，当输出电压最小时，则R1 为：R1（ UB1） OUO（ UT1） BE（ UT2）BE）÷ I R1R1（ 15V 6V 0.7V 0.7V ）÷ 1mA7.6K 实际选择时可取R1为 7.5 K 。当输出电压最大时，I R1为：I R1（ UB1） O UO（ UT1） BE（ UT2） BE）÷ R1I R1（ 15V 6V 0.7V 0.7V ）÷ 7.5 K 1.013mA可

26、见当输出电压最大时I R1上升幅度仅1，对 T3 工作点影响不大，可满足要求。由于放电电路的电流并不大，各项电压也都小于调整电路，可以直接选用3GD6D或9014 作为放大管T3。10、其他元件在 T2 的基极与地之间并联有电容C2，此电容的作用是为防止发生自激振荡影响电路工作的稳定性，一般可取0.01 F/35V 。在电源的输出端并联的电容C3 是为提高输出电压的稳定度， 特别对于瞬时大电流可以起到较好的抑制作用，可选470 F/25V铝电解电容。10、总结通过前面的计算，已经得到了所有元件的参数。可以将这些参数标注到图4 3 1中，这样就得到完整的串联负反馈稳压电源电路图，见图4 3 2。

27、这里计算的其实都还只是初步的参数， 实际组装完毕后应该仔细测量电源的各项指标是否符合要求，各部分元件工作是否正常。 如果发现问题， 应该根据实际情况作出调整。 根据调整的结果来修正原理图中的电路参数，最终完成稳压电源的设计。四、串联稳压电源的改进措施前面介绍的串联负反馈稳压电源只是一种基本的稳压电路，实际使用中的稳压电源可能会有各种各样的特殊要求。有些要求更高的电压稳定度，有些要求更大的输出电流能力，有些要求有短路保护。 这样就需要针对不同的要求对前面介绍的电路进行改进。 下面就对串联负反馈稳压电源的各种改进措施进行介绍。1、改善稳定度一般改善稳定度的方法有：使用恒流源负载、增加电压放大部分的级数、采用辅助的稳定电源、增加补偿电路等方法。使用恒流源负载由于串联负反馈稳压电路是通过输出电压的变化量，经放大后来调节调整管的管压降达到稳压的目的。 当放大倍数越高，电源的稳定度就越高。 对于三极管放大器， 当集电极电阻越大同时输入电阻越小时， 放大倍数就越大。 但